CC BY
10
УДК 669.715:669.793
DOI: 10.24412/0321-4664-2023-4-34-41
ВОЗМОЖНОСТИ ПОВЫШЕНИЯ ПРОЧНОСТНЫХ СВОЙСТВ КРУПНОГАБАРИТНЫХ ПОЛУФАБРИКАТОВ ИЗ СПЛАВОВ Al-Mg-Sc
Валерий Владимирович Захаров1, докт. техн. наук, Юрий Аркадьевич Филатов1, докт. техн. наук, Александр Михайлович Дриц2, канд. техн. наук
всероссийский институт легких сплавов, Москва, Россия, e-mail:info@oaovils.ru 2Самарский металлургический завод, Москва, Россия, e-mail: dritsam@gmail.com
Аннотация. Рассмотрены возможные пути повышения прочностных свойств крупногабаритных массивных полуфабрикатов из сплавов Al-Mg-Sc марок 01570 и 1570С. Обращается внимание на необходимость получения слитков без включений первичных интерметаллидов Al3(Sc, Zr) с тем, чтобы весь скандий и цирконий, зашихтованные в плавку, вошли при кристаллизации в твердый раствор. Предлагается опробовать новые режимы гомогенизации слитков, обеспечивающие более полное растворение избыточных алюминиймагниевых фаз и, самое главное, обусловливающие оптимальный распад твердого раствора скандия и циркония в алюминии. Рассматривается возможность снижения температуры деформации при обработке давлением и переход на «теплую» деформацию с целью получения крупногабаритных массивных полуфабрикатов с более мелкой субструктурой и, соответственно, более высокими прочностными свойствами.
Ключевые слова: сплавы Al-Mg-Sc; крупногабаритные деформированные полуфабрикаты; субструктура; прочностные свойства
Possibilities for Increasing the Strength Properties of Large-Sized Semis Made of Al-Mg-Sc Alloys. Dr. of Sci. (Eng.) Valery V. Zakharov, Dr. of Sci. (Eng.) Yuri A. Filatov, Cand. of Sci. (Eng.) Alexander M. Drits
1 All-Russian Institute of Light Alloys, Moscow, Russia, e-mail: info@oaovils.ru
2 Samara Metallurgical Plant, Moscow, Russia, e-mail: dritsam@gmail.com
Abstract. Possible ways to increase the strength properties of massive large-sized semis made of Al-Mg-Sc alloys 01570 and 1570C are considered. Attention is drawn to the production of ingots without inclusions of Al3(Sc, Zr) primary intermetallic compounds so that the whole volume of scandium and zirconium introduced into the melt enter into the solid solution during crystallization. It is proposed to test new conditions of ingot homogenization that ensure more complete dissolution of excessive aluminum-magnesium phases and, which is most important, optimal decomposition of the solid solution of scandium and zirconium in aluminum. The possibility of reducing the deformation temperature during plastic working and transition to the «warm» deformation is being considered in order to produce massive large-sized semis with a finer substructure and, accordingly, higher strength properties.
Keywords: Al-Mg-Sc alloys; large-sized deformed semis; substructure; strength properties
Введение
Разработанные в ОАО «ВИЛС» деформируемые термически неупрочняемые сплавы А1-Мд-Бс марок 01570 и 1570С нашли применение в изделиях космической отрасли [1]. Сплав 01570 был разработан совместно с ИМЕТ, ЦНИИ КМ «Прометей», АО «Композит» [2, 3] и применяется в основном в изделиях разового использования [4, 5]. Сплав 1570С является усовершенствованным вариантом сплава 01570 и предназначен для многоразовых изделий [6].
Химический состав сплава 01570 регламентирован техническими условиями ОАО «ВИЛС», согласно которым содержит, % мас.: Мд(5,3-6,3), Мп(0,2-0,6), Бс(0,17-0,27), гг(0,05-0,15), Т1(0,01-0,05), Ве(0,0002-0,005), Fe < 0,3, Б1 < 0,2, Си < 0,1, гп < 0,1. Он внесен в ГОСТ 4784-2019.
Сплав 1570С в первоначальном варианте содержал, % мас.: Мд (5,0-5,6), Мп (0,2-0,5), Бс (0,18-0,26), гг (0,05-0,12), Т1 (0,01-0,03), Ве (0,0002-0,005), Се (0,0002-0,0009), Fe + Б1 (0,05-0,12). Однако, как показала практика, при таком содержании основных легирующих элементов Мд, Мп и Бс не достигается заданного потребителем уровеня прочностных свойств крупногабаритных полуфабрикатов. Существующий вариант сплава 1570С разработан при участии представителей ПАО «РКК «Энергия» и АО «СМЗ» [7], его химический состав регламентирован техническими условиями ОАО «ВИЛС», согласно которым содержит, % мас.: Мд (5,7-6,3), Мп (0,3-0,6), Бс (0,20-0,28), гг (0,05-0,12), Т1 (0,01-0,03), Ве (0,0002-0,005), Се (0,0002-0,0009), Fe + Б1 (0,05-0,12), при этом в данных технических условиях указано, что по согласованию с потребителем массовая доля Мд, Мп и Бс в сплаве может быть: Мд(5,0-5,6), Мп(0,2-0,5), Бс(0,18-0,26). Последнее предназначено для полуфабрикатов малых сечений, таких как тонкие листы и тонкостенные трубы. Сплав 1570С также внесен в ГОСТ 4784-2019.
Прочностные характеристики деформированных и отожженных полуфабрикатов из сплавов 01570 и 1570С зависят от их габаритов и площади поперечного сечения. С увеличением габаритов и площади поперечного
сечения прочностные характеристики полуфабрикатов заметно снижаются. Так, тонкие отожженные листы толщиной 3 мм из сплава 01570, полученные в ОАО «ВИЛС» холодной прокаткой, имеют фактические значения временного сопротивления и условного предела текучести 434 МПа и 326 МПа соответственно [1]. Для отожженных листов толщиной от 2,5 до 6 мм из сплава 01570 гарантируемый уровень этих характеристик составляет 382 МПа и 265 МПа. Для горячекатаной отожженной плиты толщиной 40-50 мм гарантированный уровень этих характеристик снижается до 373 МПа и 235 МПа. Близкие значения прочностных свойств имеют поковки, штамповки, раскатные кольца. Гарантированный уровень этих характеристик для поковок и штамповок составляет 353 МПа и 206 МПа. Пониженный уровень прочности крупногабаритных массивных полуфабрикатов ограничивает применение сплавов 01570 и1570С и ставит перед исследователями и технологами задачу изыскания возможных путей повышения прочностных свойств крупногабаритных полуфабрикатов из сплавов 01570 и 1570С [8]. Цель работы - на основе известных факторов, способствующих повышению прочностных свойств деформированных полуфабрикатов из сплавов А1-Мд-Бс, предложить к дальнейшей разработке и опробованию в производственных условиях технологические мероприятия, направленные на повышение прочностных характеристик и качества в целом крупногабаритных деформированных полуфабрикатов из сплавов А1-Мд-Бс марок 01570 и 1570С. Технологическая цепочка получения крупногабаритных полуфабрикатов из упомянутых сплавов состоит из нескольких основных звеньев: плавка и литье круглых или плоских слитков, гомогенизация отлитых слитков, обработка их давлением.
Плавка и литье слитков
Для получения крупногабаритных полуфабрикатов отливают крупные слитки: круглые диаметром 600 - 800 мм и плоские толщиной 400-500 мм. Скорость охлаждения в интервале температур кристаллизации таких слитков составляет 2-3 °С/с. Как показывают практика и эксперименты, такая скорость охлаждения
обеспечивает практически полную фиксацию скандия и циркония, содержащихся в сплавах 01570 и 1570С, в твердом растворе. Среднее содержание скандия и циркония в упомянутых сплавах около 0,23 и 0,10 % соответственно. Одновременное присутствие этих добавок обусловливает эффект, способствующий образованию сложного твердого раствора скандия и циркония в алюминии при кристаллизации во время литья слитков. В результате присутствующие в сплавах скандий и цирконий входят в твердый раствор, образуя минимальное количество первичных интерметаллидов А13(8с, 2г). Однако для образования твердого раствора скандия и циркония в алюминии при литье крупных слитков сплавов типа 01570 необходимо чтобы в кристаллизатор подавался расплав в виде гомогенного однородного жидкого раствора скандия и циркония в алюминии, т.е. с полностью растворенными и усвоенными алюминиевым расплавом лигатурами А!-Бс и А!-2г. Для подготовки такого расплава следует использовать легко усваиваемые лигатуры, лигатуры с пониженным содержанием скандия и циркония, лигатуры с дисперсными включениями интерметаллидов А!3Бс, А!32г, полученные с высокими скоростями охлаждения при кристаллизации, сложные легкоусвае-мые тройные лигатуры А!-Бс-2г с отношением скандия к цирконию 1:1 [8, 9]. Можно рекомендовать также проводить высокотемпературную гомогенизационную обработку расплава для лучшего растворения лигатур и для равномерного и однородного распределения скандия и циркония в жидком расплаве, как, например, это делали в работе [10]. Такая обработка ме-
няет также характер последующей кристаллизации расплава при литье слитков: растет концентрация твердого раствора скандия и циркония в алюминии, образующегося при кристаллизации, соответственно, уменьшается склонность к выделению интерметаллидов.
С образованием в слитках первичных ин-терметаллидов, содержащих скандий и цирконий, снижается качество слитков, получаемых из них полуфабрикатов, выводится скандий и цирконий из твердого раствора. Так, при промышленном литье слитков диаметром 590 мм сплава 01570 до 50 % из зашихтованных в сплав скандия и циркония может оказаться вне твердого раствора в виде первичных ин-терметаллидов [11].
Для уменьшения вероятности образования первичных интерметаллидов типа Al3(Sc, Zr), Al3(Zr, Sc) и повышения качества слитков следует выбирать слитки минимально возможных размеров. Как показывают проведенные эксперименты, повышение скорости охлаждения при кристаллизации в диапазоне 1-3 °С/с при отливке сплава Al-Mg-Sc оказывает сильное положительное влияние на его структуру и свойства [12].
Ниже представлена таблица с результатами экспериментов, иллюстрирующими зависимость структурных параметров отливки из сплава Al-6 % Mg-0,3 % Sc-0,15 % Zr-0,05 % Y-0,02 % V (размера зерна D, размера дендритной ячейки d, размера интерметаллидов t, объемной доли интерметаллидов V, плотности отливок у, механических свойств) от скорости охлаждения в интервале температур кристаллизации в диапазоне скоростей 20-200 °С/мин (0,3-3,3 °С/с).
Средние значения структурных параметров и механических свойств отливок сплава Al-Mg-Sc, полученных с разными скоростями охлаждения при кристаллизации [12]
Скорость охлаждения Параметры структуры Механические свойства
°С/мин °С/с D, мкм d, мкм t, мкм V, % Y, г/см3 0в, МПа 00,2, МПа 8, %
20 0,3 85,5 48,7 19,3 2,2 2,47 194 142 4
80 1,3 57,4 36,8 14,4 2,02 2,5 220 157 5
100 1,7 51,0 30,4 10,6 2,24 2,52 217 137 5
160 2,7 40,8 21,9 5,6 0,4 2,57 375 205 18
200 3,3 34,0 18,8 5,7 0,38 2,65 365 220 15
Данные таблицы показывают существование сильной зависимости параметров структуры, в том числе размеров интерметаллидов и их объемной доли, механических свойств отливки от скорости охлаждения. Повышение скорости охлаждения в пределах указанного интервала обусловливает уменьшение среднего размера интерметаллида А13(Бс, гг) с 19,3 до 5,7 мкм, временное сопротивление возрастает с 194 до 365 МПа, пластичность с 4 до15 %. Диапазон скоростей 0,3-3,3 °С /с соответствует скоростям охлаждения при непрерывном литье круглых слитков диаметром 600-1000 мм. Поэтому при производстве полуфабрикатов из сплавов типа 01570 при выборе заготовок для производства крупногабаритных полуфабрикатов целесообразно отдавать предпочтение слиткам минимально возможного размера.
Слитки непрерывного литья сплава 01570 всех размеров, включая самые мелкие, имеют недендритную структуру (рис. 1). Формирование недендритной структуры свидетельствует о том, что какая-то часть скандия и циркония всегда уходит на образование центров кристаллизации в виде предшественников интерметаллида А13(Бс, гг), представляющих собой нанообъемы расплава, обогащенные скандием и цирконием и имеющие ближний порядок, либо, собственно, интерметаллид на начальной стадии образования. Изучая недендритную структуру слитков непрерывного литья небольшого размера, например, круглых диаметром
Рис. 1. Недендритная структура слитка сплава 01570. х100
134 мм, плоских 165 х 550 мм с помощью светового микроскопа, мы редко наблюдаем первичные интерметаллиды А13(гг, Бс), А13(Бс, гг). Отрицательного влияния упомянутых центров кристаллизации на технологические свойства слитков при их обработке давлением, на механические и ресурсные свойства готовых деформированных полуфабрикатов пока не было выявлено. По-видимому, размеры центров кристаллизации и их суммарная объемная доля невелики. Собственно, недендритная зеренная структура согласно сложившемуся научно-общественному мнению оказывает положительное влияние на технологические и эксплуатационные свойства алюминиевых сплавов [13].
Гомогенизация слитков
Слитки из сплавов 01570 и 1570С гомогенизируют по режиму 360-380 °С, 6-10 ч. Режим гомогенизации слитков был выбран с учетом сложившихся представлений о высокой скорости распада твердого раствора скандия в алюминии и быстрой коагуляции продуктов распада, а также результатов исследований, иллюстрирующих зависимость предела текучести слитка диаметром 370 мм сплава 01570 от температуры гомогенизации [14]. Основным критерием при выборе режимов гомогенизации слитков этих сплавов была не полнота растворения частиц избыточной фазы А13Мд2 кристаллизационного происхождения, а обеспечение оптимального распада твердого раствора скандия и циркония в алюминии, обусловливающего в дальнейшем максимальное упрочнение деформированных полуфабрикатов. Указанный выше режим гомогенизации используется для всех размеров слитков, меняется лишь длительность выдержки. Правильность выбора этого режима для гомогенизации слитков малого и среднего размеров не вызывает сомнений. Что касается слитков большего размера (>400 мм), то целесообразно провести дополнительные исследования для допустимой корректировки используемого сейчас режима [14]. Возможно, что с целью более полного растворения избыточных алю-миниймагниевых фаз кристаллизационного происхождения и оптимизации распада твердого раствора скандия и циркония в алюми-
нии следует повысить температуру отжига и увеличить длительность выдержки. Уменьшение объемной доли избыточной фазы А!3Мд2 положительно скажется на характеристиках пластичности и трещиностойкости деформированных полуфабрикатов, а оптимизация распада твердого раствора скандия и циркония в алюминии будет способствовать повышению их прочностных характеристик. Предположительно, базируясь на большом опыте работы со слитками сплавов АМг5 и АМг6 [15], в том числе слитков крупного размера, и с учетом данных [14], целесообразно для крупных слитков сплавов А!-Мд-Бс опробовать режим 400-420 °С, 12-16 ч, а также предложенный в [14] двухступенчатый режим гомогенизации. Представляет интерес совмещение гомогенизации с нагревом под обработку давлением.
Обработка давлением
Повышенная прочность деформированных полуфабрикатов из сплавов А!-Мд-Бс 01570, 1570С по сравнению с полуфабрикатами из сплавов А!-Мд типа АМг5, АМг6 объясняется формированием и сохранением после их отжига нерекристаллизованной полигонизованной структуры. Нерекристаллизованная полигони-зованная структура деформированных полуфабрикатов представляет собой вытянутые в направлении главной деформации зерна, состоящие из многочисленных субзерен, отделенных друг от друга малоугловыми грани-
цами (рис. 2). Размер субзерен имеет большое значение, так как именно этот структурный параметр в значительной степени определяет величину прироста прочностных свойств полуфабрикатов из сплавов А!-Мд-Бс по сравнению с полуфабрикатами из сплавов А!-Мд. Прочностные свойства полуфабрикатов из сплавов А!-Мд-Бс с нерекристаллизованной структурой находятся в прямой зависимости от размера субзерен. Так, размер субзерен отожженных холоднокатаных листов из сплава 01570 составляет 1-2 мкм, а субзерен в отожженной горячекатаной плите толщиной 40-50 мм -10-12 мкм. Соответственно, предел текучести листов составляет 310 МПа, а плит 240 МПа. Зависимость предела текучести деформированных полуфабрикатов от размера субзерен подчиняется уравнению Холла-Петча ст02 = ст0 + кС1/2, где ст0 - предел текучести полностью рекристаллизованного сплава без суб-зеренного строения, к - коэффициент пропорциональности, С - размер субзерен [16]. Для повышения прочностных свойств полуфабрикатов, в том числе и крупногабаритных, следует измельчить субзеренную структуру.
Величина субзерен в деформированных полуфабрикатах определяется уровнем накопленной в процессе горячей деформации энергии и определяется уравнением
г = е exp(Q/RT),
где X - параметр Зинера-Холломона, е - скорость деформации, Q - энергия активации
а б
Рис. 2. Субзеренная структура холоднокатаного отожженного листа из сплава 01570:
а - х500, световая микроскопия; б - х10 000, просвечивающая электронная микроскопия
пластической деформации, R - газовая постоянная, Т - температура деформации [16]. Для повышения параметра X и увеличения уровня накопленной энергии следует повысить скорость деформации ё или снизить температуру пластической деформации Т. Скорость деформации определяется используемым видом обработки давлением, и кардинально повысить скорость деформации в производстве крупногабаритных полуфабрикатов при прокатке плит, штамповке, раскатке колец не представляется возможным. Однако есть возможность снизить температуру деформации в ограниченных пределах. Диаграмма пластичности сплава 01570 (испытания на растяжение в интервале температур от комнатной до 450 °С образцов, взятых из гомогенизированных слитков) показывает, что сплав сохраняет высокую пластичность в широком диапазоне температур (250-430 °С), более высокую, чем у сплава АМг6 [17]. Успешная прокатка листов из сплавов А1-Мд-Бс при 250 °С демонстрирует высокую технологическую пластичность сплавов при этой температуре и возможность достижения более высоких прочностных свойств [8, 18]. Поэтому одним из перспективных путей повышения прочностных свойств крупногабаритных полуфабрикатов из сплавов 01570 и 1570С является снижение температуры обработки давлением и переход с «горячей» деформации на «теплую».
Положительный опыт КУМЗа по «теплой» прокатке плит из высоколегированных А1-Мд-сплавов АМг6, !561 свидетельствует о практической возможности осуществления этого технологического направления [19]. Успешная «теплая» прокатка плит из сплавов АМг6, 1561 в новом прокатном комплексе на КУМЗе позволяет надеяться, что «теплая» прокатка плит из сплавов 01570 и 1570С будет такой же удачной. Основанием для такого предположения является более низкое сопротивление деформации и более высокие пластические свойства сплава типа 01570 в рассматриваемом диапазоне температур (250-300 °С) по сравнению со сплавом АМг6 [17]. Положительный опыт «теплой» прокатки при изготовлении толстых листов из сплавов 1561 и 1565ч имеется на Самарском металлургическом заводе. Высокое сопротивление рекристаллизации сплавов 01570 вследствие присутствия в их
составе скандия и циркония обеспечит получение прокатанных «втеплую» и затем отожженных плит с полностью нерекристаллизо-ванной полигонизованной структурой с мелким субзеренным строением и, как следствие, с повышенными прочностными свойствами и хорошей пластичностью.
Кроме плит, целесообразно опробовать «теплую» деформацию при раскатке колец, штамповке крупногабаритных деталей из сплавов типа 01570 (с учетом силовых возможностей станов и прессов). Использование «теплой» деформации при производстве крупногабаритных полуфабрикатов из рассматриваемых сплавов повысит их прочностные свойства. При этом может немного увеличиться анизотропия механических свойств за счет более сильного изменения продольных свойств по сравнению с поперечными.
«Теплая» обработка давлением - это перспективное направление развития технологии производства полуфабрикатов из сплавов 01570 и 1570С, которое, с одной стороны, не требует капитальных затрат, а с другой - обещает быстрый положительный результат.
Заключение
С целью повышения прочностных характеристик и качества в целом крупногабаритных деформированных полуфабрикатов из сплавов 01570 и 1570С целесообразно опробовать следующие технологические мероприятия.
1. Литье слитков без (с минимальным количеством) первичных интерметаллидов А13(Бс, гг) за счет использования легко усваиваемых лигатур А1-Бс, А1-гг с пониженным содержанием скандия и циркония и измельченной структурой.
2. Для термической обработки крупногабаритных слитков целесообразно опробовать новые режимы гомогенизации, обеспечивающие более полное растворение алюминиймаг-ниевых фаз и оптимальный распад твердого раствора скандия и циркония в алюминии.
3. Одним из перспективных путей повышения прочностных свойств крупногабаритных полуфабрикатов из сплавов А1-Мд-Бс является снижение температуры обработки давлением и переход с горячей деформации на «теплую».
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Филатов Ю.А. Работы ВИЛСа по деформируемым алюминиевым сплавам системы А1-Мд-Бс. История создания, структура, свойства, опыт применения, проблемы и перспективы // Технология легких сплавов. 2017. № 3. С. 7-21.
2. А.с.704266 СССР. Сплав на основе алюминия / Дриц М.Е., Торопова Л.С., Быков Ю.Г., Елагин В.И., Филатов Ю.А., Захаров В.В., Золоторевский Ю.С., Макаров А.Г. 1979.
3. Пат. 2081934 РФ. Деформируемый термически неупрочняемый сплав на основе алюминия / Елагин В.И., Захаров В.В., Филатов Ю.А., Торопова Л.С., Доброжинская Р.И., Андреев Г.Н., Золоторевский Ю.С., Чижиков В.В.; патентообладатели ОАО «ВИЛС», ЦНИИ КМ «Прометей», заявл. 13.07.1995; опубл. 20.06.1997.
4. Маркачев Н.А., Ковтун В.А., Буханова Н.М., Лавочкина Л.Л. Опыт создания сварных герметичных конструкций из алюминиевого сплава 01570 // Технология легких сплавов. 1997. № 5. С. 14-18.
5. Величко И.И., Додин Г.В., Метелев Б.К., Сотников Н.И., Калабухов В.Д. Особенности сплавов 01570 и 01421 со скандием и опыт их применения // Там же. С. 19-23.
6. Бронз А.В., Ефремов В.И., Плотников А.Д., Чернявский А.Г. Сплав 1570С - материал для герметичных конструкций перспективных многоразовых изделий РКК «Энергия» //Космическая техника и технологии. 2014. № 4 (7). С. 62-67.
7. Пат. 2708028 РФ. Конструкционный деформируемый термически неупрочняемый сплав на основе алюминия / Филатов Ю.А., Захаров В.В., Панасюгина Л.И., Байдин Н.Г., Плотников А.Д., Шачнев С.Ю., Дядченко В.Ю., Ефремов В.И., Прохоров С.А., Дриц А.М., Афанасьев А.Е., Карана-шев Р.А.; патентообладатель ОАО «ВИЛС»; заявл. 05.07.2018; опубл. 04.12.2019.
8. Филатов Ю.А. Дальнейшее развитие деформируемых алюминиевых сплавов на основе системы А1-Мд-Бс // Технология легких сплавов. 2021. № 2. С. 12-22.
9. Захаров В.В. Неравновесная растворимость переходных металлов в алюминиевых сплавах. Там же. С. 6-11.
10. Комаров С.Б. Устранение скоплений интерметал-лидов в слитках сплава 01421 // Технология легких сплавов.1995. № 1. С. 17-19.
11. Валуев В.В. Микроструктура крупногабаритных слитков алюминиевого сплава 01570 // Металловедение и термическая обработка металлов. 1998. № 6. С. 15-17.
12. Золоторевский В.С., Истомин-Кастровский В.В., Левченко А.В., Черкасов В.В., Нефедова Л.П., Грибков В.И. Влияние скорости охлаждения при кристаллизации на структуру и механические свойства литейного сплава на базе системы Al-Mg-Sc // Технология легких сплавов. 1987. Вып. 3. С. 20-24.
13. Добаткин В.И., Эскин Г.И. Недендритная структура в слитках легких сплавов // Цветные метал-лы.1991. № 12. С. 61-67.
14. Филатов Ю.А. К вопросу о возможности повышения прочностных свойств массивных полуфабрикатов из сплава 01570, изготовленных из крупногабаритных цилиндрических слитков // Технология легких сплавов. 2022. № 4. С. 44-47.
15. Захаров Е.Д. Технологическая рекомендация -50-31-70. Гомогенизация слитков алюминиевых сплавов. М.: ВИЛС, 1970. С. 5-6.
16. Вайнблат Ю.М. Структура и свойства полуфабрикатов из алюминиевых сплавов. Справочник. М.: Металлургия, 1984. С. 15-26.
17. Филатов Ю.А. Сплавы системы Al-Mg-Sc как особая группа деформируемых алюминиевых сплавов // Технология легких сплавов. 2014. № 2. С. 34-41.
18. Zolotorevskiy V.S., Dobrojinskaja R.I., Cherevi-kin V.V., Khamnagdaeva E.A., Pozdniakov A.V., Levchenko A.V., Besogonova E.S. Evolution of the structure and mechanical properties of the Al-4,7 Mg- 0,32 Mn- 0,21 Sc-0,09 Zr alloy due to deformation accumulated upon rolling // Phis. Met. Metallorg. 2016. Vol. 117. P. 1163-1169.
19. Разинкин А.В., Есаков С.Ю. Развитие технологии и оборудования прокатки // Сфера глубокой переработки алюминия. 2022. № 1. Октябрь. С. 20-21.
REFERENCES
1. Filatov Yu.A. Raboty VILSa po deformiruyemym alyuminiyevym splavam sistemy Al-Mg-Sc. Istoriya sozdaniya, struktura, svoystva, opyt primeneniya, problemy i perspektivy // Tekhnologiya lyogkikh splavov. 2017. № 3. S. 7-21.
2. A.s.704266 SSSR. Splav na osnove alyuminiya / Drits M. Ye., Toropova L.S., Bykov Yu.G., Yelagin V.I., Filatov Yu.A., Zakharov V.V., Zolotorevskiy Yu.S., Makarov A.G. 1979.
3. Pat. 2081934 RF. Deformiruyemyy termicheski neu-prochnyayemyy splav na osnove alyuminiya / Yelagin V.I., Zakharov V.V., Filatov Yu.A., Toropova L.S., Dobrozhinskaya R.I., Andreyev G.N., Zolotorevskiy Yu.S., Chizhikov V.V.; patentoobladateli OAO «VILS», TSNII KM «Prometey», zayavl. 13.07.1995; opubl. 20.06.1997.
4. Markachev N.A., Kovtun V.A., Bukhanova N.M., Lavochkina L.L. Opyt sozdaniya svarnykh ger-metichnykh konstruktsiy iz alyuminiyevogo splava 01570 // Tekhnologiya lyogkikh splavov. 1997. № 5. S. 14-18.
5. Velichko I.I., Dodin G.V., Metelev B.K., Sotnikov N.I., Kalabukhov V.D. Osobennosti splavov 01570 i 01421 so skandiyem i opyt ikh primeneniya // Tekhnologiya lyogkikh splavov. 1997. № 5. S. 19-23.
6. Bronz A.V., Yefremov V.I., Plotnikov A.D., Chernyavs-kiy A.G. Splav 1570S - material dlya germetichnykh konstruktsiy perspektivnykh mnogorazovykh izdeliy RKK «Energiya» // Kosmicheskaya tekhnika i tekh-nologii. 2014. № 4 (7). S. 62-67.
7. Pat. 2708028 RF. Konstruktsionnyy deformiruyemyy termicheski neuprochnyayemyy splav na osnove
alyuminiya / Filatov Yu.A., Zakharov V.V., Panasyugi-na L.I., Baydin N.G., Plotnikov A.D., Shachnev S.Yu., Dyadchenko V.Yu., Yefremov V.I., Prokhorov S.A., Drits A.M., Afanas'yev A.Ye., Karanashev R.A.; patento-obladatel' OAO «VILS»; zayavl. 05.07.2018; opubl. 04.12.2019.
8. Filatov Yu.A. Dal'neysheye razvitiye deformiruye-mykh alyuminiyevykh splavov na osnove sistemy Al-Mg-Sc // Tekhnologiya lyogkikh splavov. 2021. № 2. S.12-22.
9. Zakharov V.V. Neravnovesnaya rastvorimost' perek-hodnykh metallov v alyuminiyevykh splavakh // Tekh-nologiya lyogkikh splavov. 2021. № 2. S. 6-11.
10. Komarov S.B. Ustraneniye skopleniy intermetalli-dov v slitkakh splava 01421 // Tekhnologiya lyogkikh splavov. 1995. № 1. S.17-19.
11. Valuyev V.V. Mikrostruktura krupnogabaritnykh slit-kov alyuminiyevogo splava 01570 // Metallovede-niye i termicheskaya obrabotka metallov. 1998. № 6. S. 15-17.
12. Zolotorevskiy V.S., Istomin-Kastrovskiy V.V., Levchenko A.V., Cherkasov V.V., Nefedova L.P., Gribkov V.I. Vliyaniye skorosti okhlazhdeniya pri kristallizatsii na strukturu i mekhanicheskiye svoystva liteynogo splava na baze sistemy Al-Mg-Sc // Tekh-nologiya lyogkikh splavov. 1987. Vyp. 3. S. 20-24.
13. Dobatkin V.I., Eskin G.I. Nedendritnaya struktura v slitkakh legkikh splavov // Tsvetnyye metally.1991. № 12. S. 61-67.
14. Filatov Yu.A. K voprosu o vozmozhnosti povyshe-niya prochnostnykh svoystv massivnykh polufabrika-tov iz splava 01570, izgotovlennykh iz krupnogabarit-nykh tsilindricheskikh slitkov // Tekhnologiya lyogkikh splavov. 2022. № 4. S. 44-47.
15. Zakharov Ye.D. Tekhnologicheskaya rekomendat-siya - 50-31-70. Gomogenizatsiya slitkov alyumi-niyevykh splavov. M.: VILS.1970. S. 5-6.
16. Vaynblat Yu.M. Struktura i svoystva polufabrikatov iz alyuminiyevykh splavov. Spravochnik. M.: Metal-lurgiya, 1984. S. 15-26.
17. Filatov Yu.A. Splavy sistemy Al-Mg-Sc kak osobaya gruppa deformiruyemykh alyuminiyevykh splavov // Tekhnologiya lyogkikh splavov. 2014. № 2. S. 34-41.
18. Zolotorevskiy V.S., Dobrojinskaja R.I., Cherevi-kin V.V., Khamnagdaeva E.A., Pozdniakov A.V., Levchenko A.V., Besogonova E.S. Evolution of the structure and mechanical properties of the Al-4,7Mg-0,32Mn- 0,21Sc- 0,09Zr alloy due to deformation accumulated upon rolling // Phis. Met. Metallorg. 2016. Vol. 117. P. 1163-1169.
19. Razinkin A.V., Yesakov S.Yu. Razvitiye tekhnologii i oborudovaniya prokatki // Sfera glubokoy pererabotki alyuminiya. 2022. № 1. Oktyabr'. S. 20-21.
