CC BY
123
УДК 669.715:669.793
DOI: 10.24412/0321-4664-2021-2-12-22
ДАЛЬНЕЙШЕЕ РАЗВИТИЕ ДЕФОРМИРУЕМЫХ АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ НА ОСНОВЕ СИСТЕМЫ А!-Мд-Бс
Юрий Аркадьевич Филатов, докт. техн. наук
Всероссийский институт легких сплавов, Москва, Россия, [email protected]
Аннотация. Рассмотрены металловедческие и технологические мероприятия, направленные на повышение прочностных характеристик, снижение стоимости и расширение областей применения деформированных полуфабрикатов из разработанных в ВИЛСе конструкционных алюминиевых сплавов на основе системы Al-Mg-Sc.
Ключевые слова: система Al-Mg-Sc, сплавы, слитки, полуфабрикаты, прочность, стоимость, применение
Further Development of Al-Mg-Sc Wrought Alloys. Dr. of Sci. (Eng.) Yuri A. Filatov
All-Russian Institute of Light Alloys, Moscow, Russia, [email protected]
Abstract. Metallurgical and engineering measures aimed at increasing the strength characteristics, cost reduction and expanding the application areas of wrought semifinished products made of Al-Mg-Sc structural alloys developed by VILS are considered.
Key words: Al-Mg-Sc series, alloys, ingots, semi-finished products, strength, cost, application
Введение
В конце 70-х гг. прошлого века на площадке ВИЛСа был получен деформируемый алюминиевый сплав, относящийся к группе магналиев, в котором впервые в промышленном масштабе в качестве одного из основных легирующих элементов использовали скандий. Сплав создан в результате совместных усилий ВИЛСа, ИМЕТа и ЦНИИ КМ «Прометей», был признан изобретением, на которое получено авторское свидетельство [1]. Он был задуман как высокопрочный термически неупрочняемый свариваемый сплав типа А1-6 % Мд (здесь и далее % мас.), существенно благодаря добавке скандия превосходящий по прочностным свойствам наиболее прочные на тот момент термически неупрочняемые деформируемые алюминиевые сплавы АМг6 и АМг61, применяемые в качестве конструкционного материала в космической отрасли (АМг6) и в судостроении (АМг61). Космический вариант нового сплава получил марку 01570, морской -марку 1575 (первоначально 01575).
В середине 90-х гг. уточненный химический состав сплавов 01570 и 1575 был защищен совместным патентом ВИЛСа и ЦНИИ КМ «Прометей» [2]. В работах по уточнению химического состава сплава 01570 принимал участие ЦНИИМВ (ныне АО «Композит»). В качестве присадочного материала, применяемого при сварке полуфабрикатов из сплава 01570, используют сварочную проволоку из сплава 01571 [3], при сварке полуфабрикатов из сплава 1575 - сварочную проволоку из сплава 1597 [4]. Сплав 01570 применяют как конструкционный материал в изделиях космической отрасли [5-7].
В начале 2000-х гг. был разработан усовершенствованный вариант сплава 01570 с повышенными ресурсными характеристиками, которому присвоили марку 1570С (первоначально 01570С, патент ОАО «ВИЛС» [8]). Сплав 1570С предназначен для использования в качестве материала для герметичных конструкций многоразовых изделий [9]. Также в начале 2000-х гг. совместно с АО «Композит» при уча-
стии сотрудников АО «ГРЦ Макеева» и КБ «Салют» ГКНПЦ им. М.В. Хруничева разработали криогенный термически неупрочняемый сплав 1545К [10], предназначенный для сварных изделий, работающих при температуре - 253 °С [11]. Кроме того, появились два экономноле-гированных скандием сплава - 1575-1, разработанный ЦНИИ КМ «Прометей», и 1580, разработанный ОК РУСАЛ. Все перечисленные сплавы на основе системы А!-Мд-Бс внесены в ГОСТ 4784-2019 [12], где они приведены в таблице 5 этого документа. Кроме того, в таблице 12 указанного ГОСТа приведены сплавы на основе системы А!-Мд-Бс, предназначенные для изготовления сварочной проволоки. Из сплавов на основе системы А!-Мд-Бс, приведенных в таблице 5 ГОСТ 4784-2019, сплавы 01571 и 1597 используют для изготовления сварочной проволоки, остальные сплавы этой системы - конструкционные, их основными легирующими элементами являются Мд, Мп, Бс, Сг (кроме сплавов 01570 и 1570С) и Zr (табл. 1).
Из конструкционных сплавов, приведенных в табл.1, наибольшее распространение получил сплав 01570. В процессе изготовления из него деформированных полуфабрикатов и их
применения в реальных конструкциях столкнулись с проблемами, характерными и для других сплавов этой группы. Прежде всего это, как уже ранее упоминалось [13], пониженные прочностные характеристики массивных полуфабрикатов, в частности, раскатных колец, полученных из крупногабаритных слитков. Например, у отожженных листов толщиной 4,2 мм из сплава 01570 а0,2 = 310 МПа, а у отожженных раскатных колец размером 0890 * 0750*250 мм а02 = 240 МПа, т.е. в 1,3 раза меньше [5]. Аналогичное положение имело место при изготовлении полуфабрикатов из сплава 1570С (тогда еще 01570С) - наиболее высокий предел текучести был у листов толщиной 2,5 мм (338 МПа) и тонкостенных прессованных профилей (334 МПа), значительно ниже этот показатель был у плит толщиной 35 мм (257 МПа), прессованных прутков диаметром 180 мм (260 МПа) и раскатных колец размером 0920 X 0720X120 мм (253 МПа) [14].
Вторая проблема, которая возникла практически сразу же после создания сплава 01570 и изготовления первых изделий из него - это высокая стоимость деформированных полуфабрикатов из этого и ему подобных сплавов,
Таблица 1
Пределы содержания (в числителе) и среднее содержание (в знаменателе) основных легирующих элементов в конструкционных сплавах системы А!-Мд-Бс, приведенных в таблице 5 ГОСТ 4784-2019 (% мас.)
Марка сплава Мд Мп Бс Сг 7г
01570 5,3 - 6,3 0,2 - 0,6 0,17-0,27 0,05 - 0,15
5,8 0,4 0,22 0,1
1575 5,4 - 6,4 0,35 - 0,6 0,20 - 0,30 0,05 - 0,15 0,05 - 0,15
5,9 0,48 0,25 0,1 0,1
1570С 5,0 - 5,6 ( 5,7 - 6,3 ) 0,2 - 0,5 ( 0,3 - 0,6 ) 0,18-0,28 ( 0,20 - 0,28) 0,05 - 0,12
5,3 [ 6,0 ) 0,35 [ 0,45 ) 0,23 [ 0,24 ) 0,09
1545К 4,5 - 4,9 ( 4,1-4,9) 0,19-0,35 0,17-0,27 0,01 - 0,04 0,05 - 0,12
4,7 [ 4,5 ) 0,27 0,22 0,03 0,09
1575-1 5,5 - 6,5 6,0 0,50 - 0,85 0,68 0,12-0,20 0,16 0,10-0,25 0,18 0,05 - 0,20 0,13
1580 4,9 - 5,3 0,4 - 0,8 0,05 - 0,14 0,08 - 0,18 0,06 - 0,18
5,1 0,6 0,1 0,13 0,12
Примечание. В скобках указано содержание элементов, допускаемое по согласованию между изготовителем и потребителем.
связанная с высокой стоимостью входящего в их состав скандия. Стоимость полуфабрикатов из сплава 01570 значительно, в разы, превышает стоимость аналогичных полуфабрикатов из сплава АМг6.
Третья проблема не так очевидна, как первые две, и связана она с необходимостью улучшения экологической обстановки в местах производства глинозема и первичного алюминия. Решению этой проблемы могло бы в какой-то степени способствовать расширение областей применения Al-Mg-Sc-сплавов и замена ими обычных Al-Mg-сплавов. Подобно тому, как замена сплава АМг6 сплавом 01570 приводит к снижению массы конструкции космического аппарата [5], можно говорить о замене обычных Al-Mg-сплавов во всех отраслях, где они применяются, более прочными Al-Mg-Sc-сплавами с соответствующим уменьшением общей массы металлоконструкций, изготавливаемых из этих сплавов. При этом уменьшится масса первичного алюминия, необходимого для получения сплавов, и количество электроэнергии, необходимой для получения этого количества первичного алюминия, отпадет необходимость в получении и транспортировке соответствующего количества глинозема и бокситов, необходимого для получения этого глинозема. Это приведет к улучшению экологической обстановки в местах производства глинозема и первичного алюминия, что благотворно скажется на здоровье проживающих там людей.
В статье сделана попытка обосновать и предложить мероприятия, направленные на повышение прочностных характеристик, снижение стоимости и расширение областей применения деформированных полуфабрикатов из разработанных в ВИЛСе сплавов на основе системы Al-Mg-Sc, получаемых методами традиционной слитковой металлургии.
Пути повышения прочностных свойств
деформированных полуфабрикатов из сплавов системы Al-Mg-Sc типа 01570
Для повышения прочностных свойств массивных полуфабрикатов, получаемых из крупногабаритных слитков сплава 01570 и ему подобных, обычно повышают содержание основных легирующих элементов в плавке до
максимально возможного уровня в пределах марки сплава, но при этом не всегда удается получить требуемые значения прочностных характеристик, особенно предела текучести ст0,2. Специально для таких случаев в сплаве 1570С согласно ГОСТ 4784-2019 (примечание 7 к таблице 5 этого ГОСТа) допускается по согласованию между изготовителем и потребителем увеличение по сравнению с обычным составом массовых долей: Мд с 5,0-5,6 до 5,7- 6,3; Мп с 0,2-0,5 до 0,3-0,6; Бе с 0,18-0,26 до 0,200,28 %. Упрочненный вариант сплава 1570С с содержанием 6,0-6,3 Мд, 0,5-0,6 Мп и 0,260,28 % Бс соответствует формуле изобретения патента ОАО «ВИЛС» [15].
Вместе с тем представляется целесообразным рассмотреть эту проблему с другой точки зрения. Замечено, что в структуре крупногабаритных слитков сплава 01570 присутствуют довольно крупные (микрометрических размеров) частицы первичных интерметаллидов А13(Бс, Zr). Часть скандия и циркония, входящих в состав сплава, содержащаяся в этих интерметаллидах, не участвует в упрочнении сплава. Сплав упрочняется вторичными дисперсными (нанометриче-ских размеров) выделениями фазы А13(Бс, Zr), являющимися продуктами распада пересыщенного твердого раствора скандия и циркония в алюминии, образовавшегося при охлаждении кристаллизующегося металла слитка. Распад твердого раствора происходит при последующих нагревах слитка, в основном, при гомогенизации. В упрочнении сплава участвует та часть скандия и циркония, которая была зафиксирована в твердом растворе при охлаждении слитка.
В этой связи представляют интерес результаты исследования микроструктуры крупногабаритных цилиндрических слитков сплава 01570 - сплошного диаметром 590 мм и полого (наружный диаметр 745 мм, внутренний 390 мм) производства АО «КУМЗ» [16]. Содержание основных легирующих элементов в исследуемых слитках составляло, %: 6,06-6,28 и 6,05-6,34 Мд; 0,38-0,42 и 0,38-0,42 Мп; 0,250,27 и 0,24-0,26 Бс; 0,07-0,08 и 0,07-0,08 Zr в сплошном и полом слитках соответственно. Скандий вводили в виде лигатуры А1-2 % Бс, температура литья составляла 730-720 °С, слитки гомогенизировали при 370 °С в течение 8 ч. Установили, что размер частиц первич-
ных интерметаллидов А13 (Бс, Zr) составляет в среднем 13,6 и 9,5 мкм, расстояние между ними в среднем 99,7 и 69,8 мкм, суммарная концентрация Бс и Zr в первичных интерметал-лидах А13 (Бс, Zr) 0,161 и 0,161 %, суммарная концентрация Бс и Zr во вторичных интерме-таллидах 0,155 и 0,155 % для сплошного и полого слитков соответственно. Объемная доля первичных интерметаллидов равна объемной доле вторичных интерметаллидов в сплошном и полом слитках, из чего был сделан вывод, что в условиях используемой технологии литья независимо от формы слитка на формирование упрочняющей фазы расходуется 50 % вводимых в сплав скандия и циркония, остальное количество этих элементов входит в состав первичных интерметаллидов [16]. Следовательно, чтобы повысить прочность металла крупногабаритного слитка сплава 01570 и, соответственно, прочность изготовленного из него деформированного полуфабриката, нужно предотвратить образование первичных интерметаллидов А13 (Бс, Zr) в структуре слитка, для чего, прежде всего, нужно представить себе механизм их образования.
Как известно, наиболее распространенным видом А1-Бс-лигату ры является лигатура А1-2 ± 0,3 % Бс, выпускаемая в виде плоских слитков относительно небольшой толщины (-30 мм), отливаемых в охлаждаемую металлическую изложницу. Как показали многочисленные, в том числе и наши, металлографические исследования слитков лигатуры А1-2 % Бс, значительная часть скандия в них присутствует в виде достаточно крупных (-20 мкм) первичных интерметаллидов А13Бс. При приготовлении сплава 01570 скандий, находящийся в лигатурной чушке в твердом растворе, очень быстро переходит в расплав, а первичные интерметаллиды А13Бс, несмотря на некоторый перегрев расплава, будучи довольно тугоплавкими, надо полагать, лишь частично растворяются, уменьшаются в размерах предположительно до 2-3 мкм и, попадая со струей расплава в кристаллизующийся металл слитка, служат зародышами, на базе которых в интервале температур кристаллизации, учитывая низкую скорость охлаждения кристаллизующегося металла крупногабаритного слитка, охотно кристаллизуются интерметал-
лиды А13 (Бс, Zr), забирая на себя из охлаждающегося расплава до 50 % введенных в сплав скандия и циркония. Следовательно, для полного усвоения скандия вводимая в сплав лигатура А1-Бс не должна содержать крупных первичных интерметаллидов А13Бс, не способных полностью раствориться в расплаве. В идеальном случае это должна быть лигатура эвтектического состава А1-0,55 % Бс. Наши исследования показали, что в сплаве А1-0,55 % Бс, отлитом в виде слитка диаметром 134 мм, первичные интерметаллиды А13Бс практически отсутствуют. О том, что в слитке диаметром 92 мм сплава А1-0,55 % Бс не содержатся первичные интерметаллиды, упоминается в [18]. По данным [19] лигатура А1-Бс с доэвтектическим или эвтектическим содержанием скандия в виде чушек, отлитых в чугунные изложницы, не содержит даже мелких первичных алюминидов скандия.
Исходя из вышеизложенного, представляется целесообразным для повышения прочностных свойств массивных полуфабрикатов, в том числе раскатных колец, из сплава 01570 и подобных ему при приготовлении расплава скандий вводить в виде лигатуры А1-Бс эвтектического или близкого к нему состава в виде быстрозакристаллизованных слитков, например, в виде цилиндрических слитков небольшого диаметра, отлитых полунепрерывным методом, в структуре которых не содержатся первичные интерметаллиды А13Бс.
Также большой интерес представляет способ получения лигатуры А1-2 % Бс, описанный в патенте на изобретение АО «Далур» [20], согласно которому лигатуру получают в результате алюминотермического восстановления скандия из его фтористых соединений в среде расплавленных галогенидов металлов при 740-780 °С с получением металлического расплава А1-Бс. Этот расплав выдерживают 20-60 мин, удаляют солевой флюс, затем перегревают до 900-950 °С в течение 10-20 мин с последующей разливкой в кокильную изложницу. Получают однородную по химическому и фазовому составу лигатуру А1-2 % Бс. Такую лигатуру также можно рекомендовать для использования при приготовлении плавок сплава 01570 или ему подобных, предназначенных для массивных полуфабрикатов.
Что касается прессованных полуфабрикатов больших сечений из сплава 01570, то повышение их прочности возможно за счет увеличения коэффициента вытяжки, что требует выплавки крупногабаритных слитков и мощных прессов, имеющихся не на всех металлургических заводах. Можно применить различные варианты интенсивной пластической деформации (ИПД), в частности равноканальное угловое прессование (РКУП). Однако основной проблемой практического использования РКУП для получения прессованных полуфабрикатов больших сечений является отсутствие для них промышленных технологий. Пока что технологии РКУП реализуют в маленьких образцах. Одним из возможных способов повышения прочностных свойств прессованных полуфабрикатов из сплава 01570 является так называемое прессование с увеличенной сдвиговой компонентой деформации - способ, примененный в ОАО «ВИЛС» для повышения прочности прессованных прутков из сплава 1561 (АМг61) в условиях малой вытяжки [21].
Для повышения прочностных свойств горячекатаных плит больших толщин из сплава 01570 и ему подобных, по-видимому, можно применить снижение температуры прокатываемой заготовки на последнем этапе прокатки примерно до 250 °С. Это приведет к увеличению количества дислокаций и измельчению субзерен с соответствующим повышением прочности по механизму структурного упрочнения. Мы столкнулись с такой ситуацией при горячей прокатке опытной заготовки толщиной 40 мм из сплава 01570, нагретой под прокатку до -400 °С. Снижение температуры заготовки до -200-250 °С произошло случайно при толщине примерно 18 мм. Полученный подкат толщиной 8 мм имел предел прочности около 500 МПа. Насколько эффективным будет этот прием при горячей прокатке слитков толщиной, например, 280 мм, покажет практика.
Пути снижения стоимости деформированных полуфабрикатов из сплавов на основе системы А!-Мд-Эс типа 01570
Самый простой путь - это снижение содержания скандия в сплаве при одновременном
повышении содержания других основных легирующих элементов. Как видно из табл. 1, по этому пути пошли разработчики экономноле-гированных скандием сплавов 1575-1 и 1580. Однако, судя по опубликованным данным, полуфабрикаты из сплавов 1575-1 и 1580 заметно уступают по прочностным свойствам сплавам 1575 и 01570. Например, отожженные листы толщиной 4 мм и горячекатаные листы толщиной 5-10 мм из сплава 1575 имеют а0,2 не менее 290 МПа, тогда как отожженные листы толщиной 6; 9 и 12 мм из сплава 1575-1 имеют а0,2 = 260 МПа [22]. Отожженные горя-чекатные плиты из сплавов 01570 и 1580 имеют а0,2 = 260 и 220 МПа соответственно [23]. Прочностные свойства плит из сплава 1580 можно повысить путем нагартовки, однако, как известно, нагартованные полуфабрикаты из сплавов типа АМг6 разупрочняются во времени. Кроме того, при сварке плавлением прочность нагартованного металла в районе сварного шва снижается до уровня прочности отожженного металла. Тем не менее, важным преимуществом сплава 1580 является то, что он намного дешевле сплавов 01570 и 1570С.
Еще один путь снижения стоимости полуфабрикатов из сплавов типа 01570 - это замена части (-50 %) дорогостоящего скандия более дешевым элементом, который позволил бы в сочетании с оставшейся частью скандия получить такой же упрочняющий эффект, как при первоначальном его содержании. В этом смысле большой интерес представляет замечательное открытие авторов работы [24], которые установили, что максимальный эффект упрочнения после длительных высокотемпературных выдержек имеют сплавы А!-Бс^г с соотношением содержания скандия к цирконию 1:1. В [24] была высказана идея создания экономнолегированного скандием сплава с равным содержанием скандия и циркония, которая была развита в последующих работах [25, 26], где экспериментально установлено, что прессованные полосы сечением 3^100 мм, полученные из слитков диаметром 134 мм сплавов двух составов, %, А!-6Мд-0,3Бс-0,^г и Al-6Mg-0,16Sc-0,15Zr, отпрессованные при 400 °С, имеют в отожженном состоянии одинаково высокие прочностные свойства: ав = 400 и 397 МПа, а0,2 = 274 и 272 МПа при одинаково
высоком относительном удлинении 5 = 16,3 и 16,8 % соответственно. Из чего сделан вывод, что существует возможность снизить в 2 раза содержание скандия в сплавах А1-Мд-Бс без потери прочностных свойств. Снижение содержания скандия компенсируется небольшим увеличением содержания циркония, при этом соотношение Бс^г следует поддерживать 1:1 [26]. Основываясь на этих данных, было решено изучить возможность получения листов с механическими свойствами по крайней мере не ниже требуемых техническими условиями ОАО «ВИЛС» на тонкие отожженные листы из сплава 01570 (ств 1 402 МПа, ст0,2 1 274 МПа,
5 1 13 %), изготовленных из экспериментального сплава типа 01570 с условной маркой 01570-1, в котором содержание скандия снижено в 2 раза по сравнению со сплавом 01570, соотношение Бс^г составляет 1:1, остальное -как в сплаве 01570.
Исследовали лабораторные образцы листов толщиной 2,8 мм из экспериментального сплава 01570-1, полученные из плоского слитка размером 16^160^200 мм лабораторной плавки расчетного состава, %, А1-6Мд-0,4Мп-0,15Бc-0,15Zr, фактического состава, %, Al-5,9Mg-0,5Mn-0,12Бc-0,16Zr-0,02Ti-0,16Fe-0,06Бi. Слитки гомогенизировали при 400 °С, 5 ч, затем фрезеровали до толщины 14 мм, после чего прокатывали при 380 °С до
6 мм, затем при 150 °С - до 2,8 мм, после чего лист толщиной 2,8 мм отжигали при 320 °С, 1 ч. В отожженном состоянии листы имели ств = = 421 МПа, ст0,2 = 295 МПа, 5 = 17 % [27]. Это выше, чем требуется по ТУ на листы из сплава 01570, но несколько ниже фактических значений, получаемых нами на листах из сплава 01570 (ст0,2 = 310-320 МПа). При этом следует учесть, что содержание скандия в сплаве 01570-1 почти в 2 раза (точнее в 1,8) ниже, чем в сплаве 01570. Сплав 01570-1 запатентован [28]. Представляется целесообразным исследовать возможность получения листов с ст0,2 1 290 МПа и 5 1 15 % из сплава 01570-1 промышленных плавок. В случае успеха наша промышленность будет иметь экономнолегиро-ванный скандием сплав на основе системы А1-Мд-Бс, может быть несколько менее прочный, чем сплав 01570, но простой по химическому составу, технологичный в металлургическом
производстве и, самое главное, значительно более дешевый, чем сплав 01570, содержащий в среднем, как уже было показано в табл.1, 0,22 % Бс.
Ранее в [29] было высказано предположение, что упрочняющее действие скандия и циркония в сплаве типа 01570, содержащем примерно по 0,1 % того и другого, может быть усилено путем дополнительного легирования его элементом Х, который, подобно скандию, образует с алюминием диаграмму состояния эвтектического типа, обладает некоторой растворимостью в твердом алюминии при эвтектической температуре, образует с алюминием соединение А13Х, сосуществующее с а-твердым раствором, подобно соединению А13Бс, в системе А1-Бс, и способен, подобно цирконию, растворяться в соединении А13Бс, не меняя его кубической кристаллической структуры. Анализ диаграмм состояния А1-второй металл, приведенных в [30], позволяет рассматривать возможность выбора элемента Х из числа редкоземельных металлов (РЗМ), образующих с алюминием соединение А13Х и диаграмму состояния эвтектического типа. Наибольший интерес в этом смысле согласно [29] представляют иттербий (УЬ) и гадолиний ^С). Оба эти элемента дешевле скандия, иттербий примерно в 2 раза, гадолиний примерно в 16 раз. Температура эвтектического превращения в системе А1^С 652 °С, предельная растворимость гадолиния в твердом алюминии менее 0,2 %, эвтектическая концентрация 25 % GC, при распаде твердого раствора образуется соединение А1^С, некоторое количество гадолиния, если ориентироваться на данные о тройной системе А1^С-Бс [30], может растворяться в соединении А13Бс, не меняя его кристаллической структуры.
Исследовали лабораторные образцы листов толщиной 2,8 мм из экономнолегирован-ного скандием экспериментального сплава типа 01570 с условной маркой 01570-3, полученные из слитка лабораторной плавки расчетного состава, %, А1-6Мд-0,4Мп-0,12Бс-0,08Zr-0,08GC-0,01Ti, фактического состава, %, Al-6,1Mg-0,42Mn-0,10Бc-0,13Zr-0,08GC-0,03Тк0^е-0,1Б^ фактическое соотношение Бс^г в данной плавке 1:1,3, фактическое содержание скандия в 2,2 раза меньше, чем среднее его содержание в сплаве 01570. Ли-
сты изготовили по той же технологической схеме, что и в случае сплава 01570-1.
В отожженном состоянии лабораторные образцы листов из сплава 01570-3 имели ав = = 430 МПа, ст0,2 = 310 МПа, 5 = 16 % [31]. Это высокие для термически неупрочняемого алюминиевого сплава показатели, но все же желаемого уровня (ст0,2 = 320 МПа) мы не достигли. Возможно это связано с тем, что в отличие от алюминида А!3Бс, имеющего кубическую кристаллическую структуру, кристаллическая структура алюминида А^С гексагональная. Также возможно, что это связано с недостаточной растворимостью гадолиния в твердом алюминии. Тем не менее, экономнолегиро-ванный скандием сплав с условной маркой 01570-3 был запатентован [32].
Рассмотрим элементы, отвечающие вышеприведенным требованиям к элементу Х, но при этом образующие со скандием алюминид А13Х с кубической кристаллической структурой. По данным [30] таких элементов, кроме скандия, четыре - это эрбий (Ег), тулий (Тт), иттербий (УЬ) и лютеций ^и), но Тт и Lu дороже скандия, а Ег имеет низкую растворимость в твердом алюминии (табл. 2). Отсюда следует, что заменителем части скандия в сплавах на основе системы А!-Мд-Бс типа 01570 может быть иттербий, возможно, в сочетании с эрбием. Представляется целесообразным исследовать полуфабрикаты из сплава А!-6Мд-0,4Мп-0,1Бс-0,^г-0,т. Также представляется целесообразным исследовать сплавы на основе системы А!-Мд^Ь. Полноценного заменителя скандия в природе, скорее всего, не существует.
Расширение областей применения деформированных полуфабрикатов из сплавов на основе системы А!-Мд-Эс
Поскольку установлено, что максимальный упрочняющий эффект при легировании алюминиевых сплавов скандием и цирконием имеет место при одинаковом содержании того и другого элемента, можно поставить вопрос о создании на основе системы А!-Мд-Бс^г группы сплавов с небольшим содержанием скандия и таким же содержанием циркония типа, например, А1-Мд-0,07 % Бс-0,07 % Zr с содержанием магния от 1 до 6 %, как в сплавах от АМг1 до АМг6. Эти сплавы можно будет маркировать путем добавления буквы «С» в конце марки, например, АМг2-С (1520-С). Эти сплавы будут существовать наряду с обычными сплавами от АМг1 до АМг6, они будут несколько дороже обычных А1-Мд-сплавов, но их основным преимуществом будет то, что изготовленные из них металлоконструкции будут легче и прочнее, чем изготовленные из обычных А1-Мд-сплавов без скандия. Это имеет значение, например, для районов Арктики. Можно полагать, что такие сплавы, учитывая их преимущества, быстро найдут своего потребителя. Ранее уже было сказано о вкладе таких сплавов в решение экологических проблем, возникающих в местах расположения глиноземных заводов и заводов по получению первичного алюминия.
Для предлагаемых А1-Мд-сплавов с 0,07 % Бс и 0,07 % Zr потребуется разработка режимов гетерогенизирующей термической обработки,
Таблица 2 Двойные системы А1-Х, образующие в алюминиевом углу диаграммы состояния эвтектику и соединение А13Х с кубической кристаллической структурой (по данным [30])
Система А1-Х Эвтектическая температура, °С Предельная растворимость элемента Х в твердом алюминии при эвтектической температуре, % мас. Эвтектическая концентрация элемента Х, % мас. Параметр решетки соединения А!3Х, А
А!-Бс 655 0,27 0,55 4,106
А1-Ег 655 <0,05 6 4,215
А1-Тт 645 <0,1 10 4,20
А!^Ь 625 0,2-0,3 21 4,20
- - - 4,187
обеспечивающих максимальное упрочнение продуктами распада пересыщенного твердого раствора Бс и Zr в алюминии, образовавшегося при охлаждении слитков заготовительного литья этих сплавов. Для сплавов типа АМг5-С и АМг6-С это будет гомогенизация, для сплавов типа АМг2-С, не требующих гомогенизации, гетерогенизирующую термообработку можно будет проводить в деформированном полуфабрикате, как это было сделано, например, при исследовании лабораторных образцов листов из А!-Мд-Бс-сплава 01513, содержащего менее 1 % Мд, а также добавки Бс, № и X изготовленных по схеме: горячая (при -300 °С), затем холодная прокатка негомогенизирован-ного слитка, затем термообработка по режиму отжига, в процессе которой произошел распад пересыщенного твердого раствора скандия и других входящих в состав сплава переходных металлов в алюминии, в результате чего предел текучести холоднокатаной заготовки увеличился с 218 до 259 МПа, одновременно с этим несколько увеличилось относительное удлинение с 6,5 до 7,9 % [33].
Деформированные полуфабрикаты из сплавов типа А!-Мд-0,07 % Бс-0,07 % Zr (с буквой «С» в конце марки) будут не намного дороже обычных А!-Мд-сплавов, если для легирования их скандием будет использована недорогая, но высококачественная лигатура А!-Бс, не содержащая в своем составе первичных интерметаллидов А!3Бс. Предпосылки для появления такой лигатуры имеются - это способ ее получения в соответствии с патентом АО «Далур» [20]. Согласно описанию изобретения к этому патенту предлагаемый способ получения лигатуры А!-2 % Бс обеспечивает повышение технологических характеристик при одновременном снижении материально-энергетических затрат, попутно обеспечивается улучшение морфологии получаемых лигатур, а также имеется возможность вовлечения в оборот новых источников скандия, таких как продуктивные растворы скважинного подземного выщелачивания урана [20].
Следует отметить, что вышеупомянутая закономерность, согласно которой скандий и цирконий наиболее эффективно упрочняют сплав при их одинаковом содержании (1:1), была открыта на слитках заготовительного
литья относительно небольших сечений, для которых характерна высокая скорость охлаждения металла при кристаллизации, что облегчает образование пересыщенного твердого раствора скандия и циркония в металле слитка [24]. Можно полагать, что эта закономерность сохранится и для крупногабаритных слитков. Основанием для такого предположения может служить эксперимент, подтвердивший, что в слитке промышленного размера диаметром 370 мм сплава А!-Бс^г, содержащего -0,2 % Бс, а также Zr, условия охлаждения кристаллизующегося металла позволили зафиксировать в пересыщенном твердом растворе практически весь Бс и весь Zr, входившие в состав сплава данной плавки, а условия гомогенизацинного отжига данного слитка способствовали практически полному распаду этого твердого раствора [34]. В любом случае для реализации идеи создания новой группы магналиев повышенной прочности, легированных малыми добавками скандия и циркония (по -0,07 % каждого) и обычными для этих сплавов добавками переходных металлов (Мп, Сг и др.), для широкого применения их во всех отраслях, где сейчас применяются обычные сплавы серии АМг без скандия, необходимо проведение соответствующих исследований.
Заключение
Представляется, что дальнейшее развитие разработанных в ВИЛСе деформируемых алюминиевых конструкционных сплавов на основе системы А!-Мд-Бс, получаемых методами традиционной слитковой металлургии, типа сплава 01570, содержащего в своем составе примерно 0,25 % Бс и примерно 0,1 % Zr и нашедшего применение в изделиях космической отрасли, будет связано с решением ряда проблем, с которыми столкнулись в процессе производства деформированных полуфабрикатов из этих сплавов и их применения в реальных конструкциях. Это: 1) пониженные прочностные свойства массивных полуфабрикатов, получаемых из крупногабаритных слитков; 2) высокая стоимость полуфабрикатов, связанная с высокой стоимостью входящего в состав сплавов скандия; 3) расширение областей применения сплавов на основе системы А!-Мд-Бс.
Повысить прочность массивных полуфабрикатов, получаемых из крупногабаритных слитков данных сплавов, предлагается путем применения лигатур А1-Бс, не содержащих в своем составе первичных интерметаллидов А13Бс, например, лигатуры эвтектического состава (0,55 % Бс). Для повышения прочности массивных прессованных полуфабрикатов, получаемых с малой вытяжкой, рекомендуется также способ прессования с увеличенной сдвиговой компонентой деформации через многоугольную матрицу, успешно примененный в ОАО «ВИЛС». Для повышения прочности горячекатаных плит больших толщин рекомендуется к опробованию также снижение температуры прокатываемой заготовки до -250 °С на последнем этапе процесса прокатки.
Снижение стоимости полуфабрикатов из сплавов типа 01570 возможно путем замены части скандия в составе сплава (-50 %) более дешевым элементом из числа переходных или редкоземельных металлов. Рекомендуется исследовать свойства листов и других видов деформированных полуфабрикатов из эконом-
нолегированного скандием сплава с условной маркой 01570-1 промышленной плавки в соответствии с патентом ОАО «ВИЛС» [28]. Также рекомендуется исследовать свойства полуфабрикатов из экономнолегированного скандием сплава с условной маркой 01570-3 промышленной плавки, в котором -50 % Бс заменено более дешевым гадолинием, в соответствии с патентом ОАО «ВИЛС» [32]. Кроме того, представляется целесообразным провести исследования сплавов на основе систем А1-Мд-Мп-Бс^г-УЬ и А1-Мд-УЬ^ (без скандия).
Расширить области применения сплавов на основе системы А1-Мд-Бс, заменив ими менее прочные сплавы А1-Мд без скандия во всех областях, где они применяются, предлагается путем разработки и внедрения в промышленное производство новой группы маг-налиев повышенной прочности, легированных малыми добавками скандия и циркония (по 0,07 % того и другого) и обычными для этой группы сплавов добавками других переходных металлов.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Авт. свид. 704266 СССР. Сплав на основе алюминия / Дриц М.Е., Торопова Л.С., Быков Ю.Г., Елагин В.И., Филатов Ю.А., Захаров В.В., Золоторев-ский Ю.С., Макаров А.Г. 1979.
2. Пат. 2081934 РФ. Деформируемый термически неу-прочняемый сплав на основе алюминия / Елагин В.И., Захаров В.В., Филатов Ю.А., Торопова Л.С., Добро-жинская Р.И., Андреев Г.Н., Золоторевский Ю.С., Чижиков В.В. Опубл. 20.06.97. Бюл. № 17.
3. Пат. 2082809 РФ. Деформируемый термически неупрочняемый сплав на основе алюминия / Филатов Ю.А., Елагин В.И., Захаров В.В. Опубл. 27.06.97. Бюл. № 18.
4. Пат. 2082808 РФ. Сплав на основе алюминия для сварки плавлением / Золоторевский Ю.С., Макаров А.Г., Махмудова Н.А., Захаров В.В., Филатов Ю.А., Панасюгина Л.И. Опубл. 27.06.97. Бюл. № 18.
5. Маркачев Н.А., Ковтун В.А., Буханова Н.М., Лавочкина Л.Л. Опыт создания сварных герметичных конструкций из алюминиевого сплава 01570 // Технология легких сплавов. 1997. № 5. С. 14-18.
6. Величко И.И., Додин Г.В., Метелев Б.К., Сотников Н.И., Калабухов В.Д. Особенности сплавов 01570 и 01421 со скандием и опыт их применения // Там же. С. 19-23.
7. Баженова О.П., Демина В.Д., Сергеев Д.В., Штокал А.О. Отработка технологии изготовления топливных баков из алюминиевого сплава 01570 для двигательных установок космических аппара-
тов для планетарных исследований // Технология легких сплавов. 2019. № 4. С. 67-76.
8. Пат. 2233345 РФ. Конструкционный деформируемый термически неупрочняемый сплав на основе алюминия / Филатов Ю.А., Давыдов В.Г., Елагин В.И., Захаров В.В., Швечков Е.И., Панасюгина Л.И., Доброжинская Р.И. Опубл. 27.07.2004. Бюл. № 21.
9. Бронз А.В., Ефремов В.И., Плотников А.Д., Чернявский А.Г. Сплав 1570С - материал для герметичных конструкций перспективных многоразовых изделий РКК «Энергия» // Космическая техника и технологии. 2014. № 4 (7). С. 62-67.
10. Пат. 2343218 РФ. Криогенный деформируемый термически неупрочняемый сплав на основе алюминия / Филатов Ю.А., Елагин В.И., Захаров В.В., Панасюгина Л.И., Доброжинская Р.И., Елисеев А.А., Додин Г.В., Звонков А.А., Петроковский С.А., Мо-лочев В.П. Опубл. 10.01.2009. Бюл. № 1.
11. Филатов Ю.А., Байдин Н.Г., Доброжинская Р.И., Хамнагдаева Е.А., Овсянников Б.В. Новый термически неупрочняемый свариваемый криогенный сплав 1545К системы Al-Mg-Sc // Технология легких сплавов. 2014. № 1. С. 32-36.
12. ГОСТ 4784-2019. Алюминий и сплавы алюминиевые деформируемые. Марки. - Введ. 01.09.2019. -М.: Стандартинформ, 2019.
13. Филатов Ю.А. Развитие представлений о легировании скандием сплавов Al-Mg // Технология легкий сплавов. 2015. № 2. С. 19-22.
14. Филатов Ю.А., Плотников А.Д. Структура и свойства деформированных полуфабрикатов из алюминиевого сплава 01570С системы Al-Mg-Sc для изделия РКК «Энергия» // Технология легких сплавов. 2011. № 2. С. 15-26.
15. Пат. 2708028 РФ. Конструкционный деформируемый термически неупрочняемый сплав на основе алюминия / Филатов Ю.А., Захаров В.В., Панасюгина Л.И., Байдин Н.Г., Плотников А.Д., Шачнев С.Ю., Дядченко В.Ю., Ефремов В.И., Прохоров С.А., Дриц А.М., Афанасьев А.Е., Карана-шев Р.А. Опубл. 04.12.2019. Бюл. № 34.
16. Валуев В.В. Микроструктура крупногабаритных слитков алюминиевого сплава 01570 // Металловедение и термическая обработка металлов. 1998. № 6. С. 15-17.
17. Филатов Ю.А. Сплавы системы Al-Mg-Sc как особая группа деформируемых алюминиевых сплавов // Технология легких сплавов. 2014. № 2. С. 34-41.
18. Захаров В.В., Фисенко И.А. Влияние деформации на распад твердого раствора скандия в алюминии // Технология легких сплавов. 2020. № 1. С. 44-47.
19. Усынина Г.П., Тимофеев В.Н., Виноградов Д.А., Мотков М.М., Гудков И.С. Исследование разбавленной лигатуры Al-Sc в производстве алюминиевых сплавов для аддитивных технологий // Технология легких сплавов. 2020. № 4. С. 60-66.
20. Пат. 2704681 РФ. Способ получения лигатуры «алюминий-скандий» (варианты) / Максимцев К.В., Му-хамадеев А.С., Половов И.Б., Попонин Н.А., Ре-брин О.И. Опубл. 30.10.2019. Бюл. № 31.
21. Меркулова С.М., Бер Л.Б., Ростова Т.Д. Изменение микроструктуры прутков из сплава 1561 в процессе прессования с увеличенной сдвиговой компонентой // Технология легких сплавов. 2015. № 2. С. 85-89.
22. Рыбин В.В., Андреев Г.Н., Барахтина Н.Н., Осо-кин Е.П. Некоторые аспекты создания современных морских высокопрочных алюминиевых сплавов со скандием // Вопросы материаловедения. 2006. № 1(45). С. 92-102.
23. Соседков С.М., Дриц А.М., Арышенский В.Ю., Яшин В.В. Деформационное упрочнение плит из сплавов 1565ч, АМг6, 01570 и 1580 при холодной
прокатке // Технология легких сплавов. 2020. № 1. С. 39-43.
24. Давыдов В.Г., Елагин В.И., Захаров В.В., Ростова Т.Д. О легировании алюминиевых сплавов добавками скандия и циркония // Металловедение и термическая обработка металлов. 1996. № 8. С. 25-30.
25. Захаров В.В., Фисенко И.А. О возможности создания экономнолегированных скандием алюминиевых сплавов // Технология легких сплавов. 2015. № 4. С. 40-44.
26. Захаров В.В., Фисенко И.А. Экономнолегиро-ванный скандием сплав на основе системы А!-Мд // Технология легких сплавов. 2016. № 1. С. 62-67.
27. Байдин Н.Г., Филатов Ю.А. Структура и механические свойства листов из алюминиевого сплава типа 01570 с пониженным содержанием скандия // Технология легких сплавов. 2016. № 4. С. 12-17.
28. Пат. 2639903 РФ. Деформируемый термически неупрочняемый сплав на основе алюминия / Захаров В.В., Байдин Н.Г., Филатов Ю.А., Бочвар С.Г., Доброжинская Р.И. Опубл. 25.12.2017. Бюл. № 36.
29. Филатов Ю.А. Работы ВИЛСа по деформируемым алюминиевым сплавам системы А!-Мд-Бс. История создания, структура, свойства, опыт применения, проблемы и перспективы // Технология легких сплавов. 2017. № 3. С. 7-25.
30. Мондольфо Л.Ф. Структура и свойства алюминиевых сплавов / Пер. с англ. - М.: Металлургия, 1979. - 640 с.
31. Байдин Н.Г., Филатов Ю.А. Экономнолегиро-ванный скандием алюминиевый сплав системы А^Мд-Мп-Бс^-вС (типа 01570) // Технология легких сплавов. 2017. № 3. С. 45-51.
32. Пат. 2623932 РФ. Деформируемый термически неупрочняемый сплав на основе алюминия / Байдин Н.Г., Филатов Ю.А. Опубл. 29.06.2017. Бюл. № 19.
33. Филатов Ю.А., Рау В.С. Механические свойства и теплопроводность листов из алюминиевого сплава 01513 системы А!-Мд-Бс // Технология легких сплавов. 2012. № 3. С. 10-13.
34. Филатов Ю.А., Снегирева Л.А. Механические свойства и теплопроводность прессованных прутков из алюминиевых сплавов 01513 системы А!-Мд-Бс-Н и 01407 системы А!-Бс-7г // Технология легких сплавов. 2020. № 3. С. 34-38.
REFERENCES
1. Avt. svid. 704266 SSSR. Splav na osnove alyumi-niya / Drits M.Ye., Toropova L.S., Bykov Yu.G., Yela-gin V.I., Filatov Yu.A., Zakharov V.V., Zolotorevs-kiy Yu.S., Makarov A.G. 1979.
2. Pat. 2081934 RF. Deformiruyemyy termicheski neu-prochnyayemyy splav na osnove alyuminiya / Yela-gin V.I., Zakharov V.V., Filatov Yu.A., Toropova L.S., Dobrozhinskaya R.I., Andreyev G.N., Zolotorevs-kiy Yu.S., Chizhikov V.V. Opubl. 20.06.97. Byul. № 17.
3. Pat. 2082809 RF. Deformiruyemyy termicheski neu-prochnyayemyy splav na osnove alyuminiya / Filatov Yu.A., Yelagin V.I., Zakharov V.V. Opubl. 27.06.97. Byul. № 18.
4. Pat. 2082808 RF. Splav na osnove alyuminiya dlya svarki plavleniyem / Zolotorevskiy Yu.S., Makarov A.G., Makhmudova N.A., Zakharov V.V., Filatov Yu.A., Panasyugina L.I. Opubl. 27.06.97. Byul. № 18.
5. Markachev N.A., Kovtun V.A., Bukhanova N.M., Lavochkina L.L. Opyt sozdaniya svarnykh ger-metichnykh konstruktsiy iz alyuminiyevogo splava 01570 // Tekhnologiya lyogkikh splavov. 1997. № 5. S. 14-18.
6. Velichko I.I., Dodin G.V., Metelev B.K., Sot-nikov N.I., Kalabukhov V.D. Osobennosti splavov 01570 i 01421 so skandiyem i opyt ikh primeneniya // Tekhnologiya lyogkikh splavov. 1997. № 5. S. 19-23.
7. Bazhenova O.P., Demina V.D., Sergeyev D.V., Shtokal A.O. Otrabotka tekhnologii izgotovleniya toplivnykh bakov iz alyuminiyevogo splava 01570 dlya dvigatel'nykh ustanovok kosmicheskikh appa-ratov dlya planetarnykh issledovaniy // Tekhnologiya lyogkikh splavov. 2019. № 4. S. 67-76.
8. Pat. 2233345 RF. Konstruktsionnyy deformiruyemyy termicheski neuprochnyayemyy splav na osnove alyuminiya / Filatov Yu.A., Davydov V.G., Yelagin V.I., Zakharov V.V., Shvechkov Ye.I., Panasyugina L.I., Dobrozhinskaya R.I. Opubl. 27.07.2004. Byul. № 21.
9. Bronz A.V., Yefremov V.I., Plotnikov A.D., Chernyavskiy A.G. Splav 1570S - material dlya germetichnykh konstruktsiy perspektivnykh mnogo-razovykh izdeliy RKK «Energiya» // Kosmicheskaya tekhnika i tekhnologii. 2014. № 4 (7). S. 62-67.
10. Pat. 2343218 RF. Kriogennyy deformiruyemyy termi-cheski neuprochnyayemyy splav na osnove alyumi-niya / Filatov Yu.A., Yelagin V.I., Zakharov V.V., Panasyugina L.I., Dobrozhinskaya R.I., Yeliseyev A.A., Dodin G.V., Zvonkov A.A., Petrokovskiy S.A., Molo-chev V.P. Opubl. 10.01.2009. Byul. № 1.
11. Filatov Yu.A., Baydin N.G., Dobrozhinskaya R.I., Khamnagdayeva Ye.A., Ovsyannikov B.V. Novyy termicheski neuprochnyayemyy svarivayemyy kriogennyy splav 1545K sistemy Al-Mg-Sc // Tekhnologiya lyogkikh splavov. 2014. № 1. S. 32-36.
12. GOST 4784-2019. Alyuminiy i splavy alyuminiyevyye deformiruyemyye. Marki. - Vved. 01.09.2019. - M.: Standartinform, 2019.
13. Filatov Yu.A. Razvitiye predstavleniy o legirovanii skandiyem splavov Al-Mg // Tekhnologiya lyogkiy splavov. 2015. № 2. S. 19-22.
14. Filatov Yu.A., Plotnikov A.D. Struktura i svoystva deformirovannykh polufabrikatov iz alyuminiyevogo splava 01570S sistemy Al-Mg-Sc dlya izdeliya RKK «Energiya» // Tekhnologiya lyogkikh splavov. 2011. № 2. S. 15-26.
15. Pat. 2708028 RF. Konstruktsionnyy deformiruyemyy termicheski neuprochnyayemyy splav na osnove alyuminiya / Filatov Yu.A., Zakharov V.V., Panasyugina L.I., Baydin N.G., Plotnikov A.D., Shachnev S.Yu., Dyadchenko V. Yu., Yefremov V.I., Prokhorov S.A., Drits A.M., Afanas'yev A.Ye., Karanashev R.A. Opubl. 04.12.2019. Byul. № 34.
16. Valuyev V.V. Mikrostruktura krupnogabaritnykh slitkov alyuminiyevogo splava 01570 // Metallovedeniye i ter-micheskaya obrabotka metallov. 1998. № 6. S. 15-17.
17. Filatov Yu.A. Splavy sistemy Al-Mg-Sc kak osobaya gruppa deformiruyemykh alyuminiyevykh splavov // Tekhnologiya lyogkikh splavov. 2014. № 2. S. 34-41.
18. Zakharov V.V., Fisenko I.A. Vliyaniye deformatsii na raspad tverdogo rastvora skandiya v alyuminii // Tekhnologiya lyogkikh splavov. 2020. № 1. S. 44-47.
19. Usynina G.P., Timofeyev V.N., Vinogradov D.A., Motkov M.M., Gudkov I.S. Issledovaniye razbav-lennoy ligatury Al-Sc v proizvodstve alyuminiyevykh splavov dlya additivnykh tekhnologiy // Tekhnologiya lyogkikh splavov. 2020. № 4. S. 60-66.
20. Pat. 2704681 RF. Sposob polucheniya ligatury «alyuminiy-skandiy» (varianty) / Maksimtsev K.V., Mukhamadeyev A.S., Polovov I.B., Poponin N.A., Rebrin O.I. Opubl. 30.10.2019. Byul. № 31.
21. Merkulova S.M., Ber L.B., Rostova T.D. Izmeneni-ye mikrostruktury prutkov iz splava 1561 v protsesse pressovaniya s uvelichennoy sdvigovoy komponentoy // Tekhnologiya lyogkikh splavov. 2015. № 2. S. 85-89.
22. Rybin V.V., Andreyev G.N., Barakhtina N.N., Osokin Ye.P. Nekotoryye aspekty sozdaniya sovre-mennykh morskikh vysokoprochnykh alyuminiyevykh splavov so skandiyem // Voprosy materialovedeniya. 2006. № 1(45). S. 92-102.
23. Sosedkov S.M., Drits A.M., Aryshenskiy V.Yu., Yashin V.V. Deformatsionnoye uprochneniye plit iz splavov 1565ch, AMg6, 01570 i 1580 pri kholodnoy prokatke // Tekhnologiya lyogkikh splavov. 2020. № 1. S. 39-43.
24. Davydov V.G., Yelagin V.I., Zakharov V.V., Rostova T.D. O legirovanii alyuminiyevykh splavov dobavka-mi skandiya i tsirkoniya // Metallovedeniye i termiches-kaya obrabotka metallov. 1996. № 8. S. 25-30.
25. Zakharov V.V., Fisenko I.A. O vozmozhnosti soz-daniya ekonomnolegirovannykh skandiyem alyumi-niyevykh splavov // Tekhnologiya lyogkikh splavov. 2015. № 4. S. 40-44.
26. Zakharov V.V., Fisenko I.A. Ekonomnolegirovannyy skandiyem splav na osnove sistemy Al-Mg // Tekhnologiya lyogkikh splavov. 2016. № 1. S. 62-67.
27. Baydin N.G., Filatov Yu.A. Struktura i mekhaniches-kiye svoystva listov iz alyuminiyevogo splava tipa 01570 s ponizhennym soderzhaniyem skandiya // Tekhnologiya lyogkikh splavov. 2016. № 4. S. 12-17.
28. Pat. 2639903 RF. Deformiruyemyy termicheski neu-prochnyayemyy splav na osnove alyuminiya / Zakharov V.V., Baydin N.G., Filatov Yu.A., Bochvar S.G., Dobrozhinskaya R.I. Opubl. 25.12.2017. Byul. № 36.
29. Filatov Yu.A. Raboty VILSa po deformiruyemym alyuminiyevym splavam sistemy Al-Mg-Sc. Istoriya sozdaniya, struktura, svoystva, opyt primeneniya, problemy i perspektivy // Tekhnologiya lyogkikh splavov. 2017. № 3. S. 7-25.
30. Mondolfo L.F. Struktura i svoystva alyuminiyevykh splavov / Per. s angl. - M.: Metallurgiya, 1979. - 640 s.
31. Baydin N.G., Filatov Yu.A. Ekonomnolegirovannyy skandiyem alyuminiyevyy splav sistemy Al-Mg-Mn-Sc-Zr-Gd (tipa 01570) // Tekhnologiya lyogkikh splavov. 2017. № 3. S. 45-51.
32. Pat. 2623932 RF. Deformiruyemyy termicheski neu-prochnyayemyy splav na osnove alyuminiya / Bay-din N.G., Filatov Yu.A. Opubl. 29.06.2017. Byul. № 19.
33. Filatov Yu.A., Rau V.S. Mekhanicheskiye svoystva i teploprovodnost' listov iz alyuminiyevogo splava 01513 sistemy Al-Mg-Sc // Tekhnologiya lyogkikh splavov. 2012. № 3. S. 10-13.
34. Filatov Yu.A., Snegireva L.A. Mehanicheskiye svoy-stva i teploprovodnost' pressovannykh prutkov iz alyu-miniyevykh splavov 01513 sistemy Al-Mg-Sc-Hf i 01407 sistemy Al-Sc-Zr // Tekhnologiya lyogkikh splavov. 2020. № 3. S. 34-38.
