Влияние трения при взаимодействии анизотропной полосы и жесткого основания Текст научной статьи по специальности «Физика»

2020. 16(2). 122-130 Строительная механика инженерных конструкций и сооружений Structural Mechanics of Engineering Constructions and Buildings

HTTP://JOURNALS.RUDN.RU/STRUCTURAL-MECHANICS

Теория упругости Theory of elasticity

DOI 10.22363/1815-5235-2020-16-2-122-130 УДК 539.3

НАУЧНАЯ СТАТЬЯ

Влияние трения при взаимодействии анизотропной полосы и жесткого основания С.Г. Кудрявцев*, Ю.М. Булдакова

Поволжский государственный технологический университет, Российская Федерация, 424000, Республика Марий Эл, Йошкар-Ола, пл. Ленина, 3

*KudryavcevSG@volgatech.net

История статьи:

Поступила в редакцию: 16 января 2020 г. Доработана: 28 февраля 2020 г. Принята к публикации: 12 марта 2020 г.

Для цитирования

Кудрявцев С.Г., Булдакова Ю.М. Влияние трения при взаимодействии анизотропной полосы и жесткого основания // Строительная механика инженерных конструкций и сооружений. 2020. Т. 16. № 2. С. 122-130. http://dx.doi.org/10.22363/1815-5235-2020-16-2-122-130

Аннотация

Актуальность. При определении напряженного и деформированного состояния в полосе, лежащей на основании, применяют различные модели контакта между телами. Необходимо оценить качественный и количественный характер изменения напряжений в полосе в зависимости от вариантов сцепления полосы и основания. Цель - провести анализ влияния коэффициента трения на величину напряжений в анизотропной полосе при взаимодействии с жестким основанием. Методы. Решение проводится на основе уравнений плоской задачи теории упругости анизотропного тела при условиях, что полоса плотно прилегает к основанию и касательное усилие на контактной плоскости пропорционально нормальному давлению. Перемещения и напряжения в произвольной точке полосы записываются в форме метода начальных функций через функции перемещений и усилий на нижней плоскости, которые зависят от характера нагрузки, приложенной на верхней плоскости, и условий контакта полосы с основанием. После преобразований расчетные формулы для перемещений и напряжений выражаются, используя интегральное преобразование Фурье, через нормальную поверхностную нагрузку в виде несобственных интегралов. Результаты. Для варианта нагружения полосы сосредоточенной силой получены формулы для определения перемещений и напряжений, на основе которых построены функции влияния для задачи о равновесии анизотропной полосы, лежащей на жестком основании с учетом трения. Приведены графики влияния коэффициента трения, направления осей анизотропии материала на напряженное состояние полосы. Проводится сопоставление результатов вычисления напряжений по анизотропной и изотропной моделям.

Ключевые слова: перемещение, напряжение, упругость, анизотропия, полоса, трение

Введение

Задача об определении перемещений и напряжений в упругом слое, контактирующем под дей-

Кудрявцев Сергей Геннадьевич, кандидат технических наук, доцент кафедры сопротивления материалов и прикладной механики; eLIBRARY SPIN-код: 9756-6211.

Булдакова Юлия Михайловна, старший преподаватель кафедры сопротивления материалов и прикладной механики; eLIBRARY SPIN-код: 5677-6126.

© Кудрявцев С.Г., Булдакова Ю.М., 2020

_ This work is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0

© I International License

https://creativecommons.Org/licenses/by/4.0/

ствием поверхностной нагрузки с основанием, имеет широкое применение на практике: при расчете конструкций на упругом основании, в механике грунтов, для исследования работы асфальтобетонных покрытий. Контактное взаимодействие слоя из изотропного материала с основанием рассматривалось в работах [1-9]. Для варианта, когда материал слоя имеет выраженную анизотропию, аналогичный класс задач рассмотрен, например, в [10-16]. В перечисленных работах решение проводилось или при отсутствии трения, или при отсутствии скольжения на контактной плоскости между телами.

Трение при контакте полосы и полуплоскости, когда материал слоев изотропный, на напряженное и деформированное состояние двухслойной области учитывалось в [17].

Исследуем влияние трения на распределение напряжений в анизотропной полосе при взаимодействии с жестким основанием.

1. Постановка задачи

Полоса из анизотропного материала постоянной высоты к и бесконечной длины лежит на жестком основании (рис. 1). Ось х направим вдоль нижней плоскости полосы, ось у - перпендикулярно основанию. На верхней плоскости действует нормальная симметричная относительно оси у поверхностная нагрузка д( х). Направления осей анизотропии определяются углом ф. Положительные направления нормальных а х , а у и касательного т ху напряжений, перемещений и и и совпадают с обозначениями [18].

Рис. 1. Расчетная схема [Figure 1. Design model]

2. Метод расчета

При решении воспользуемся приведенными в [14] уравнениями для определения в произвольной точке полосы перемещений

ум = - (( cos Sj yd - у2 cos s2 yd)- uo +

Ц sins1yd- — sins2yd

S2 J

V S1

uo +

+^1^2 (c°s Siyd - C0s S2yd) • ) 4o +

d

И?

ц2

— sin s1 yd - — sin s2yd

V S

• — To

ци = sin s1 yd - s2^1 sin s2yd) uuo + + (2cos s1 yd - cos s2yd) uo -

sin s^.yd - s2^i2 sin s2 yd)) q +

+ц1ц2 (cos s1 yd - cos s2yd)

d

и напряжений

цох = (sj2 cos s1 yd - cos s2yd) • duo -( sin5jyd-s2 sins2yd)duo -

-(s^2cos Syd-s22h cos s2Ус) • 4o " - ( sin Sjyd - ЛЦ sin s2yd) To > цо = - (cos Sjyd - cos s2yd) • duo +

+

r 1 1 ^

sin s1 yd--sin s2 yd

V S1

• duo +

+ ( ц2 cos s1 yd - cos s2yd) • qo +

+

— sin s1 yd - — sin s2yd

s2

V S1

• To

ЦТ^ = - (S1 sin S1 yd - S2 sin S2yd) • duo -

- (cos s1 yd - cos s2yd) duo +

+ (s1^2 sin s^.yd - s2^1 sin s2yd) • qo-

- (ц cos s yd - Ц2 cos S2yd) • To, где

s2 = 2P12 +P66 s1,2 = -

2P11

2P12 + P66 2Рп

Ё22 P11

И =P12-P11 • s12, ^2 = P12-P11 • s2,

P11 •(s12 - s2 ).

(1)

(2)

Формулы (1)-(2) записаны для варианта ^ ^ ¿2 • Для плоского напряженного состояния коэффициенты Ру связаны с коэффициентами деформации

ау [18] соотношениями Ру = а у, в случае плоского деформированного состояния Ру = ау - а^ • ауз / азз. Производная по х обозначена через 5(5 = 5 / 5х). Функции перемещений на нижней плоскости обозначены через и, =и,(х) =и(х,у=0), и0 =и0(х)=и(х,у=0),

функции усилий qo = (х) = Оу (х, у = 0), т0 = т0 (х) = = т ху (х, у = 0). Точки, далее их показывать не будем, отделяют дифференциальные операторы от функций, на которые они воздействуют.

2

Полагаем, что полоса плотно прилегает к основанию и на границе контакта значение касательного усилия пропорционально нормальному давлению:

x) = f • Ы x% (3)

где f = const - коэффициент трения.

Подставим в функции напряжений ay и Txy (2)

значение y = h. Учитывая направления q(x), qo(x) и условия uo(x) = 0, т(x, у = h) = 0, получим систему двух уравнений относительно неизвестных функций uo (x) и qo (x):

(cos sjhd - cos s2hd) dUo = щ(x) --(2cos Sjh5- cos s2hd)qo +

—sin slhd- — sin s2hd

S2 У

V s1

(4)

( sin sjhd - s2 sin s2hS) )o = = -(sj^2sin sjhd-s2^j sin s2hS)qo -

-( cos sjhd-ц2 cos s2hS)xo,

где to(x) определяется выражением (3).

Из системы (4) найдем зависимость между q( x), qo( x) и to( x), при которой полоса плотно прилегает к основанию:

2s 1 s2 (i + М"2 ) +

+ ( - s2 )(si^2 - S2^1 )cos(si + s2)h5- To -

-(SJ + S2 ) (S1^2 + S2^1 ) Cos(si - S2)h5

( s1 - s2) sin(s1 + s2 )hd + + (s1 + s2) sin(s1 - s2 )hd +2s1s2^(s1 sin s1hd- s2 sin s2hd)q = 0. (5)

% +

Принимая в (5) х0 (х) = 0, имеем соотношение между нагрузкой q( х) и контактным усилием q0 (х) для варианта, когда полоса лежит на жестком основании без трения [12].

Запишем, исходя из системы (4), выражение для определения функции ды0:

- через поверхностную нагрузку q(х) и усилие q0(х):

2SS2(h + ^2) + + ( - s2 )(Si^2 - )C0S(S1 + S2)hd-+ s2 )(si^2 + S 2^1 )C0S(S1 - S2)h5

duo =

4SS2^2 -

-(S1 + S2 )(2 + S2^ )cos(si - s2)hc+ qo + + ( - S2 - S2^ )cos(S + s2)hc

+ 251^2^(^1 cos sjhd -ц2 cos S2hd)q (x); (6)

- через поверхностную нагрузку q( x) и касательное усилие xo(x):

( Sj - s2) sin(sj + s2 )hd + + (sj + s2 )sin(sj - s2)hd

3u„ =

x„ -

— (S1 + S2 )( + S2^2 )C0S(S1 " Sl)hd + + ( - s2 )( - S 2h )C0S(S1 + S2)hd — 2 sins\hd- s^m sinS2hd)q(x). (7)

Из условия uo (x) = 0 (отсутствие скольжения между полосой и основанием) и уравнений (6), (7) найдем зависимости между qo (x) и q(x), xo (x) и q(x). Подставляя выражения qo( x) и xo( x) в (1)-(2), получим формулы для определения перемещений и напряжений в произвольной точке полосы, жестко скрепленной с основанием [14].

Предполагаем, что существует интегральное преобразование Фурье от функций q(x), qo( x) и xo( x), которые разделим на симметричные qs (x), qos (x), Xos (x) и кососимметричные qa(x), qoa (x), Xoa (x)

составляющие [19]:

q(x) =-j= J [ (~) + i~a (~)]- e

* ^ —да

qo (x) = --L (~) + iqoa (~)]- ,

Xo(x) = J2= ^ [ )+ ñoa )] e~llxdl,

* ^ — да

где

~ ~ 1 да ~ qs =— J qs (x)cos(^x)dx,

* —да 1 да

~a Ф) = ~p2= J qa (x)sin(Ix)dx,

* ^ —да 1 да

~os (^) = J qos (x) cos(Ix)dx,

(8)

1 да

~оа (X) = -72= | (оа ( х) sin(Ix)dx,

* = —да

~ ~ 1 7 ~

Т05 (X) = ^= Ьо5 (х)СОЭ(Ах)йх ,

^2= —да

~ ~ 1 да ~ Тоа (X) = ~Г2= I Хоа (Х) Бт(^х)йХ,

* = — да

где X - любое положительное вещественное число.

Трансформанту Фурье ~05 (X), учитывая уравнения (3), (5), (8), а также то, что при симметричной нагрузке q(х) нормальное усилие (0(х) будет симметричным, касательное т 0( х) - кососим-метричным, выразим через трансформанту от симметричной нагрузки qs (X)

qos (~) = ^^ ( sh SlX — S2 shS2X)qs (~), (9)

где

В = ^мК — ^2 )Ы51 + ^2)Х + (( + 52 )Ь(51 — 52 )Х]+

2552 ( + М"2 ) + +/ + (51 — 52 )(51^2 — 52^1 )СЬ(51 + 52)К — (51 + 52 )(51^2 + 52^1 )СЬ(51 — 52)К _ Используя формулу обращения Фурье, запишем qo( Х) =

2 да 1

п к — В

!

' 51 sh 51Х — —52 sh 52Х

(5 (X)cosAХdX, (10)

да ^ V ^ 2 V

В формулах (9) и (10) введены обозначения Х = Хк, ~ = х / к.

Подставим (10), учитывая (3), в любое из уравнений системы (4) и, воздействуя дифференциальными операторами на функции q0(х) и т0(х), найдем

х) = — i2 55Е ! 1 х ^ Vп к •> В

1 —да

((2 sh — 52Ц1 sh 52К) — —/ ( ch — ц2 Л 52К)

х(5 (К )cosAХdX.

(11)

Уравнения (10), (11) внесем в (1)-(2). После преобразований получим формулы для определения в полосе перемещений

¡2 1 и = ——55 I--

\п12—да в

ШМ-2 —(к^У) —

2

5^ sh 51Ху —

52Ку,

/

5152

— (( — /А3)( ch51КУ — ^2 ch52Ку)} ( (ТО^^^

К

sinAХ

и = — „

х 2 Л

51Ц2 sh 51КУ —

—52^ ^ 52Ку

Л

— [К — /Аз]

—м

51ц2 sh 51Ку —52ц1 sh 52Ку

' ch 51КУ —

—ch J

cosXХ

I(К^—(12)

и напряжений

2 5,5

О Х = <

п к

5 Г к !

4(5)

/ 2 \ 51Ку —

—52Ку

—/

—

51Ц1 sh 51КУ —52Ц2 sh 52КУ

-[А2 (5)— /Аз (5)]

/О

51 ch 51КУ — 52 ^ 52КуJj

_ cosXХ _

'(¡5 (Х)-^

В

О 2 5152 ОУ =1 ~п~

— [[(5) — /Аз(5)]

А1(5)

'ц2 Л 51КУ —^ —52Ку

/

5152

—

52Ц1 sh 51КУ —51Ц2 sh 52КУ

^ ch 51Ку — — ch 52Х_у J ,

•(75 (К)

2 515

п к

152 г к !

А( 5)

у

51Ц2 sh 51КУ —52^1 ^ 52КУ

cosXxc В

—

dX,

' ch 51Ку — —ц2 ch 52Ку

да

да

-[[ - /4(s)]

-Yl

s1 sh ^Xy

2'У У1

_ sinXx _ qs (X)—dX,(13)

где

4(5) = sh^А-S2 sh, 4(5) = ^1^2 sh^А-^2^1 sh, 4(5) = 51А-ц.2^52А, = у / к.

При переходе от анизотропного материала полосы к изотропному в уравнениях (12) и (13) слагаемые, входящие под знак интеграла, раскладываем в ряды. Числитель и знаменатель сократим на

✓ 2 2ч2

множитель (51 - 52) и выполним переход к техническим постоянным. Например, для плоского напряженного состояния Рц = 1/Е, Р12 = -V/Е . Подставим технические постоянные в ряды и, учитывая, что для изотропного материала 51 = 52 = 1, ряды свернем. После преобразований формулы для определения напряжений имеют вид

о x = -

4i j

ад

A2vchXy + ^ +(1 + v)Xy shXy

у

-/

(3 + v)shXy + +(1 + v)Xy chXy

+

[[ (Я) + /B3 (x)](2 ch Xy + AyshXy )fs (X) ^^ dX

0y =-

,21 n h

B1(X)

D-

( (1 + v)Xy shXy -2chXy у ((1 - v) sh Xy + ^ +(1 + v)Xy chXy

-/

+ [[2 (X) + /B3 (X)]Xy sh Xy & (у)^г- dX,

/21 j n h -да

Txy \

A(X)

((1 + v)Xy chXy --(1 - v)shXy ( 2chXy + ^ +(1 + v)Xy shXy

-[ b2 (x)+b (x)]|

-/

shXy + +Xy chXy

_ ~ sinXx „

qs (X)-^ dX, (14)

где

В^А) = sh А +А ch А,

В2( А) = (1 - v)sh А - (1 + v)А Л А,

В3(А) = 2Л А + (1 + v)А sh А,

Б" = 2 (2Х + sh2X) + / [2 (1 + V )-(1 - V ))1 - Л2Х)].

Значение напряжения а у при у = 0 и / = 0,

как следует из формулы, не зависит от коэффициента Пуассона V.

Рассмотрим вариант, когда к верхней плоскости полосы в сечении х = 0 приложена сила Е, равномерно распределенная вдоль оси перпендикулярной плоскости рисунка.

Трансформанта Фурье от сосредоточенной силы

~ ~ 1 да ~ F

qs (X) = .— I 5(x)F cos Xxdx = ,—

(15)

где 5( х) - дельта-функция Дирака.

Используя (13), (15) и симметрию внешней нагрузки, запишем формулы для определения в произвольной точке полосы напряжений:

0 x = 2S1S2 j 0

A(s)

2

s1^2ch s1Xy --s22^1ch s2Xy

(

-/

sh s1Xy --s2^2sh s2Xy,

- [[(s) - /^(s)]]2 ch - sf ch s{Xy fD* dX

0y =

= -2s

да 1S2 j

A (s)

( ц2 ch s1Xy --p,1ch s2Xy

/ (s2^1sh ^Xy

-

S1S2 l-S1^2 sh S2Xy,

{ A (s)- /A3 (s)]

( ch s1Xy -- ch s2Xy у

Txy = 2s

да 1s2 j

A1(s)

У

cosXx D

-

dX,

s1^2 sh s1Xy v-s2^1 sh s2Xy у ( ch s1Xy -^2ch s2Xy

-/

- [[2 (s) - /A3 (s)]( shs1Xy - s2 sh

sinAXy D

dX ,(16)

да

да

где

с x %h

F

с y %h с y =——.

y F

x %h

~ = ХУ lxy

F

Компоненты напряжений для полосы из изотропного материала можно аналогично записать на основе формул (16). Принимая в (16) / = 0, получим формулы для определения напряжений в анизотропной полосе, лежащей на жестком основании без трения.

При нагружении полосы силой Г, приложенной на расстоянии от начала координат, в формулах (16) необходимо заменить параметр х на ~ , где ^ = 2, / к. Полагая Г = 1, имеем выражения для определения напряжений от единичной нагрузки, которые можно рассматривать как функции влияния для задачи о равновесии полосы, лежащей на жестком основании, с учетом трения. Используя данные функции, несложно записать формулы для определения напряжений при нагружении верхней плоскости полосы на отрезке определенной длины нормальной симметричной нагрузкой ч(^). Например, при определении напряжения а х от нагрузки, расположенной симметрично относительно оси у и действующей на участке длиной 2а, имеем

о x =

2s1s. nh

a со

s J [

4(s)

f 2 Л

sx^2ch SjXy -ch S2ky

-[ A (s )- /A3 (s )]

-f

2

s^chs^ky --s^chs^kky

С s1^1sh s1Xy -s2p,2 sh s2ky

cosk(X -1) D

dk.(17)

3. Результаты

Для оценки влияния трения и свойств анизотропии материала на характер напряженного состояния рассмотрим пример, когда полоса выполнена из стеклопластика при значениях упругих постоянных Е1= 3,59-104МПа, Е2 = 2,93-104МПа, в12 = 7,6-103МПа, у1 = 0,177, приведенных в [18]. На рис. 2 показаны графики изменения параметра напряжения Оу на границе контакта полосы и

основания от силы, приложенной в сечении х = 0 к верхней плоскости. Наибольшее значение модуля упругости материала направлено по оси х. Количественное и качественное сопоставление резуль-

татов расчета показано для полосы в условиях плоского напряженного состояния (ширина полосы Ь = 1). Сплошной линией обозначена кривая, когда полоса лежит на основании без трения, штрих-пунктирной соответствует вариант жесткого сцепления. Штриховой линией показан характер распределения ау при взаимодействии с трением полосы и основания (/ = 0,5). Видно, что наиболь-~тах

шее значение а у возникает при отсутствии трения между полосой и основанием.

о,, О--0,5-1

-1,5-2-2,5-3" -3.5-

-3 -2,5 -2 -1,5 -1 -0.5 0 0.5 1 1.5 2 2,5 3

\\ а»=-2 ,97

tr: --J.2.V-*. 1 1 " 1

"= -3,44

[rigid coupling]

Рис. 2. Изменение параметра cy при ~ = 0 [Figure 2. The change of the parameter ~y when ~ = 0 ]

Зависимость параметра S^1 ax от значений коэффициента трения при ~ = 0 приведена на рис. 3, а, при ~ = 0,5 на рис. 3, б. Сплошная линия соответствует варианту, когда наибольший модуль упругости анизотропного материала направлен по оси x, штриховая - по оси y. Штрихпунктирная линия иллюстрирует зависимость Smax от коэффициента трения для изотропного материала (v = 0,25). Из анализа кривых на рис. 3, а следует, что с увеличением коэффициента трения значения параметра cmax уменьшаются. Рис. 3, б показывает, что при cy = 0,5 влияние коэффициента трения на величину параметра cmax незначительно.

Рис. 3. Зависимость параметра с^1 ах от коэффициента трения / :

а - при g = 0; б - при g = 0,5 [Figure 3. Dependence of the parameter g^1 ax on the coefficient of friction f : а - when g = 0; б - when g = 0,5 ]

с x =

—а

На рис. 4 представлены графики зависимости параметра от коэффициента трения и направления осей анизотропии. При проведении расчетов коэффициенты деформации, используя формулы преобразования упругих постоянных при повороте осей анизотропии на некоторый угол ф£ [18], выражены через технические постоянные Е\, £2, ^12 > На рис. 4, а показаны графики изменения а™* при 5 = 0, на рис. 4, б при ~ = 0,5. Обозначения кривых соответствуют рис. 2. Из анализа графиков следует, что наименьшие значения а™* возникают

при расположении осей анизотропии под углом 45° к координатным осям.

Рис. 4. Зависимость параметра ах

от направления осей анизотропии: а - при y = 0; б - при y = 0,5

[Figure 4. Dependence of the parameter SÇ

from the direction of the anisotropy axes: а - when ~ = 0; б - when y = 0,5 ]

Графики изменения параметра касательного напряжения тХу, когда наибольшее значение модуля упругости материала направлено по оси х, построены на рис. 5 и 6. Кривые соответствуют обозначениям на рис. 2. Распределение параметра тху

по высоте полосы в зависимости от коэффициента трения и параметра Х представлено на рис. 5. Из сопоставления кривых видно, что отличие в значениях и характере распределения тху наблюдается в области, примыкающей к зоне контакта полосы и основания. На линии контакта наибольшее значение тху возникает при учете трения между

полосой и основанием.

Распределение параметра хху по длине полосы при 5 = 0,1 показано на рис. 6. Сравнение кривых показывает, что при учете трения максимальное значение тху смещается от линии действия

силы на большее расстояние, чем без учета трения или при жестком сцеплении контактирующих тел.

Рис. 5. Изменение параметра "Уху по высоте полосы

[Figure 5. The change of the parameter ixy for the height of the strip]

0,75' 0,5 0,25 vo -0,25' -0,5 -0,75

=o,33v,. i—l ïmax A = 0,6 2-

[î ?rl= JJ5-,

-3 -2 .5 - 2 -1 - -0 5 ---

---- 1 * » - a о 5 1 5 ; 2 5 3

^ 4 t

-f— 0 ---f— 0,5 - - - жесткое сцепление [ligid coupling]

Рис. 6. Изменение параметра у при у = 0,1 [Figure 6. The change of the parameter УХу when у = 0,1]

Рис. 7. Изменение параметра у x при у = 0 [Figure 7. The change of the parameter у when у = 0 ]

Характер распределения параметра напряжения у x по длине полосы при у = 0 представлен на рис. 7. Интеграл для вычисления параметра уx -расходящийся. При проведении расчетов использован прием, предложенный в работах [4] и [19]. Анализ кривых, обозначения соответствуют рис. 2, показывает, что качественная картина изменения параметра у x и количественные значения зависят от условий сцепления между полосой и жестким основанием.

Заключение

Получены расчетные формулы для оценки напряженного и деформированного состояния в анизотропной полосе при взаимодействии с жестким основанием и разных вариантах сцепления между

контактирующими телами. Из приведенных формул, как частный случай, следуют решения задач о взаимодействии полосы из изотропного материала с жестким основанием с учетом и без учета трения. Численные расчеты проведены для варианта нагруже-ния верхней плоскости полосы сосредоточенной силой. Показано, что максимальные нормальные напряжения, действующие в направлении перпендикулярном границе основания, при данных физических характеристиках материала с увеличением значения коэффициента трения уменьшаются. При учете трения наибольшее отличие в характере изменения и значениях напряжений наблюдается в области, примыкающей к зоне контакта полосы и основания.

Список литературы

1. Шехтер О.Я. Расчет бесконечной фундаментальной плиты, лежащей на упругом основании конечной и бесконечной мощности и нагруженной сосредоточенной силой // Сборник трудов научно-исследовательского сектора треста глубинных работ. 1939. С. 133-139.

2. Раппопорт Р.М. Задача Буссинеска для слоистого упругого полупространства // Труды Ленинградского политехнического института. 1948. № 5. С. 3-18.

3. Власов В.З., Леонтьев Н.Н. Балки, плиты и оболочки на упругом основании. М.: Гос. изд. физ.-мат. лит-ры, 1960. 492 с.

4. Уфлянд Я. С. Интегральные преобразования в задачах теории упругости. М. - Л.: Изд-во АН СССР, 1963. 368 с.

5. Харр М.Е. Основы теоретической механики грунтов. M.: Стройиздат, 1971. 320 с.

6. Смирнов А.В., Малышев А.А., Агалаков Ю.А. Механика устойчивости и разрушений дорожных конструкций. Омск: СибАДИ, 1997. 91 с.

7. Потележко В.П. Задача Фламана для двухслойной полуплоскости // Механика и физика процессов на поверхности и в контакте твердых тел, деталей технологического и энергетического оборудования. 2005. № 1. С. 29-33.

8. Торская Е.В., Лушников НА., Лушников ПА. Анализ напряженно-деформированного состояния многослойных дорожных одежд // Трение и износ. 2008. Т. 29. № 2. С. 204-210.

9. Tarntira K., Senjuntichai T., Keawsawasvong S. Multilayered Elastic Medium under Axisymmetric Loading and Surface Energy // Advanced Materials and Engineering Materials VIII. 2019. Vol. 814. Pp. 320-326.

10. Лехницкий С.Г. К задаче об упругом равновесии анизотропной полосы // Прикладная механика и математика. 1963. Вып. 1. С. 142-149.

11. Pan E. Static response of transversely isotropic and layered half-space to general surface loads // Phys. Earth Planet Inter. 1989. Vol. 54. Pp. 353-363.

12. Кудрявцев С.Г., Булдакова Ю.М. Решение плоской задачи теории упругости для ортотропной полосы // Инновации в образовательном процессе: сборник трудов научно-практической конференции. 2010. Вып. 8. С. 118-123.

13. Круподеров А.В. Фундаментальные решения для многослойных трансверсально изотропных оснований // Известия ТулГУ. Науки о Земле. 2011. № 1. С. 137-146.

14. Кудрявцев С.Г., Булдакова Ю.М. Взаимодействие анизотропной полосы и жесткого основания // Строительная механика инженерных конструкций и сооружений. 2012. № 4. С. 29-35.

15. Fabrikant V.I. Tangential contact problems for several transversely isotropic elastic layers bonded to an elastic foundation // Journal of Engineering Mathematics. 2013. Vol. 81. Issue 1. Pp. 93-126.

16. Liu J., Zhang P., Lin G., Li C., Lu S. Elastostatic solutions of a multilayered transversely isotropic piezoelectric system under axisymmetric loading // Acta Mechanica. 2017. Vol. 228. Issue 1. Pp. 107-128.

17. Кулагина М.Ф., Иванова В.И. Первая основная задача теории упругости для области, состоящей из полосы и полуплоскости // Вестник Самарского государственного технического университета. Серия: Физико-математические науки. 2003. № 19. С. 89-96.

18. Лехницкий С.Г. Теория упругости анизотропного тела. М.: Наука, 1977. 416 с.

19. Новацкий В. Теория упругости. М.: Мир, 1975. 872 с.

RESEARCH PAPER

Effect of friction in the interaction of an anisotropic strip with a rigid base Sergey G. Kudryavtsev*, Julia M. Buldakova

Volga State University of Technology, 3 Lenina Sq, Yoshkar-Ola, 424000, Mari El Republic, Russian Federation *KudryavcevSG@volgatech.net

Article history: Received: January 16, 2020 Revised: February 28, 2020 Accepted: March 12, 2020

Abstract

Relevance. Different models of contact between bodies are used in determining the stressed and deformed state in the strip lying on the base. It is necessary to evaluate the qualitative and quantitative nature of the change in stress in the strip depen-

Sergey G. Kudryavtsev, Candidate of Technical Sciences, Associate Professor of the Department of Resistance of Materials and Applied Mechanics; eLIBRARY SPIN-code: 9756-6211.

Julia M. Buldakova, senior lecturer of the Department of Resistance of Materials and Applied Mechanics; eLIBRARY SPIN-code: 5677-6126.

For citation

Kudryavtsev S.G., Buldakova J.M. Effect of friction in the interaction of an anisotropic strip with a rigid base. Structural Mechanics of Engineering Constructions and Buildings. 2020;16(2):122-130. http://dx.doi.org/10. 22363/1815-5235-2020-16-2-122-130. (In Russ.)

ding on the coupling of the strip and base. The aim of the work - to analyze the effect of the coefficient of friction on the value of stresses in an anisotropic band when interacting with a rigid base. Methods. The solution is based on the equations of the plane problem of the theory of elasticity of an anisotropic body under the conditions that the band is closely adjacent to the base and the tangent force on the contact plane is proportional to the normal pressure. Displacements and stresses at any point of the strip are written in the form of the method of initial functions through the functions of displacements and forces on the lower plane, which depend on the nature of the load applied on the upper plane and the conditions of contact between the strip and the base. After the transformations, the calculation formulas for displacements and stresses are expressed using the Fourier integral transform through the normal surface load in the form of improper integrals. Results. Formulas for determining displacements and stresses are obtained for the variant of loading a strip with a concentrated force. These formulas are used to construct influence functions for the problem of equilibrium of an anisotropic strip lying on a rigid base, taking into account friction. Graphs of the effect of the coefficient of friction and the direction of the anisotropy axes of the material on the stress state of the strip are presented. The results of stress calculation are compared using anisotropic and isotropic models.

Keywords: displacement, stress, elasticity, anisotropy, strip, friction

References

1. Shehter O.Y. Raschet beskonechnoi fundamentalnoi pliti, lejaschei na uprugom osnovanii konechnoi i beskonechnoi moschnosti i nagrujennoi sosredotochennoi siloi [Calculation of an infinite fundamental plate lying on an elastic base of finite and infinite power and loaded with a concentrated force]. Sbornik trudov nauchno-issledovatelskogo sektora tresta glubinnih rabot. 1939:133-139. (In Russ.)

2. Rappoport R.M. Zadacha Bussineska dlya sloistogo uprugogo poluprostranstva [The Boussinesq problem for a layered elastic half-space]. Trudi Leningradskogo politeh-nicheskogo instituta. 1948;(5):3-18. (In Russ.)

3. Vlasov V.Z., Leontev N.N. Balki, pliti i obolochki na uprugom osnovanii [Beams, plates and shells on elastic base]. Moscow, Gos. izd. fiz.-mat. lit-ry Publ.; 1960. (In Russ.)

4. Uflyand Ya.S. Integralnie preobrazovaniya v zada-chah teorii uprugosti [Integrated transformations in tasks of the theory of elasticity]. Moscow, Leningrad, Izd-vo AN SSSR Publ.; 1963. (In Russ.)

5. Harr M.E. Osnovy teoreticheskoi mekhaniki gruntov [Foundations of theoretical soil mechanics]. Moscow, Stroiizdat Publ.; 1971. (In Russ.)

6. Smirnov A.V., Malyshev A.A., Agalakov Yu.A. Mehanika ustoichivosti i razrushenii dorojnih konstrukcii [Mechanics of stability and destruction of road structures]. Omsk, SibADI Publ.; 1997. (In Russ.)

7. Potelezhko V.P. Zadacha Flamana dlya dvuhsloinoi poluploskosti [The Flaman problem for a two-layer half-plane]. Mechanics and Physics of Processes on the Surface and in the Contact of Solids, Parts of Technological and Power Equipment. 2005;(1):29-33. (In Russ.)

8. Torskaya E.V., Lushnikov N.A., Lushnikov P.A. Analysis of stress-strain state of multi-layer pavements. Journal of Friction and Wear. 2008;29(2):204-210. (In Russ.)

9. Tarntira K., Senjuntichai T., Keawsawasvong S. Multilayered Elastic Medium under Axisymmetric Loading and Surface Energy. Advanced Materials and Engineering Materials VIII. 2019;(814):320-326.

10. Lehnickii S.G. K zadache ob uprugom ravnovesii anizotropnoi polosi [On the problem of elastic equilibrium of an anisotropic band]. Prikladnaya mehanika i matematika. 1963;(1):142-149. (In Russ).

11. Pan E. Static response of transversely isotropic and layered half-space to general surface loads. Phys. Earth Planet Inter. 1989;(54):353-363.

12. Kudryavcev S.G., Buldakova J.M. Solution of the plane problem of elasticity theory for an orthotopic stripe. The scientific and practical conference: Innovations in the educational process. 2010;(8):118-123. (In Russ.)

13. Krupoderov A.V. Fundamental solutions for transversely isotropic multilayered. News of the Tula State University. Sciences of Earth. 2011;(1):137-146. (In Russ.)

14. Kudryavcev S.G., Buldakova J.M. Interaction of anisotropic band and rigid base. Structural Mechanics of Engineering Constructions and Buildings. 2012;(4):29-35. (In Russ.)

15. Fabrikant V.I. Tangential contact problems for several transversely isotropic elastic layers bonded to an elastic foundation. Journal of Engineering Mathematics. 2013; 81(1):93-126.

16. Liu J., Zhang P., Lin G., Li C., Lu S. Elastostatic solutions of a multilayered transversely isotropic piezoelectric system under axisymmetric loading. Acta Mechanica. 2017;228(1):107-128.

17. Kulagina M.F., Ivanova V.I. Pervaya osnovnaya zadacha teorii uprugosti dlya oblasti sostoyaschei iz polosi i poluploskosti [The first major problem of elasticity theory for a region consisting of band and half-plane]. Journal of Samara State Technical University. Ser. Physical and Mathematical Sciences. 2003;(19):89-96. (In Russ.)

18. Lehnickii S.G. Teoriya uprugosti anizotropnogo tela [Theory of elasticity of an anisotropic body]. Moscow, Nauka Publ.; 1977. (In Russ.)

19. Nowacki W. Teoriya uprugosti [Theory of elasticity]. Moscow, Mir Publ.; 1975. (In Russ.)