CC BY
27УДК 549.43: 621.822 DOI: 10.12737/23166
А.В. Яковлев, М.В. Зернин
ВЛИЯНИЕ РЕОЛОГИЧЕСКИХ СВОЙСТВ БАББИТА НА НАПРЯЖЕНИЯ В АНТИФРИКЦИОННОМ СЛОЕ ПОДШИПНИКА СКОЛЬЖЕНИЯ
Показано существенное влияние скорости деформации баббитовых образцов на их прочностные характеристики. Предложена схема испытаний на контактную ползучесть сталебаббитовых кольцевых образцов-подшипников. Показано, что прочность связи баббитового слоя со стальной основой существенно влияет на контактную ползучесть.
Продемонстрировано, что наличие циклического деформирования антифрикционного слоя приводит к полной релаксации суммы всех постоянных составляющих остаточных напряжений.
Ключевые слова: подшипник, баббит, образец, ползучесть, прочность, испытания.
Л.У. Уакоу1еу, М.У. 2егпш
INFLUENCE OF BABBIT RHEOLOGICAL PROPERTY UPON STRESSES IN ANTIFRICTION LAYER OF SLIDER BEARING
The procedure for tests of contact creep in ring bearing-samples is developed and also a generalized diagram of residual stresses formation after babbitting and machining a babbit layer in bearings is obtained. It is shown that the existence of a cyclic deformation of an antifriction layer results in a complete relaxation of the sum of all constant constituents of residual stresses.
Баббиты на основе олова проявляют отличные антифрикционные свойства, но имеют невысокие характеристики усталостной долговечности. Вот почему многие отечественные и зарубежные ученые исследуют механические свойства баббитов и их напряженно-деформированное состояние (НДС) в составе антифрикционного слоя подшипников. При проектировании подшипников с баббитовым слоем иногда используются неверные (по нашему мнению) представления о его свойствах, основанные на оценке влияния отдельных факторов, приведенных в некоторых публикациях. Такие ошибки возникают в значительной мере из-за отсутствия целостной картины влияния всего комплекса факторов, хотя бы на приближенном (качественном) уровне. Наверное, первый вариант такого систематического описания свойств баббитов содержится в нашей монографии [1]. В настоящей статье более подробно описывается влияние реологических свойств баббитов, проявляющихся уже при комнатных температурах, на НДС антифрикционного слоя подшипников.
It is concluded that the main reason of the dissipation of strength characteristics in babbit samples consists in rheological properties of this material.
Key words: bearing, babbit, sample, creep, strength, tests.
В нашей стране наиболее распространен баббит марки Б 83. Этот баббит содержит кроме Бп 10...12% БЬ и 5,5...6,5% Си и представляет собой твердый раствор БЬ и Си в олове (а-фаза), в котором находятся интерметаллиды СизБп
и СибБп5 в виде дендритных образований (у-фаза) и кубовидные кристаллы интерме-таллидов БЬБп (в-фаза). Ниже приводятся также некоторые результаты исследований [2] баббита Те§о1епах-Б, который производит фирма «ОоШзсИт1д1;-АО». Этот баббит содержит кроме Бп: 7,5.8% БЬ; 3,5.4% Си; 1% Сё. Структура его отличается от структуры баббита Б 83 количеством в- и у-фазы, потому что в олове растворяется до 7% сурьмы и небольшое количество меди, образуя а-твердый раствор, а избыток этих металлов вступает в соединение с оловом, образуя более твердые и хрупкие интерметаллиды. Другие характерные материалы этого класса (типа
баббита Б88) содержат сурьмы менее 7%, интерметаллиды БЬБп не образуются, структура двухфазная.
В большом числе публикаций содержатся характеристики статической прочности баббитов, полученные в условиях одноосного нагружения образцов при комнатной температуре. Для баббита Б83 приведены значения: предел текучести при растяжении <7тр = 55,5...65,7 МПа, при сжатии - <тс = 71,8.94,2 МПа; предел
при
при сжатии -<вс = 101.126,5 МПа; модуль упругости
Е = 47100.63700 МПа. Приведенные в разных работах значения характеристик существенно различаются. По нашему мнению, основной причиной рассеивания свойств баббита является различие скорости деформации и проявление реологиче-
прочности
нии<вр = 63,8.88,3 МПа
ских эффектов в образцах при испытаниях. Полученные нами значения предела прочности баббита Б83 при растяжении образцов диаметром 12 мм и длиной 60 мм в диапазоне скоростей деформа-
(рис. 1а) под-
ции£ = 5 х10"4.5 х10 -2 с-1 тверждают влияние этого фактора. В работе [2] приведены результаты испытаний образцов из баббита Те§о1епах-Б в диапазоне скоростей деформации £ = 2,5 х10-4 .5 х10-2 с-1. На рис. 1б видно существенное влияние скорости деформации £ на условный предел сти < 0,2 при комнатных и повышенных температурах.
<в, МПа
<0 2, МПа
100 80
60
40
10"
10--
10"'
£, с
-1
а)
£, С
-1
б)
Рис. 1. Прочностные свойства баббитов: а - влияние скорости деформации на предел прочности баббита Б83; б - влияние скорости деформации на условный предел текучести баббита Те§о1епах-8 при разных температурах
Этот факт объясняет существенные погрешности определения предела пропорциональности предела текучести и модуля упругости по диаграмме статического разрушения. В частности, наиболее достоверные значения модуля упругости баббита Б83 при температурах от 20 до 150° С получены радиотехническим методом и приводятся в монографии [5]. Для баббита Б83 при комнатной температуре модуль упругости Е = 60530 МПа, модуль сдвига G = 22590 МПа, коэффициент Пуассона 1 = 0,34 (при повышенных температурах: Т = 50°С - Е = 59940 МПа; Т = 100°С - Е = 56760 МПа; Т = 150°С - Е = 54960 МПа). При расчетах НДС антифрикционного слоя следует принимать именно эти значения упругих констант баббита, а влияние ползучести оценивать дополнительно.
Испытания баббита Б83 на релаксацию нами были проведены на релаксационной машине ЯЕЬ-У151 при температуре Т = 22° С. Испытаны образцы диаметром 13 мм и длиной 100 мм. Результаты испытаний представлены на рис. 2.
Из серии кривых релаксации напряжений в образцах (линии 1-5 на рис. 2) получена серия кривых ползучести (линии 6-12). В качестве основной формы закономерности для аппроксимации кривых ползучести выбрана теория старения:
£ (г) = П(г)<. (1)
где £с (г) - деформации; <- напряжения; 0.(г), п - параметры зависимости.
С учетом упругих деформаций физические закономерности имеют вид
£ = </Е + а(г)<п.
Параметры закономерности (1) определены в диапазоне напряжений а = 26...36 МПа . Показатель степени п = 1 во временном диапазоне I = 0...30 мин и п = 2 во временном диапазоне I = 30...140 мин. Функция нестационарности О(ъ) получена в виде таблицы значений для разных моментов времени.
Нами выполнялись также испытания на ползучесть при чистом изгибе баббитовых балок с прямоугольным поперечным сечением. Но полученные экспериментальные данные о прогибах балки вследствие ползучести сложно использовать для построения модели ползучести баббита, если неизвестны характеристики ползучести при однородных полях растягивающих и сжимающих напряжений. Как показано в работе [2], результаты испытаний на ползучесть образцов из баббита Те§о1епах-Б выявили, что при одинаковых уровнях напряжений ползучесть при растяжении протекает значительно быстрее, чем при сжатии. Этот факт подтверждает, что баббит относится к категории квазихрупких материалов и для него следует применять соответствующие критерии эквивалентности
НДС при сложном напряженном состоянии. В частности, для баббита Б83 получены [3] такие критерии для случая его пластического деформирования. Принятые практикой критерии эквивалентности НДС при пластичности можно применять и для случая ползучести материала.
Более сложное НДС, возникающее в антифрикционном слое подшипника скольжения, потребовало [4] разработки специальных методик испытаний на контактную ползучесть. Так, на рис. 3 изображена схема установки для испытаний на контактную ползучесть баббитового слоя двухслойных колец (кольцевых подшипников-образцов). Нагружение создавалось в пределах от 1 до 10 кН. Нагрев осуществлялся электрическим нагревателем с автоматическим регулированием температуры в пределах от 20 до 100° С. Перемещения вала относительно подшипника при больших нагрузках измерялись с помощью микронного индикатора или микрокатора. Перемещения от ползучести поверхности слоя определялись по профи-лограммам с применением метода искусственных баз.
а, МПа
20
40
60
80
100
£•10 -3 1,05
0,85 0,65
0,45
0,25 мин
Рис. 2. Кривые релаксации напряжений (1-5) и ползучести (6-12) баббита Б83:
-3 .
-3 .
1 -£ = 0,65 • 10 4-£ = 0,95 • 10 7-а = 28 МПа ; 10-а = 34 МПа ;
2-£ = 0,75-10-3; 5-£ = 1,118 • 10-3; 8-а = 30 МПа ; 11 -а = 36 МПа ;
3-£ = 0,83• 10-3; 6-а = 26 МПа ; 9 - а = 32 МПа ; 12 -а = 41 МПа
ских кольцевых подшипников-образцов на контактную ползучесть
Подшипник-образец с номинальным диаметром 50 мм и шириной 25 мм устанавливался на вал с радиальным зазором А = 34 мкм. На рис. 4а приведен график функции нестационарности слоя из баббита Б83 при температуре 70° С.
О
1,0 0,8 0,6 0,4 0,2
0 40 80 120 160 200 240 г, ч О
20 10
0 0,4 0,8 1,2 1,6 2,0 2,4 г, ч
б)
Рис. 4. Функция нестационарности при ползучести слоя из баббита при контактном нагру-жении при температуре 70°С: а - баббит Б83; б - баббит БКА
Таким же образом выполнялись испытания на контактную ползучесть кольцевых подшипников-образцов со слоем
баббита БКА (рис. 4б). Эффект ползучести для этого баббитового слоя на порядок более значим, чем для баббита Б 83. Объяснить этот факт можно тем, что баббит БКА не прилуживается к стальной основе и антифрикционный слой имеет возможность более интенсивно деформироваться как в направлении оси подшипника, так и в радиальном направлении. Баббиты на основе олова прочно держатся на стальной основе, поэтому деформации ползучести для них менее значимы. Тем не менее весьма значим другой аспект реологических процессов в баббитовом слое: релаксация напряжений существенно влияет на общую картину распределения напряжений.
В баббитовом слое подшипника могут быть остаточные напряжения после заливки баббита вследствие существенного различия коэффициентов линейного расширения стали и баббита. Эксплуатация подшипников характеризуется нагревом (при пуске) и остыванием (при останове), внешние нагрузки создают достаточно сложное распределение НДС, имеющее статические и циклически изменяемые составляющие. Среди возможных причин усталостного разрушения баббитового слоя подшипников скольжения называют высокие остаточные напряжения после заливки, а также влияние асимметрии цикла напряжений от внешних силовых
,(г)
* -10-6
а)
МПа
Л о-»
факторов. Поэтому нами выполнено несколько серий экспериментов для оценки значимости этих факторов.
Остаточные напряжения в баббитовом слое определялись методом полного снятия напряжений. В качестве подшипников-образцов использовались полукольца шириной 25 мм с внешним диаметром
а(Н , МПа
0
2
4
6 к, мм
Рис. 5. Зависимость остаточных начальных тангенциальных напряжений от толщины слоя
108 мм, внутренним - 50 мм с толщиной баббитового слоя от 0,5 до 8 мм. На внутреннюю поверхность в тангенциальном и осевом направлениях наклеивались фольговые тензодатчики ФК-РА-1-2 с базой 1 мм. Затем участок слоя в зоне датчика вырезался и отделялся от остальной части. Деформация £, возникшая после отделения, определялась на основе изменения сопротивления тензодатчика АЯ по муле £ = АЯ/(кЯ), где к = 2,05 -циент тензочувствительности датчика.
тальные напряжения определялись по формулам закона Гука.
Начальные остаточные напряжения
в баббитовом слое образцов определены через месяц после заливки. Результаты определения остаточных напряжений а°ОН для подшипников с разной
толщиной баббитового слоя представлены на рис. 5. Из рис. 5 видно, что начальные остаточные напряжения в баббитовом слое достаточно велики.
Процесс релаксации напряжений более интенсивно происходит при циклическом характере напряжений от внешних воздействий на подшипник. Экспериментально исследовано изменение остаточных напряжений в баббитовом слое при испытании полукольцевых подшипников-образцов на установке, подробно описанной в наших статьях [6; 7]. Полукольцо прижималось циклической нагрузкой к вращающемуся валу, погруженному в масляную ванну.
Образцы снимались с испытаний после достижения некоторого числа циклов нагружения, и в их баббитовом слое измерялись остаточные напряжения по описанной выше методике полного снятия напряжений. На рис. 6 приведены распределения остаточных напряжений по углу контакта образцов с двумя различными толщинами баббитового слоя и при двух значениях числа циклов нагружения. Видно, что при увеличении количества циклов нагружения образца тангенциальные пряжения в слое существенно уменьшаются.
а(Н, МПа
V 20
а-- \о 10 о
--- ___
40 20 0 20 40
N=6,8-104 /
N=2,3-105 р, град
а)
а((Н, МПа
N=6,7-103
N=2,5-104 ( , град
б)
Рис. 6. Распределение остаточных тангенциальных напряжений в баббитовом слое толщиной к подшипника-образца после испытаний на усталость в течение N циклов: а - к = 1 мм; б - к = 4 мм
г
Рис. 7. Обобщенная диаграмма формирования остаточных напряжений после заливки и механической обработки баббитового слоя
Полученные результаты позволяют качественно и количественно описать процесс формирования и изменения остаточных и полных напряжений в период эксплуатации баббитового слоя подшипника. Процесс формирования начальных остаточных напряжений иллюстрируется пространственной диаграммой (рис. 7) в координатах <, Т, г. В соответствии с этой диаграммой процесс формирования остаточных напряжений идет следующим образом. В момент затвердевания баббита при температуре кристаллизации начальные напряжения равны нулю (точка А). При отсутствии релаксации по мере охлаждения остаточные начальные напряжения изменялись бы по кривой АВ. В действительности вследствие релаксации изменение остаточных напряжений идет по линии АЭ и зависит от времени выдержки образца при разных температурах. После охлаждения до комнатной температуры Т0 происходит релаксация напряжений в слое по линии ЭБ. При выполнении механической обработки (уменьшении толщины слоя) происходит резкое увеличение остаточных напряжений (линия БЕ). Рост на-
пряжений может быть значительным при большом припуске на механическую обработку, после которой напряжения продолжают релаксировать (линия Ев). В итоге подшипники начинают эксплуатировать с некоторым (может быть высоким) уровнем начальных остаточных напряжений <ОН .
Рассмотрим, как при последующей эксплуатации подшипника-образца изменяются тангенциальные напряжения в баббитовом слое. На подшипник обычно действует внешняя нагрузка, имеющая статическую и динамическую составляющие. Постоянная составляющая (среднее напряжение цикла) полных тангенциальных напряжений в период эксплуатации подшипникового слоя складывается из остаточных (<<О°Н), температурных (<) и
силовых (<О) напряжений. Кроме того,
при сборке подшипникового узла машин возможно формирование поля монтажных напряжений.
В процессе эксплуатации (в частности при пусках и остановах машин) температура баббитового слоя существенно меняется. Это приводит к появлению температурных напряжений с последующей их
релаксацией. Рассмотрим один конкретный пример, иллюстрирующий сказанное (рис. 8). Допустим, что в момент времени г0 на испытания поступил новый образец,
в антифрикционном слое которого имеются начальные остаточные напряжения о(Н. После установки и прогрева подшипника на стенде до температуры 55 С остаточные напряжения начинают уменьшаться (линия АВ) вследствие появления температурных напряжений
приложения внешней циклической нагрузки к образцу (точка В, момент г1) напряжения будут релаксировать достаточно быстро. Поэтому первоначально асимметричный цикл изменения этих напряжений в момент времени г2 станет симметрич-
ар. После
ным (средние напряжения становятся равными нулю). Допустим, что в какой-то момент времени испытания прекращены и происходит охлаждение образца. Это приведет к появлению растягивающихся напряжений, максимальная величина которых будет достигнута в точке г4 (линия СЭ). Если в это время подогрев масла на стенде начать вновь, то по мере разогрева произойдет уменьшение тангенциальных напряжений (линия ЭЕ). В зависимости от длительности паузы цикл изменения тангенциальных напряжений или сразу будет близок к симметричному (как это показано на рис. 8), или быстро станет таким вследствие релаксации средних компонент напряжений.
ар, МП
3
2
1
0
г
Рис. 8. Изменение тангенциальных напряжений в баббитовом слое при эксплуатации подшипника
Аналогичным образом происходит формирование и изменение тангенциальных напряжений и в антифрикционном слое подшипников машин. В этом случае могут еще появляться монтажные тангенциальные напряжения (от установки вкладышей с натягом). Но, как и все постоянные компоненты напряжений, монтажные тоже быстро релаксируют. Расчетные формулы для различных составляющих тангенциальных напряжений приведены в наших статьях [7; 8; 9].
Из вышесказанного следует, что во время эксплуатации подшипника скольже-
ния в баббитовом слое происходят процессы, обусловленные реологическими свойствами материала слоя. Эти процессы приводят к тому, что средние составляющие всех напряжений релаксируют практически до нуля. То есть для тангенциальных напряжений важно определить амплитуду их динамической составляющей, и только ее можно учитывать при оценке долговечности подшипникового слоя. Радиальные напряжения существенно выше тангенциальных и не релаксируют, так как именно эта составляющая НДС уравновешивает
действующую на подшипник внешнюю нагрузку.
В нашей статье [10] показано, что аналогичные процессы релаксации напряжений сказываются и при других схемах испытания баббитового слоя в составе ста-лебаббитовой композиции. Нами разработана методика испытаний двухслойных цилиндрических образцов, нагружаемых по схеме чистого изгиба с вращением, на стенде МУИ-6000. Эта и другие применяемые нами методики испытаний биметаллических образцов при простых видах напряженного состояния кратко описаны в монографии [1]. Нами специально выбрана схема испытаний при одноосном напряженном состоянии с целью исключения возможного влияния специфики контактного нагружения баббита в подшипнике-образце, результаты исследований которого описаны выше.
Выводы
1. Основной причиной рассеивания прочностных характеристик образцов из баббита является проявление его реологических свойств. Влияние скорости деформации баббитовых образцов необходимо учитывать при анализе результатов статических испытаний.
2. На скорость ползучести баббита существенное влияние оказывает вид НДС. С учетом сложного НДС антифрикционного слоя предложена схема испытаний на контактную ползучесть сталебаб-битовых кольцевых образцов.
3. Если прочность связи баббитового слоя и стальной основы невелика (как в случае неприлуживающегося баббита БКА), его контактная ползучесть существенна. Если баббит прочно связан со стальной основой, то для большинства реальных условий нагружения деформации контактной ползучести несущественны.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Морозов, Е.М. Контактные задачи механики разрушения / Е.М. Морозов, М.В. Зернин. - 2-е изд. - М.: Либроком, 2010. - 544 с.
2. Lohr, R. Das Verformungsverhalten der Gleitlagerung SnSb8Cu4Cd unter Zug- und Druck Bean-
Для реализации асимметричных циклов нагружения образцов при отрицательных средних значениях напряжений на стенде МУИ-6000 разработано специальное приспособление [10], с помощью которого образец дополнительно нагружался осевой сжимающей силой. Результаты испытаний показали, что долговечности образцов практически одинаковы при симметричном и асимметричном циклах сжимающих напряжений. В условиях реализации многоцикловой усталости можно признать факт релаксации всех постоянных компонент тензора напряжений при циклическом нагружении баббитового слоя образца на стенде МУИ-6000. Таким образом, для случая нагружения баббита при комнатных температурах и одноосном напряженном состоянии подтверждены основные положения описанных выше исследований подшипников-образцов.
4. Чем меньше толщина антифрикционного слоя, тем большие остаточные напряжения в нем возникают. Заливочные остаточные напряжения релаксируют особенно быстро при охлаждении и в первые часы после охлаждения, но потом состояние стабилизируется, и в последующее время остаточные напряжения остаются значительными.
5. Циклическое деформирование антифрикционного слоя приводит к полной релаксации суммы всех постоянных составляющих остаточных напряжений (заливочных, температурных, монтажных, средних значений силовых напряжений). Чем больше уровень циклических воздействий, выше температура и больше толщина слоя, тем быстрее релаксирует сумма этих напряжений. Последнее положение справедливо для всех компонент тензора напряжений, кроме давлений на поверхность подшипника.
sprung sowie mittelspannungsfreier Schwingbean-sprung im Temperaturbereich 200 C < T < 1500 C/ R. Lohr, E Macherauch, P.Maur// Tribologie, Reibung, Verschliss, Schmirung. - 1982. - № 3. - P. 241-262.
3. Зернин, М.В. Критерии эквивалентности напряженных состояний и обобщенная диаграмма деформирования баббита на основе олова /М.В.Зернин// Вестник Брянского государственного технического университета. - 2014. - №3. -С. 26-34.
4. Зернин, М.В. Контактная ползучесть баббитового слоя подшипников скольжения/ М.В.Зернин, А.Г. Кузьменко, А.В .Яковлев // Заводская лаборатория. - 2008. - Т. 74. - № 5. - С. 58-62.
5. Хрущов, М.М. Усталость баббитов/ М.М.Хрущов. - М.-Л.: Изд-во АН СССР, 1943. -140 с.
6. Кузьменко, А.Г. Методика оценки сопротивления усталости антифрикционных материалов для подшипников скольжения/ А.Г. Кузьменко, А.В .Яковлев , М.В.Зернин // Заводская лаборатория. - 1984. - № 8. - С. 77-79.
7. Зернин, М.В. К исследованию усталостной долговечности баббитового слоя тяжелонагружен-
1. Morozov, Е.М. Contact Tasks of Fracture Mechanics / Е.М. Morozov, М.У. Zernin. - 2-d Ed. - М.: Librokom, 2010. - pp. 544.
2. 2.Lohr, R. Das Verformungsverhalten der Gleitlagerung SnSb8Cu4Cd unter Zug- und Druck Bean-sprung sowie mittelspannungsfreier Schwingbean-sprung im Temperaturbereich 200 C < T < 1500 C/ R. Lohr, E Macherauch, P.Maur// Tribologie, Reibung, Verschliss, Schmirung. - 1982. - № 3. - P. 241-262.
3. Zernin, М.У. Criteria of stressed states equivalence and generalized diagram of babbit deformation based on tin ^^Zemin// Bulletin of Bryansk State Technical University. - 2014. - №3. - pp. 2634.
4. Zernin, М.У. Contact creep of babbit layer in slider bearings/ МУ^тт, А^. Kuzmenko, А.V.Yakovlev // Factory Laboratory. - 2008. - Vol. 74. - № 5. - pp. 58-62.
5. Khrushchov, М.М. Babbit Fatigue/ М.М.КЬ-ushchov. - М.-L.: Publishing House of AS of the USSR, 1943. - pp. 140.
Сведения об авторах:
Яковлев Александр Викторович, к.т.н., доцент кафедры «Механика, динамика и прочность машин» Брянского государственного технического университета, тел.: (4832) 56-08-10, е-mail: jav.05@mail.ru.
Yakovlev Alexander Victorovich, Can. Eng., Assistant Prof. of the Dep. "Mechanics, Dynamics and Strength of Machines" Bryansk State Technical University, Phone: (4832) 56-08-10, E-mail: jav.05@mail.ru.
ных подшипников скольжения / М.В.Зернин, А.В. Яковлев // Заводская лаборатория. - 1997. -№ 11. - С. 39-47.
8. Яковлев, А.В. Остаточные напряжения в антифрикционном слое баббитового подшипника / А.В.Яковлев//Вопросы исследования прочности и динамики элементов машин и подвижного состава железных дорог: сб. науч. тр. - Тула: Тул. политехн. ин-т, 1978. - С.119-123.
9. Кузьменко, А.Г. Релаксация напряжений в баббитовом слое подшипников скольжения/ А.Г.Кузьменко, А.В .Яковлев //Проблемы прочности. - 1985. - № 9. - С. 11-17.
10. Зернин, М.В. Экспериментальная оценка влияния асимметрии цикла нагружения на усталостную долговечность баббитовых слоев/ М.В .Зернин // Заводская лаборатория. - 1998. -Т.64. - № 4. - С. 48-52.
6. Kuzmenko, A.G. Procedure of fatigue resistance assessment in antifriction materials for slider bearings/ A.G. Kuzmenko, A.V.Yakovlev, M.V.Zernin // Factory Laboratory. - 1984. - № 8. - pp. 77-79.
7. Zernin, M.V. To investigations of fatigue life in babbit layer of heavy-loaded slider bearings / M.V.Zernin, A.V. Yakovlev // Factory Laboratory. - 1997. - № 11. - pp. 39-47.
8. Yakovlev, A.V. Residual stresses in antifriction layer of babbit bearing / A.V.Yakovlev//Problems of Strength and Dynamics Investigations of Machines and Rolling-Stock Elements in Railways: Proceedings - Tula: Tul. Polytech. Inst., 1978. -pp.119-123.
9. Kuzmenko, A.G. Stresses relaxation in babbit layer of slider bearings/ A.G.Kuzmenko, A.V.Yakovlev //Strength Problems. - 1985. - № 9. - pp. 11-17.
10. Zernin, M.V. Experimental assessment of influence of load cycle asymmetry upon fatigue life of babbit layers/ M.V.Zernin // Factory Laboratory. - 1998. -Vol.64. - № 4. - pp. 48-52.
Статья поступила в редколлегию 24.02.2016. Рецензент: д.т.н., профессор Брянского государственного технического университета
Аверченков В.И.
Зернин Михаил Викторович, к.т.н., доцент кафедры «Информатика и программное обеспечение» Брянского государственного технического университета, тел.: (4832) 56-09-84, е-mail: zer-ninmv@mail.ru.
Zernin Mikhail Victorovich, Can. Eng., Assistant Prof. of the Dep. "Informatics & Software" Bryansk State Technical University, Phone: (4832) 56-09-84, Email: zerninmv@mail.ru.
