CC BY
21
УДК 539.611; 621.793
ВЛИЯНИЕ ПРОЦЕССА ОПЛАВЛЕНИЯ НА КОГЕЗИОННУЮ ПРОЧНОСТЬ ПОРОШКОВЫХ ПЛАЗМЕННЫХ
ПОКРЫТИЙ
Н.Н. Сергеев, М.В. Ушаков, А.Н. Сергеев, А.Е. Гвоздев, С.Н. Кутепов,
О.В. Пантюхин
Приведены результаты исследования влияния процесса оплавления на когези-онную прочность металлических порошковых покрытий. Проведенные исследования позволили установить, что процесс оплавления поверхностного слоя положительно влияет на механические свойства покрытий, однако при этом наблюдается ряд технологических недостатков, которые приводят к образованию дефектов покрытий и не позволяют оценить их фактическую когезионную прочность.
Ключевые слова: когезионная прочность, металлические покрытия, пористость, оплавление.
Для изыскания оптимальных путей экономии металлов и повышения долговечности оборудования все большее внимание уделяется замене высоколегированных и высокопрочных сталей недефицитными или углеродистыми с защитными покрытиями. Выбор метода нанесения покрытия в основном определяется формой изделия, его назначением и условиями эксплуатации.
Во многих отраслях промышленности широкое применение получило плазменное напыление порошковых металлов, позволяющее в значительной мере повысить долговечность деталей, работающих, в экстремальных условиях. Детали, на рабочую поверхность которых нанесено защитное покрытие, в процессе эксплуатации испытывают воздействие различных нагрузок, приводящих к возникновению сжимающих или растягивающих напряжений, которые могут вызвать его разрушение [1, 2]. Поэтому при выборе материала покрытия необходимо учитывать ряд факторов, среди которых важную роль играет прочность самого покрытия.
Когезионная прочность является одним из основных свойств при оценке качества покрытия и характеризует ресурс самого материала покрытия. Когезионная прочность зависит от химического состава, структуры покрытия, его толщины и пористости [1, 2].
Данная работа является продолжением работы [3] и направлена на исследование влияния процесса оплавления на когезионную прочность покрытий, полученных методом плазменного напыления.
1. Материалы и методы исследования
В данной работе определяли когезионную прочность следующих покрытий: ПГСР-4, ХВС-3, ХТН-23. Химический состав исследованных покрытий приведен в табл. 1.
Таблица 1
Химический состав исследуемых покрытий
Содержание элементов, % Марка покрытия (порошка)
ХВС-3 ХТН-23 ПГСР-4 (ПР-Н70Х17С4Р4)
Fe 79,4 56,8 -
Сг 12,5 21,5 16-18
N1 - 8,9 основа
Т1 - 2,1 -
Си 0,6 - -
А1 - 6,1 -
V 6,0 - -
В - 4,5 3,1-4,0
й - - 3,8-4,5
С 1,5 - 0,8-1,2
О - 0,1 -
Покрытия наносили на образцы (рис. 1), изготовленные из средне-легированной конструкционной стали 30ХГСА имеющую следующий химический состав и механические свойства: 0,30 % С; 1,00 % Мп; 1,05 % Si; 0,025 % №; 0,02 % Си; 0,016 % S; 0,013 % Р; ов = 1450 МПа;
Рис. 1. Образец для определения когезионной прочности покрытия: 1 - базовый стержень; 2 - втулка левая; 3 - втулка правая; 4 - шайба 10;
5 - гайка М10; 6 - покрытие [4]
Перед нанесением покрытий производили обработку поверхности образцов в дробеструйной камере корундом (грануляция 0,8...1,2 мм при 2,5...3 атм). Для напыления применяли установку УПУ-3 с горелкой ПП-25. В качестве плазмообразующего газа использовали смесь аргона с азотом. Расход плазмообразующего газа составил 38.40 л/мин; расход транспортного газа - 6.8 л/мин; расход порошка 1.2 кг/час; дистанция напыления - 90.100 мм; напряжение - 45.48 В; сила тока - 325.350 А.
431
В процессе напыления покрываемую поверхность нагревали до сравнительно невысоких температур (до 200 °С), что позволило сохранять особенности структуры и свойств материала основы.
Покрытие, полученное после напыления, имеет пористую структуру. Для повышения качества покрытий их подвергали дополнительной термической обработке - оплавлению поверхностного слоя, которое проводили по следующему режиму: нагрев пропаново-кислородной смесью до температуры плавления сплава (1050...1100 °С) с последующим медленным охлаждением в сухом песке.
Испытания на когезионную прочность проводили на разрывной машине Р-5 при скорости движения захвата 2 мм/мин по следующей схеме: защитное покрытие наносили на цилиндрическую поверхность собранного образца, при необходимости покрытие шлифовали до достижения заданной толщины, затем разбирали стягивающее приспособление и испытывали образец на разрыв (рис. 2).
Рис. 2. Схема испытания образцов на разрыв
После испытаний проводили осмотр характера разрушения и линий излома образцов на микроскопе МБС-9 при 28-кратном увеличении, а также последующие металлографические исследования.
2. Результаты и их обсуждение
Исследование влияния процесса оплавления на когезионную прочность исследовали на покрытиях марок ПГСР-4, ХТН-23 и ХВС-3. Результаты исследований по влиянию оплавления на когезионную прочность (при толщине напыленного слоя 0,1.0,6 мм) приведены на рис. 3 (кривая 1 и 2), из которого видно, что когезионная прочность покрытия ПГСР-4 после оплавления возрастает в 5.6 раз.
На рис. 3 (кривая 3) представлены результаты исследования по определению влияния оплавления и последующей механической обработки на когезионную прочность покрытия ПГСР-4 (по 10 образцов на одну толщину). Из представленных результатов видно, что когезионная прочность покрытия ПГСР-4 после оплавления и дополнительной механической обработки (шлифования) зависит от толщины напыляемого слоя. При изменении толщины покрытия от 0,4 до 0,8 мм когезионная прочность уменьшается от 550 до 170 МПа.
Для определения процесса оплавления на изменение размеров пор и характера их распределения по сечению покрытия проводили металлографические исследования на поперечных шлифах образцов с покрытием ХТН-23. Средний размер пор в зависимости от расстояния от зоны контакта покрытия с основой приведен в табл. 2.
432
700
600
500
« 400 с 300
о
200
100
г 2
1 -з
N
0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6
Толщина покрытия, мм
0,7
0,8
Рис. 3. Влияния процесса оплавления на когезионную прочность покрытия ПГСР-4:1 - неоплавленное; 2 - оплавленное; 3 - оплавленное
после шлифования
Таблица 2
Размеры пор в покрытии ХТН-23 (оплавленное)
а Расстояние от зоны контакта покрытия с основой, мкм
68 272 476 680
§ и В | 1 Размер пор
Ы а о 1| 6 & £ В Й и и и и
£ о й 3 8 £ £ 8. В сГ с Мах Мт <и Мах Мт <и Мах Мт <и Мах Мт <и
35 Шлифованная 374 11,9 3,4 6,6 11,9 3,4 5,1 13,6 3,4 5,9 17,0 3,4 6,7
36 Нешлифованная, не оплавленная 306 40,8 3,4 9,4 52,7 3,4 13,1
37 Нешлифованная 1428 11,9 3,4 4,3 10,2 3,4 5,2 11,9 3,4 4,9 13,6 3,4 5,1
38 Шлифованная 306 11,9 3,4 5,9 23,8 3,4 7,7
39 Шлифованная 442 15,3 3,4 6,0 15,3 3,4 5,4 13,6 3,4 5,3 25,5 3,4 5,8
40 Шлифованная 680 20,4 3,4 6,0 8,5 3,4 5,4 8,5 3,4 5,2 - - -
41 Нешлифованная 850 10,2 3,4 5,3 11,9 3,4 5,8 10,2 3,4 5,8 17,0 3,4 6,9
42 Нешлифованная, не оплавленная 408 51,0 3,4 12,2 27,2 3,4 8,5
45 Нешлифованная 306 11,9 3,4 6,0 18,7 3,4 5,4
46 Нешлифованная 578 20,4 3,4 6,2 15,3 3,4 5,6 153 3,4 9,3 - - -
47 Нешлифованная 510 13,6 3,4 5,9 20,4 3,4 5,3 35,7 3,4 9,4 - - -
Как и следовало ожидать, образцы после оплавления имели низкую пористость. Однако, даже у оплавленных образцов верхняя граница покрытия имела еще достаточное количество крупных пор, которые удаляли последующим шлифованием.
При металлографических исследованиях в зоне контакта покрытия и основы у оплавленных образцов была замечена светлая зона, которая отличалась тем, что плотно прилегала к основе и имела незначительное количество дефектов. На рис. 4 и 5 представлены микроструктуры пограничной зоны покрытия ХТН-23 неоплавленного и с последующим оплавлени-
433
ем. У оплавленного покрытия за бездефектной зоной следует зона повышенной пористости, затем количество пор снижается, а при приближении к поверхности вновь увеличивается. В ряде образцов наблюдали неглубокие трещины термического происхождения, что отрицательно сказывается
на физико-механических свойствах оплавленных покрытий.
г" *
Рис. 4. Микроструктура покрытия ХТН-23 (неоплавленного): 1 - основа; 2 - покрытие, *200
Рис. 5. Микроструктура покрытия ХТН-23 (оплавленного): 1 - основа; 2 - бездефектная зона; 3 - зона повышенной пористости;
4 - покрытие, *200
Когезионная прочность оплавленного покрытия ХТН-23 представлена на рис. 6, для сравнения исследовали два образца с неоплавленной поверхностью (табл. 3). Когезионная прочность неоплавленных покрытий низка, у образца № 42 она составила 41 МПа, образец № 36 разрушился при сборке. Когезионная прочность оплавленных покрытий (рис. 6) на порядок выше. Сравнительно низкое значение когезионной прочности у образца № 37 (толщина покрытия 1,5 мм), что связано с наличием крупных раковин в покрытии, которые наблюдали при визуальном осмотре.
434
Рис. 6. Влияние толщины покрытия на когезионную прочность оплавленного покрытия ХТН-23:1 - нешлифованное покрытие;
2 - шлифованное покрытие
Таблица 3
Когезионная прочность неоплавленного покрытия ХТН-23
Диаметр Толщина X
образца, мм покрытия, мм ,а и
м, <Й
№ образца до напыления после напыления после шлифования нешлифованного шлифованного а, ц л лко Л э щ о Пл у гр а на яа 3 § ш у р азр Рч Когезионная прочность, МП
42 21,53 22,65 - 0,56 - 39,0 1569,10 41
36* 20,98 22,00 - 0,50 - 34,5 - -
Примечание: *образец разрушился при сборке.
Исследование характера разрушения оплавленных образцов (шлифованных и нешлифованных) покрытия ХТН-23 показывает, что у шлифованных образцов, несмотря на различную толщину покрытия, линия разрыва практически не изменяется. У нешлифованных образцов с увеличением толщины напыленного слоя линия раздела более искривлена, происходит частичный отрыв покрытия от основы, это можно объяснить тем обстоятельством, что существует корреляция между толщиной и дефектностью покрытия. Ту же зависимость наблюдали и у нешлифованных образов.
Были проведены испытания покрытия ХВС-3 по определению коге-зионной прочности после оплавления (рис. 7). Анализ полученных результатов показал, что когезионная прочность данного покрытия несколько ниже, чем покрытия ХТН-23. При сравнении прочности оплавленного и неоплавленного покрытий (рис. 7), видно, что процесс оплавления увели-
435
чивает когезионную прочность. Кроме того, в процессе испытаний было установлено, что при увеличении толщины покрытия больше 0,6 мм сила сцепления частиц покрытия между собой уменьшается.
Рис. 7. Влияния процесса оплавления на когезионную прочность покрытия ХВС-3:1 - неоплавленное; 2 - оплавленное
Таким образом на основании проведенных исследований, можно сделать вывод о том, что процесс оплавления поверхностного слоя положительно влияет на механические свойства покрытий, однако при этом наблюдается ряд технологических недостатков, которые приводят к образованию дефектов покрытий и не позволяют оценить их фактическую когезионную прочность.
Выводы
1. Выявлено, что после дополнительной термической обработки (оплавления) покрытия ПГСР-4 когезионная прочность шлифованных покрытий ПГСР-4 возрастает в 5.6 раз, по сравнению с исходной равной в среднем 80 МПа.
2. Показано, что когезионная прочность покрытия ПГСР-4 (после оплавления) и дополнительной механической обработки (шлифования) зависит от толщины напыленного слоя. С увеличением толщины покрытия от 0,4 до 0,8 мм когезионная прочность уменьшается до 550 МПа до 170 МПа. Экспериментальные данные при толщине напыленного слоя 0,2 мм требуют дополнительной проверки.
3. Установлено, что процесс оплавления поверхностного слоя покрытия ХТН-23, ХВС-3 увеличивает в несколько раз когезионную прочность по сравнению с неоплавленными. С увеличением толщины покрытия ХВС-3 (оплавленного) от 0,4 до 0,8 мм когезионная прочность уменьшается, при толщине не более 0,8 мм - практически не изменяется.
Полученные результаты могут быть использованы при создании ресурсосберегающих процессов обработки материалов с использованием новых нанокомпозиционных покрытий [5-34].
Работа выполнена по проекту №11.6682.2017/8.9.
436
Список литературы
1. Сергеев Н.Н., Сергеев А.Н. Механические свойства и внутреннее трение высокопрочных сталей в коррозионных средах: монография. Тула: Изд-во ТулГУ, 2018. 430 с.
2. Зеленко В.К., Сергеев Н.Н., Извольский В.В., Власов В.М. Физико-механические и эксплуатационные свойства защитных покрытий. Тула: Изд-во ТГПУ им. Л.Н. Толстого, 1999. 213 с.
3. Когезионная прочность металлических и интерметаллических порошковых плазменных покрытий / Н.Н. Сергеев, М.В. Ушаков, А.Н. Сергеев, А.Е. Гвоздев, С.Н. Кутепов, О.В. Пантюхин // Известия Тульского государственного университета. Технические науки, 2018. Вып. 8. С. 62-79.
4. Патент на полезную модель 2016122692/28 (166249) Образец для определения когезионной прочности газотермических порошковых покрытий / Н.Н. Сергеев, А.Н. Сергеев, Д.А. Провоторов, Д.М. Хонелидзе, И.В. Тихонова, А.Д. Бреки, И.В. Минаев, О.В. Кузовлева, Д.В. Малий, А.А. Калинин, С.Н. Кутепов, А.Е. Гвоздев, М.В. Ушаков; заявитель и патентообладатель Гвоздев Александр Евгеньевич. № 2016122692/28 заявл. 08.06.16; опубл. 20.11.16, Бюл. № 32.
5. Синтез и триботехнические свойства композиционного покрытия с матрицей из полиимида (Р-ООО)ФТ и наполнителем из наночастиц дисульфида вольфрама при сухом трении скольжения / А.Д. Бреки, А.Л. Диденко, В.В. Кудрявцев, Е.С. Васильева, О.В. Толочко, А.Г. Колма-ков, А.Е. Гвоздев, Д.А. Провоторов, Н.Е. Стариков, Ю.А. Фадин // Материаловедение. 2016. № 4. С. 44-48.
6. Ресурсы деформационной способности различных материалов: учебное пособие / Н.Н. Сергеев, А.Е. Гвоздев, А.Н. Сергеев, А.Д. Бреки, А.А. Калинин, С.Е. Александров, Н.Е. Стариков, О.В. Кузовлева, Д.В. Малий, С.Н. Кутепов, Е.В. Цой, Д.С. Клементьев, Е.Б. Соломатникова. Тула: Изд-во ТулГУ, 2016. 172 с.
7. Разработка прогрессивных технологий получения и обработки металлов, сплавов, порошковых и композиционных наноматериалов: монография / М.Х. Шоршоров, А.Е. Гвоздев, В.И. Золотухин, А.Н. Сергеев, А.А. Калинин, А.Д. Бреки, Н.Н. Сергеев, О.В. Кузовлева, Н.Е. Стариков, Д.В. Малий. Тула: Изд-во ТулГУ, 2016. 235 с.
8. Новые конструкционные материалы: учебное пособие / Н.Е. Стариков, В.К. Зеленко, О.В. Кузовлева, А.Н. Сергеев, В.Ю. Кузовлев, А.А. Калинин, А.В. Маляров; под. общ. ред. проф. А.Е. Гвоздева. Тула: Изд-во ТулГУ, 2017. 296 с.: ISBN 978-5-7679-3845-2.
9. Расчет кластерной структуры расплава, ее влияние на образование наноаморфных твердых фаз и их структурную релаксацию при последующем нагреве / М.Х. Шоршоров, А.Е. Гвоздев, А.В. Афанаскин, Е.А. Гвоздев // Металловедение и термическая обработка металлов. 2002. № 6. С. 12-16.
10. Features of softening processes of aluminum, copper, and their alloys under hot deformation // A.E. Gvozdev, D.N. Bogolyubova, N.N. Sergeev, A.G. Kolmakov, D.A. Provotorov, I.V. Tikhonova // Inorganic Materials: Applied Research. 2015. T. 6. № 1. P. 32-40.
11. Role of nucleation in the of first-order phase transformations / A.E. Gvozdev, N.N. Sergeyev, I.V. Minayev, A.G. Kolmakov, I.V. Tikhonova // Inorganic Materials: Applied Research. 2015. T. 6. № 4. P. 283-288.
12. Комплексные задачи теории пластичности: монография / Н.Д. Тутышкин, А.Е. Гвоздев, В.И. Трегубов, Ю.В. Полтавец, Е.М. Селед-кин, А.С. Пустовгар, В.И. Золотухин, Г.М. Журавлев, В.И. Золотухин; 2-е изд. перераб. и доп. Тула: Изд-во ТулГУ, 2015. 408 с.
13. Расчет деформационной повреждаемости в процессах обратного выдавливания металлических изделий / А.Е. Гвоздев, Г.М. Журавлев,
A.Г. Колмаков, Д.А. Провоторов, Н.Н. Сергеев // Технология металлов. 2016. № 1. С. 23-32.
14. Жидкие и консистентные смазочные композиционные материалы, содержащие дисперсные частицы гидросиликатов магния, для узлов трения управляемых систем: монография / А.Д. Бреки, В.В. Медведева, Н.А. Крылов, С.Е. Александров, А.Е. Гвоздев, А.Н. Сергеев, Н.Е. Стариков, Д.А. Провоторов, Н.Н. Сергеев, Д.В. Малий; под ред. А.Д. Бреки. Тула: Изд-во ТулГУ, 2016. 166 с.
15. Распределение температур и структура в зоне термического влияния для стальных листов после лазерной резки / А.Е. Гвоздев, Н.Н. Сергеев, И.В. Минаев, А.Г. Колмаков, И.В. Тихонова, А.Н. Сергеев, Д.А. Провоторов, Д.М. Хонелидзе, Д.В. Малий, И.В. Голышев // Материаловедение. 2016. № 9. С. 3-7.
16. Сопряженные поля в упругих, пластических, сыпучих средах и металлических труднодеформируемых системах: монография / Э.С. Макаров, В.Э. Ульченкова, А.Е. Гвоздев, Н.Н. Сергеев, А.Н. Сергеев; под ред. проф. А.Е. Гвоздева. Тула: Изд-во ТулГУ, 2016. 526 с.
17. Многоуровневый подход к проблеме замедленного разрушения высокопрочных конструкционных сталей под действием водорода /
B.П. Баранов, А.Е. Гвоздев, А.Г. Колмаков, Н.Н. Сергеев, А.Н. Чуканов // Материаловедение. 2017. № 7. С. 11-22.
18. Механизмы водородного растрескивания металлов и сплавов, связанные с усилением дислокационной активности / Н.Н. Сергеев,
C.Н. Кутепов, А.Е. Гвоздев, Е.В. Агеев // Известия Юго-Западного государственного университета. 2017. Т. 21, № 2(71). С. 32-47.
19. Анализ теоретических представлений о механизмах водородного растрескивания металлов и сплавов / Н.Н. Сергеев, А.Н. Сергеев, С.Н. Кутепов, А.Е. Гвоздев, Е.В. Агеев // Известия Юго-Западного государственного университета. 2017. Т. 21, № 3(72). С. 6-33.
438
20. Принятие решений по статистическим моделям в управлении качеством продукции / Г.М. Журавлев, А.Е. Гвоздев, С.В. Сапожников,
C.Н. Кутепов, Е.В. Агеев // Известия Юго-Западного государственного университета. 2017. Т. 21, № 5(74). С. 78-92.
21. Диффузия водорода в сварных соединениях конструкционных сталей / Н.Н. Сергеев, А.Н. Сергеев, С.Н. Кутепов, А.Е. Гвоздев, Е.В. Агеев // Известия Юго-Западного государственного университета. 2017. Т. 21, № 6(75). С. 85-95.
22. Temperature distribution and structure in the heat-affected zone for steel sheets after laser cutting / A.E. Gvozdev, N.N. Sergeyev, I.V. Minayev, I.V. Tikhonova, A.N. Sergeyev, D.M. Khonelidze, D.V. Maliy, I.V. Golyshev, A.G. Kolmakov, D.A. Provotorov // Inorganic Materials: Applied Research. 2017. T. 8. № 1. С. 148-152.
23. On friction of metallic materials with consideration for superplastici-ty phenomenon / A.D. Breki, A.E. Gvozdev, A.G. Kolmakov, N.E. Starikov,
D.A. Provotorov, N.N. Sergeyev, D.M. Khonelidze // Inorganic Materials: Applied Research. 2017. Т. 8. № 1. С. 126-129.
24. Synthesis and dry sliding behavior of composite coating with (R-OOO)FT polyimide matrix and tungsten disulfide nanoparticle filler / A.D. Breki, A.L. Didenko, V.V. Kudryavtsev, E.S. Vasilyeva, O.V. Tolochko, A.G. Kolmakov, A.E. Gvozdev, D.A. Provotorov, N.E. Starikov, Yu.A. Fadin // Inorganic Materials: Applied Research. 2017. Т. 8. № 1. С. 32-36.
25. Composite coatings based on A-OOO polyimide and WS2 nanoparti-cles with enhanced dry sliding characteristics / A.D. Breki, A.L. Didenko, V.V. Kudryavtsev, E.S. Vasilyeva, O.V. Tolochko, A.E. Gvozdev, N.N. Sergeyev, D.A. Provotorov, N.E. Starikov, Yu.A. Fadin, A.G. Kolmakov // Inorganic Materials: Applied Research. 2017. Т. 8. № 1. С. 56-59.
26. Maximum plastic strengthening in tool steels / G.M. Zhuravlev, A.E. Gvozdev, A.E. Cheglov, N.N. Sergeev, O.M. Gubanov // Steel in Translation. 2017. Vol. 47. № 6. P 399-411.
27. Роль процесса зародышеобразования в развитии некоторых фазовых переходов первого рода / А.Е. Гвоздев, Н.Н. Сергеев, И.В. Минаев, И.В. Тихонова, А.Г. Колмаков // Материаловедение. 2015. № 1. С. 15-21.
28. Влияние деформационной повреждаемости на формирование механических свойств малоуглеродистых сталей / Г.М. Журавлев, А.Е. Гвоздев, Н.Н. Сергеев, Д.А. Провоторов // Производство проката. 2015. № 12. С. 9-13.
29. Взаимодействие дисперсных компонентов смазочного композиционного материала, содержащего наночастицы дихалькогенидов вольфрама / А.Д. Бреки, О.В. Толочко, Е.С. Васильева, А.Е. Гвоздев, Н.Е. Стариков // Известия Тульского государственного университета. Технические науки. 2015. Вып. 5. Ч. 2. С. 136-144.
30. Журавлев Г.М., Гвоздев А.Е. Пластическая дилатансия и деформационная повреждаемость металлов и сплавов: монография. Тула: Изд-во ТулГУ, 2014. 114 с.
31. Материаловедение: учебник для вузов / Н.Н. Сергеев,
A.Е. Гвоздев., В.К. Зеленко, А.Н. Сергеев, О.В. Кузовлева, Н.Е. Стариков,
B.И. Золотухин, А.Д. Бреки; под ред. проф. А.Е. Гвоздева. Изд. 2-е доп. и испр. Тула: Изд-во ТулГУ, 2017. 469 с.: ISBN 978-5-7679-3776-9.
32. Технология металлов и сплавов: учебник / Н.Н. Сергеев, А.Е. Гвоздев, Н.Е. Стариков, В.И. Золотухин, А.Н. Сергеев, А.Д. Бреки, О.В. Кузовлева, Г.М. Журавлёв, Д.А. Провоторов.; Под ред. проф. Н.Н. Сергеева. Тула: Изд-во ТулГУ, 2017. 490 с. ISBN 978-5-7679-3777-6.
33. Современные проблемы технических наук: учебное пособие / Н.Н. Сергеев, А.Е. Гвоздев, А.Н. Сергеев, Ю.С. Дорохин, П.Н. Медведев. Тула: Изд-во ТГПУ им. Л. Н. Толстого, 2016. 120 с.
34. Современные проблемы науки и образования: учебник / В.М. Заёнчик, А.Н. Сергеев, Н.Н. Сергеев, А.Е. Гвоздев, П.Н. Медведев, Ю.С. Дорохин. Тула: Изд-во ТулГУ, 2016. 202 с.
Сергеев Николай Николаевич, д-р техн. наук, профессор, technology@tspu.tula.ru, Россия, Тула, Тульский государственный педагогический университет им. Л.Н. Толстого,
Ушаков Михаил Витальевич, д-р техн. наук, профессор, imstulgu@pochta.ru, Россия, Тула, Тульский государственный университет,
Сергеев Александр Николаевич, д-р пед. наук, профессор, ansergueev@mail. ru, Россия Тула, Тульский государственный педагогический университет им. Л.Н. Толстого,
Гвоздев Александр Евгеньевич, д-р техн. наук, профессор, gwozdew.alexandr2013@yandex.ru Россия, Тула, Тульский государственный педагогический университет им. Л.Н. Толстого,
Кутепов Сергей Николаевич, канд. пед. наук, kutepov. sergei@mail. ru, Россия, Тула, Тульский государственный педагогический университет им. Л.Н. Толстого,
Пантюхин Олег Викторович, канд. техн. наук, доцент, Россия, Тула, olegpantyukhin@mail.ru, Тульский государственный университет
THE EFFECT OF REFLOWPROCESS ON THE COHESIVE STRENGTH OF THE POWDER PLASMA COATING
N.N. Sergeev, A.N. Sergeev, M.V. Ushakov, A.E. Gvozdev, S.N. Kutepov, O.V. Pantjuhin
The article presents the results of the study of the influence of the melting process on the cohesive strength of metal powder coatings. The conducted research allowed to establish that the process of melting the surface layer has a positive effect on the mechanical properties of coatings, but there are a number of technological shortcomings that lead to the formation of defects in coatings, and do not allow to evaluate their actual cohesive strength.
Key words: cohesive strength, metal coatings, porosity, reflow.
440
Sergeev Nikolay Nikolaevich, doctor of technical sciences, professor, technolo-gy@tspu.tula.ru, Russia, Tula, Tula State Lev Tolstoy Pedagogical University,
Ushakov Mikhail Vital'yevich, doctor of technical sciences, professor, imstul-gu@pochta.ru, Russia, Tula, Tula State University
Sergeev Aleksandr Nikolaevich, doctor of pedagogical sciences, professor, an-sergueev@mail.ru, Russia, Tula, Tula State Lev Tolstoy Pedagogical University,
Gvozdev Aleksandr Evgen'yevich, doctor of technical sciences, professor, gw ozdew. alexandr2 013@yandex. ru, Russia, Tula, Tula State Lev Tolstoy Pedagogical University,
Kutepov Sergey Nikolaevich, candidate of pedagogical sciences, kutepov.sergei@mail.ru, Russia, Tula, Tula State Lev Tolstoy Pedagogical University,
Pantjuhin Oleg Viktorovich, candidate of technical sciences, docent, olegpantyu-khin@,mail.ru, Russia, Tula, Tula State University
