Влияние празеодима на температурную зависимость удельной теплоемкости и изменений термодинамических функций алюминиевого сплава аж2. 18 Текст научной статьи по специальности «Химические науки»

УДК 669. 017:536.4

DOI: 10.30987/article 5d6cbe42d90f67.65063641

Н.Р. Эсанов, И.Н. Ганиев, А.Х. Хакимов

ВЛИЯНИЕ ПРАЗЕОДИМА НА ТЕМПЕРАТУРНУЮ ЗАВИСИМОСТЬ УДЕЛЬНОЙ ТЕПЛОЕМКОСТИ И ИЗМЕНЕНИЙ ТЕРМОДИНАМИЧЕСКИХ ФУНКЦИЙ АЛЮМИНИЕВОГО СПЛАВА АЖ2.18

Исследована температурная зависимость удельной теплоемкости и изменений термодинамических функций алюминиевого сплава АЖ2.18, легированного празеодимом. Установлено, что с ростом температуры теплоёмкость, энтальпия и энтропия сплавов увеличиваются, а значения энергии Гиббса уменьшаются. Показано, что с увеличе-

нием концентрации празеодима теплоёмкость, энтальпия и энтропия сплавов незначительно растут, а энергия Гиббса уменьшается.

Ключевые слова: алюминиевый сплав АЖ2.18, празеодим, теплоёмкость, температурная зависимость, энтальпия, энтропия, энергия Гиббса.

N.R. Esanov, I.N. Ganiev, A.Kh. Khakimov

PRASEODYMIUM IMPACT UPON TEMPERATURE DEPENDENCE OF SPECIFIC HEAT AND THERMODYNAMIC FUNCTION CHANGES OF ALUMINUM ALLOY AZh2.18

The last half century is characterized by great achievements in the field of aluminum alloy development. The development of new materials on aluminum basis with the purpose of operation reliability increase in different equipment, structures, mechanisms by means of the their formation selection substantiated scientifically requires the fulfillment of the investigation complex of physical-chemical properties and considered to be a significant problem of modern science. The application of alloys based on aluminum with the addition of iron and rare-earth metals as conducting materials in electronics for manufacturing motor car aircraft engines, wire, rods, tires and other products in electronic engineering is also known.

In scientific literature there are no data on rare-earth metal impact upon thermal-physical properties

Введение

Развитие современной науки и техники предъявляет все возрастающие требования к уровню эффективности, качеству и разнообразию свойств изделий из цветных металлов. В современных материалах должны сочетаться высокие свойства и качества для обеспечения необходимого ресурса и надежности работы изделий авиационно-космической техники, судостроения, машиностроения, атомной энергетики, радиотехники, вычислительной техники и строительства. В связи с этим особое значение приобретают производство и использование алюминия и его сплавов, обладающих высокой механиче-

thermal-dynamic functions of aluminum alloys with iron. In this work in the mode of cooling there is investigated a temperature dependence of specific thermal capacity and changes of thermal-dynamic functions of the aluminum alloy AZh2.18 alloyed with praseodymium in the interval temperature 298.15-800 K. It is defined that with the temperature growth, heat capacity, enthalpy and entropy of alloys increases and the values of Gibbs energy decrease. It is shown that with the praseodymium concentration increase, heat capacity, enthalpy and entropy of alloys grow insufficiently, and Gibbs energy decreases.

Key words: aluminum alloy AZh2.18, praseodymium, heat capacity, temperature dependence, enthalpy, entropy, Gibbs energy.

ской прочностью и пластичностью, малой плотностью, высокой коррозионной стойкостью и жаропрочностью, а также рядом специфических характеристик [1-3].

Однако первичный алюминий, извлекаемый из электролизеров (алюминий-сырец), содержит ряд металлических примесей, в том числе железа и кремния, переходящих непосредственно из сырья, что значительно ухудшает эксплуатационные характеристики алюминиевых сплавов [46].

Отсюда возникает проблема создания сплавов на основе так называемого некондиционного металла. В качестве исходного

сплава нами был выбран сплав эвтектического состава АЖ2.18, содержащий 2,18 мас.% железа, отличающийся отсутствием интервала кристаллизации, структура которого состоит лишь из эвтектических включений (а -А1+Л1з¥ё). Последний хорошо поддается модифицированию различными металлами.

Цель работы заключается в исследовании влияния малых добавок модифицирующего компонента празеодима на теплоёмкость и изменения термодинамиче-

ских функций алюминиево-железового эвтектического сплава АЖ2.18.

В последнее время в качестве модифицирующих добавок к алюминиевым сплавам стали широко применять редкоземельные металлы (РЗМ). Изучение структуры и свойств отдельных РЗМ позволило открыть у них особые качества, необходимые для работы новейших физических приборов. Учитывая всесторонние преимущества этих уникальных металлов, в работе в качестве модифицирующей добавки к алюминиево-железовому сплаву АЖ2.18 использовали празеодим.

Теория метода и схема установки для измерения теплоемкости

Сплавы для исследования получали в шахтных лабораторных печах сопротивления типа СШОЛ в интервале температур 750-850 0С из алюминиево-железового сплава АЖ2.18 (2,18 мас.% Бе), который непосредственно извлекался из электролизных ванн Таджикской алюминиевой компании (ГУП «ТАлКо»), и лигатуры на основе алюминия, содержащей до 10 мас.% празеодима. Там же в центральной заводской лаборатории был проведен химический анализ сплавов на содержание железа, примесей и празеодима. Состав полученных сплавов контролировался также взвешиванием образцов до и после сплавления. В дальнейшем исследованию подвергались сплавы, у которых разница в массе до и после сплавления не превышала 2% (отн.). Лигатуры предварительно синтезировались в камерной вакуумной электропечи сопротивления типа СНВЭ-1.3.1/16 И4. Из полученных сплавов в графитовую изложницу отливали образцы диаметром 16 мм и длиной 30 мм.

Для измерения удельной теплоёмкости сплавов в широкой области температур использовался закон охлаждения Ньютона - Рихмана. Если взять два одинаковой формы металлических образца и охла-

,о йТ р 'р

v

Полагая, что С°р , р и йТ

ждать их от одной температуры, то по зависимости температуры образцов от времени (кривым охлаждения) можно найти теплоёмкость одного образца, зная теплоёмкость другого (эталона).

Количество тепла, теряемого объёмом ёУ металла за время ^г, равно

¿Я = СР ■ йт, (1)

йт

где ср - удельная теплоёмкость металла; р - плотность металла; Т - температура образца (принимается одинаковой во всех точках образца, так как линейные размеры тела малы, а теплопроводность металла велика).

Величину ¿Я можно подсчитать, кроме того, по закону

¿Я = а(Т - Т0 ) ■ dS■dт, (2)

где - элемент поверхности; То - температура окружающей среды; а - коэффициент теплоотдачи.

Приравнивая выражения (1) и (2), получим:

С Р-рPT■dV = а(Т - ТрЖ

йт

Количество тепла, весь объём образца:

которое

Я = \С V р ' dv = !<* (Т - Тр^.

(3)

теряет

(4)

йт

не зависят от координат точек объема, а а, Т и То не зависят

от координат точек поверхности образца, можно написать:

с р=а (т ~ t°)s,

или

с Р • mdT=а(т ~ T0)s,

(5)

(6)

где V - объем всего образца, а р¥ = т -масса; £ - площадь поверхности всего образца.

Г ст |

т2 ^ сСг ) 2 т

C P = С

Соотношение (6) для двух образцов одинакового размера при допущении, что = &, Т = Т2, ау = а2, запишется так: (АТ_ ^

(7)

( сСт

Следовательно, зная массы образцов т1 и т2, скорости охлаждения об-

= С

m2 v Лг у 2

mr "глтт

разцов и удельную теплоемкость

C

Pi

можно вычислить удельную теплоемкость С0 неизвестного образца из уравнения

С 0

Pi

m.

C

V

dT dr

У i

P2

m

dT

V

dr

л

У 2

(8)

где ту = - масса первого образца; т2 = P2V2 - масса второго образца;

v dr7i

v dry

скорости охлаждения

образцов при данной температуре.

На практике находится средняя ско-

АТ

рость охлаждения

Лг ■ времени,

где AT ~ 20 К, Ат -соответствующий

промежуток АТ.

Передача тепла от более нагретого тела к менее нагретому - процесс, стремящийся к установлению термодинамического равновесия в системе, состоящей из огромного числа частиц, то есть это релаксационный процесс, который можно описать во времени экспонентой. В нашем случае нагретое тело передает свое тепло окружающей среде, т.е. телу с бесконечно большой теплоёмкостью. Поэтому температуру окружающей среды можно считать постоянной (7Ъ). Тогда закон изменения температуры тела в зависимости от времени т можно записать в виде АТ = дг1е г/г1, где АТ - разность температур нагретого тела и окружающей среды; АТ1 - разность температур нагретого тела и окружающей среды при г = 0; г1 - постоянная охлаждения, численно равная времени, в течение

температур между окружающей средой

которого разность нагретым телом и уменьшается в е раз.

Измерение теплоемкости проводилось по методике, описанной в работах [7; 8], на установке, схема которой представлена на рис. 1. Электропечь 3 смонтирована на стойке 6, по которой она может перемещаться вверх и вниз. Образец 4 и эталон 5 (тоже могут перемещаться) представляют собой цилиндр длиной 30 мм и диаметром 16 мм с высверленными каналами с одного конца, в которые вставлены термопары. Концы термопар подведены к цифровым термометрам «Digital Multimeter DI9208L» (7, 8 и 9). Электропечь 3 запускают через лабораторный автотрансформатор (ЛАТР) 1, установив нужную температуру с помощью терморегулятора 2. По показаниям цифровых термометров 7, 8 и 9 фиксируется значение начальной температуры. Вдвигаем образец 4 и эталон 5 в электропечь 3 и нагреваем до нужной температуры, контролируя температуру по показаниям цифровых термометров на компьютере 10. Образец и эталон одновременно выдвигаем из электропечи и с этого момента фиксируем температуру. Записываем показания цифровых термометров на компьютер через каждые 5, 10,

о

о

2

20 с, охлаждая образцы и эталон до ком-

натной температуры.

Рис. 1. Установка для определения теплоемкости твердых тел в режиме охлаждения: 1 - автотрансформатор; 2 - терморегулятор; 3 - электропечь; 4 - измеряемый образец; 5 - эталон; 6 - стойка электропечи; 7 - цифровой термометр измеряемого образца; 8 - цифровой термометр эталона; 9 - цифровой термометр общего назначения; 10 - регистрационный прибор

Обсуждение результатов исследований

Для определения скорости охлаждения строят кривые охлаждения исследуемых образцов. Кривая охлаждения представляет собой зависимость температуры образца от времени при охлаждении его в неподвижном воздухе (термограмма).

Экспериментально полученные термограммы образцов из сплава АЖ2.18, модифицированного празеодимом, представлены на рис. 2 и 3. Интервал измерения температуры составлял 0,1 К.

T = Т +

1 [(Т - Т0) + (Т2 - Т0)е~г—

(9)

900 800 -700 -600 -500 -400 -300 -

T, K

Эталон (Cu марки М00) Сплав АЖ2.18 + 0.1Pr + 0.5Pr + 2.5Pr

2,5

2,0

1,5

1,0

0,5

dT/dxK/c

т, С

0,0

Эталон (Cu марки М00) у Сплав АЖ2.18 у'

+ 0.1 Pr /у

+ 0.5Pr

---+ 2.5Pr

T,K

0 200 400 600 800 1000 1200 1400

Рис. 2. График зависимости температуры образцов из сплава АЖ2.18 с празеодимом и эталона от времени охлаждения

300

400

500

600

700

800

Рис. 3. Температурная зависимость скорости охлаждения образцов из сплава АЖ2.18 с празеодимом и эталона

Дифференцируя уравнение (9) по т, получаем уравнение для определения скорости охлаждения сплавов:

dT dt

Т - Т Т 1 Т 0

-С1 —1 - ("2

Т - Т

)

—г/г

(10)

"1 ^2

В табл. 1 представлены значения коэффициентов ДТ1, Т1, ДТ2, Т2 в уравнении (10) для сплава АЖ2.18 с празеодимом.

Таблица 1

Значения коэффициентов ДТ1, Т1, ДТ2, Т2 в уравнении (10) для сплава АЖ2.18 _с празеодимом_

Содержание празеодима в сплаве, мас.% ЛТЬ K Т1, С ЛТ2, K Т2, С ЛТ1/Т1, K/c ЛТ2/Т2, K/c ЛТ0, K

Сплав АЖ2.18 (1) 202,6748 85,4701 426,4349 439,6764 2,3713 0,9699 199,2503

(1) + 0,1 202,6748 85,4701 426,4349 439,6764 2,3713 0,9699 284,4003

(1) + 0,5 202,6748 85,4701 426,4349 439,6764 2,3713 0,9699 289,2503

(1) + 2,5 208,9324 95,2381 424,3646 451,4877 2,1938 0,9399 298,4615

Эталон (Cu марки М00) 169,6379 91,7431 424,8275 516,2356 1,8491 0,8229 222,0934

Используя скорости охлаждения об- АЖ2.18 с празеодимом по уравнению (8) в

разцов и теплоемкость эталонного образца, интервале температур 300-800 К (табл. 2,

определили удельную теплоемкость сплава рис. 4).

Таблица 2

Удельная теплоёмкость (кДж/кг-К) сплава АЖ2.18 с празеодимом в зависимости _от температуры_

Содержание празеодима в сплаве, мас.% Т, К

300 400 500 600 700 800 Рост ср,%

Сплав АЖ2.18 (1) 0,8291 1,1298 1,3000 1,3910 1,4541 1,5407 85,82

(1) + 0,1 0,8453 1,1470 1,3242 1,4682 1,4703 1,5619 84,77

(1) + 0,5 0,8719 1,1566 1,3448 1,4978 1,4969 1,5815 81,38

(1) + 2,5 0,9004 1,1860 1,3945 1,5124 1,5466 1,6231 80,26

Рост Ср,% 8,59 4,97 7,26 8,72 6,36 5,34 -

Эталон (Cu марки М00) 0,3850 0,3977 0,4080 0,4169 0,4251 0,4336 11,2

: Данные теплоёмкости меди заимствованы из справочника [9].

Обрабатывая с помощью программы Sigma Plot полученные по формуле (8) результаты эксперимента, определили коэффициенты уравнения температурной зави-

симости удельной теплоемкости для сплава АЖ2.18 с празеодимом (табл. 3).

C 0 = a + bT + cT2 + dT3

(11)

Таблица 3

Значения коэффициентов а, Ь, с, d в уравнении (11) для эталона и сплава АЖ2.18

с празеодимом

Содержание празеодима в сплаве, мас.% a, кДж/кг-К b, кДж/кг-К2 с-10-5, кДж/кг-К3 d-10-9, кДж/кг-К4 Коэффициент корреляции R, %

Сплав АЖ2.18 (1) -1,3700 0,0116 -1,68 8,56 0,9964

(1) + 0,1 -1,2008 0,0111 -1,65 8,56 0,9964

(1) + 0,5 -1,2552 0,0113 -1,66 8,56 0,9964

(1) + 2,5 -0,7868 8,15 -1,02 4,45 0,9982

Эталон (Cu марки М00) 0,3245 2,75 -0,028 0,142 1,00

Графическое изображение температурной зависимости удельной теплоемко-

сти сплава АЖ2.18 с празеодимом показано на рис. 4.

Видно, что с ростом температуры и содержания празеодима в сплаве АЖ2.18 теплоемкость увеличивается.

При вычислении температурной зависимости изменений энтальпии, энтропии

и энергии Гиббса по уравнениям (12-14) применяли интегралы от удельной теплоёмкости по уравнению (11):

Рис. 4. Температурная зависимость удельной теплоемкости сплава АЖ2.18 с празеодимом

[Н°(Т) - Н° (Тр)] = а{Т - Тр)+ Ъ (т2 - Тр2)+ С (т3 - Тр3)+ й (т4 - Тр4);

й,

2

3

4

[5°(Т) - 5°(Тр)] = а 1п Т + Ъ(Т - Тр)+С (т2 - Тр2)+ й (Т3 - Тр3) ;

^ , - Тр)+С (Т2 - Тр2)+| Г - Тр3'

[0р (Т) - 0р (Тр)] = [Нр (Т) - Нр (Тр )]-Т[8° (Т) - 8р (Тр)]

(12)

(13)

(14)

где Т0 =298,15 К.

Используя уравнения (12-14), рассчитали температурную зависимость из-

менений энтальпии, энтропии и энергии Гиббса для сплава АЖ2.18 с празеодимом (табл. 4).

Таблица 4

Температурная зависимость изменений термодинамических функций сплава АЖ2.18

Т, К Эталон (^ марки М00) Сплав АЖ2.18 (1) (1) + 0,1% Pr (1) + 0,5% Pr (1) + 2,5% Pr

[Н0 (Т) - Н0 (Т*)], кДж/кг для сплавов

300 0,7120 1,5273 1,6133 1,6068 1,5861

400 39,8686 100,7773 103,9833 104,3035 101,8249

500 80,1679 223,1433 226,8693 228,7161 223,5461

600 121,4193 358,1373 360,3833 364,7568 358,3649

700 163,5173 500,4073 499,7733 507,4735 500,5661

800 206,4419 649,7373 645,4233 657,0501 647,1049

[5 0(Т) - 5 0(Т0*)] , кДж/кг- К для сплавов

300 0,0024 0,0051 0,0054 0,0054 0,0053

400 0,1149 0,2886 0,298 0,2988 0,2918

500 0,2048 0,5609 0,5716 0,5758 0,5628

600 0,2800 0,8068 0,8148 0,8236 0,8083

700 0,3449 1,0260 1,0296 1,0435 1,0274

800 0,4022 1,2252 1,224 1,2431 1,223

Окончание табл. 4

Т, К Эталон (Cu марки М00) Сплав АЖ2.18 (1) (1) + 0,1% Pr (1) + 0,5% Pr (1) + 2,5% Pr

[H0 (T) - H0 (T*)], кДж/кг для сплавов

[G0(T) - G0(T0*)], кДж/кг для сплавов

300 -0,002 -0,005 -0,005 -0,005 -0,005

400 -6,107 -14,645 -15,224 -15,235 -14,911

500 -22,243 -57,308 -58,941 -59,189 -57,83

600 -46,586 -125,93 -128,52 -129,41 -126,61

700 -77,9 -217,77 -220,96 -222,97 -218,6

800 -115,31 -330,45 -333,76 -337,43 -331,3

* T = 298,15 К.

Выводы

1. В режиме охлаждения по известной теплоёмкости эталонного образца из меди марки М00 установлено влияние празеодима на удельную теплоёмкость сплава АЖ2.18.

2. Показано, что с ростом температуры теплоёмкость, энтальпия и энтропия

сплавов незначительно увеличиваются, а значения энергии Гиббса уменьшаются.

3. С увеличением концентрации празеодима удельная теплоемкость, энтальпия, энтропия исследуемого сплава АЖ2.18 незначительно растут, а энергия Гиббса уменьшается.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Луц, А.Р. Алюминий и его сплавы / А.Р. Луц, А.А. Суслина. - Самара: Самар. гос. техн. ун-т, 2013. - 81 с.

2. Белецкий, В.М. Алюминиевые сплавы (состав, свойства, технология, применение) / В.М. Белецкий, Г.А. Кривов; под ред. И.Н. Фридлянде-ра. - Киев: КОМИТЕХ, 2005. - 365 с.

3. Мондольфо, Л.Ф. Структура и свойства алюминиевых сплавов / Л.Ф. Мондольфо. - М.: Металлургия, 1973. - 639 с.

4. Красноярский, В.В. Коррозионно-электрохимические свойства сплавов алюминия с железом в нейтральных растворах / В.В. Красноярский, Н.Р. Сайдалиев // Защита от коррозии и окружающей среды. - М., 1991. - Вып. 3. - С. 14-19.

5. Фролов, В.Ф. Влияние технологических факторов на образование дефектов структуры в крупнотоннажных слитках из алюминиевых сплавов серии 1ХХХ / В.Ф. Фролов, С.В. Беляев, И.Ю. Губанов, А.И. Безруких, И.В. Костин // Вестник Магнитогорского государственного техническо-

1. Luts, A.R. Aluminum and its alloys / A.R. Luts, A.A. Suslina. - Samara: Samara State Technical University, 2013. - pp. 365.

2. Beletsky, V.M. Aluminum Alloys (composition, properties, technology, application) / V.M. Beletsky, G.A. Krivov; under the editorship of I.N. Friedlander. - Kiev: KOMITECH, 2005. - pp. 365.

3. Mondolfoe, L.F. Structure and Properties of Aluminum Alloys / L.F. Mondolfor. - M.: Metallurgy, 1973. - pp. 639.

4. Krasnoyarsky, V.V. Corrosion-electrochemical properties of aluminum alloys with iron in neutral

го университета им. Г.И. Носова. - 2016. - Т. 14. - № 2. - С. 25-31.

6. Чукин, М.В. Основные виды и области применения наноструктурированного высокопрочного листового проката / М.В. Чукин, В.М. Салганик, П.П. Полецков [и др.] // Вестник Магнитогорского государственного технического университета им. Г.И. Носова. - 2014. - № 4. - С. 41-44.

7. Ganiev, I.N. Temperature dependence of the specific heat and thermodynamic functions of alloys of the Pb-Ca system / I.N. Ganiev, N.M. Mulloeva, Z. Nizomov, F.U. Obidov // High temperature. - 2014. - Vol. 52. - Is. 1. - P. 138-140.

8. Ганиев, И.Н. Температурная зависимость теплоемкости и изменение термодинамических функций сплава АЖ4.5 с оловом / И.Н. Ганиев, А.Г. Сафаров, Ф.Р. Одинаев, У.Ш. Якубов, К. Кабутов // Изв. вузов. Цветная металлургия. -2019. - № 1. - С. 50-58.

9. Зиновьев, В.Е. Теплофизические свойства металлов при высоких температурах / В.Е. Зиновьев. - М.: Металлургия, 1989. - С. 384.

solutions / V.V. Krasnoyarsky, N.R. Saidaluev // Protection against Corrosion and Environment. -M., 1991. - Edition 3. - pp. 14-19.

5. Frolov, V.F. Technological factor impact upon defect formation in structure in large ingots of aluminum alloy of 1XXX series / V.F. Frolov, S.V. Belyaev, I.Yu. Gubanov, A.I. Bezrukikh, I.V. Kostin // Bulletin of Nosov State Technical University of Magnitogorsk. - 2016. - Vol.14. - No.2. - pp. 25-31.

6. Chukin, M.V. Basic kinds and fields of nano-structural high-strength rolled sheet use / M.V.

Chukin, V.M. Salganik, P.P. Poletskov [et al.] // Bulletin of Nosov State Technical University of Magnitogorsk. - 2014. - No.4. - pp. 41-44.

7. Ganiev, I.N. Temperature dependence of the specific heat and thermodynamic functions of alloys of the Pb-Ca system / I.N. Ganiev, N.M. Mulloeva, Z. Nizomov, F.U. Obidov // High temperature. - 2014. - Vol. 52. - Is. 1. - P. 138-140.

8. Ganiev, N.I. Temperature dependence of heat capacity and changes of thermodynamic function of alloy AZh4.5 with tin / I.N. Ganiev, A.G. Safarov, F.R. Odinaev, U.Sh. Yakubov, K. Kabutov //

College Proceedings. Non-Ferrous Metallurgy. -2019. - No.1. - pp. 50-58.

9. Zinoviev, V.E. Thermo-physical Properties of Metals at High Temperatures / V.E. Zinoviev. - M.: Metallurgy, 1989. - pp. 384.

Ссылка для цитирования:

Эсанов, Н.Р. Влияние празеодима на температурную зависимость удельной теплоемкости и изменений термодинамических функций алюминиевого сплава АЖ2.18 /Н.Р. Эсанов, И.Н. Ганиев, А.Х. Хакимов // Вестник Брянского государственного технического университета. - 2019. - № 8. - С. 56 - 63.

Статья поступила в редакцию 24.06.19 Рецензент: д.т.н., профессор Брянского государственного

технического университета, главный редактор журнала «Вестник БГТУ»

Киричек А.В.

Статья принята к публикации 26. 06. 19.

Сведения об авторах:

Эсанов Неъмат Рузиевич, аспирант Института химии им. В.И. Никитина АН Республики Таджикистан, тел.: +992-93-930-77-87. е-mail: nemat87_87@mail.ru.

Ганиев Изатулло Наврузович, д.хим.н., профессор, академик АН РТ, зав. лабораторией Института химии им. В.И. Никитина АН Республики Таджи-

Esanov Nemat Ruzievich, Post graduate student, Nikitin Institute of Chemistry of AS, Republic Tajikistan, е-mail: nemat87 87@mail.ru.

Ganiev Izatullo Navruzovich, Dr. Sc. Chem., Prof., Academician of AS of RT, Head of Lab., Nikitin Insti-

кистан, тел.: +992-93-572-88-99, е-mail: ga-niev48@mail.ru.

Хакимов Абдувохид Хамидович, к.хим.н., доцент кафедры «Технология химических производств» Таджикского технического университета им. акад. М.С. Осими, е-mail: abduvohid.khakimov@mail.ru.

tute of Chemistry of AS, Republic Tajikistan, е-mail: ganiev48@mail.ru.

Khakimov Abduvokhid Khamidovich, Assistant Prof. of the Dep. "Technology of Chemical Production", Academician Osimy Technical University of Tajikistan, е-mail: abduvohid.khakimov@mail.ru.