CC BY
16
где Н = (И1 (х) и, НТ (х) и И1 (х) и).
Вектор-столбец У амплитуд узловых перемещений, соответствующий вектору Р амплитуд гармонических воздействий по направлениям связей с частотой ш, определяется из решения системы уравнений:
ЕУ = F или — (Л^ь) И = ^.
Функция амплитуд перемещений оси балки (функция формы вынужденных колебаний) при заданной узловой форме Р силового гармонического воздействия имеет вид
У(х) = УТСТНТ (х). (7)
Осуществляемая при этом узловая сшивка решений уравнений динамического состояния конечных элементов, полученных в виде амплитуд гармонических реак-
ций в налагаемых связях, допускает аналитическое (функциональное) представление колебательных форм. Последнее обстоятельство значительно упрощает процедуры анализа и обобщения результатов решения и позволяет осуществлять нетрадиционные способы виброизоляции, основанные на формировании колебательных форм с заранее заданными свойствами [6]. Метод, использующий свойства колебательных узлов в вынужденных формах колебаний упруго изгибаемых элементов, проиллюстрирован на примере разработки системы виброизоляции промышленных грохотов, расположенных на деформируемых основаниях-конструкциях.
Статья поступила 27.11.2015 г.
Библиографический список
1. Колоушек В. Динамика строительных конструкций. М.: Изд-во литературы по строительству, 1965. 632 с.
2. Крауч С., Старфилд А. Метод граничных элементов в механике твердого тела. М.: Мир, 1987. 328 с.
3. Применение ЭВМ для расчета многосвязных систем методом динамической жесткости / Э.Л. Ай-рапетов, М.Д. Генкин [и др.] // Решение задач машиноведения на ЭВМ. М.: Наука,1975. С. 42-47.
4. Соболев В.И. Дискретно-континуальные динамические системы и виброизоляция промышленных грохотов. Иркутск: Изд-во ИрГТУ, 2002. 202 с.
5. Соболев В.И. Дискретно-континуальные модели в задачах виброзащиты деформируемых систем // Математическое моделирование в механике сплошных сред на основе методов граничных и конечных элементов: труды XVIII Международной конференции. СПб.: НИИХ СпбГУ, 2000. Т. 3. 5 с.
6. Соболев В.И. Колебательные формы и узлы в задачах виброизоляции технологического оборудования // Вестник ИрГТУ. 2003. № 2 (14). С. 89-92.
7. Соболев В.И. Метод гармонического элемента и дискретно-континуальные динамические модели // Вестник ИрГТУ. 2003. № 1 (13). С. 124-129.
УДК 621.923.1
ВЛИЯНИЕ ПОПЕРЕЧНОЙ ПОДАЧИ ПРИ МАЯТНИКОВОМ ШЛИФОВАНИИ ДЕТАЛЕЙ ИЗ АЛЮМИНИЕВОГО СПЛАВА В95очT2 НА МИКРОРЕЛЬЕФ ПОВЕРХНОСТИ
© Я.И. Солер1, Нгуен Чи Киен2
Иркутский национальный исследовательский технический университет, 664074, Россия, г. Иркутск, ул. Лермонтова, 83.
Высокопрочный сплав В95очТ2 широко используются в летательных аппаратах для деталей, испытывающих знакопеременные нагрузки. К ним предъявляются высокие требования по шероховатости их поверхностей. Стохастический характер абразивной обработки высокопористыми кругами Norton 39C46K12VP, а также нарушение гомоскедастичности и нормальности распределений наблюдений шероховатости обусловили привлечение непараметрического метода их анализа. Это позволило охарактеризовать шероховатости мерами положения (медианами) и рассеяния (квартильными широтами) и обосновать величину поперечной подачи с учетом служебного назначения детали.
1
Солер Яков Иосифович, кандидат технических наук, доцент кафедры технологии машиностроения, тел.: (3952) 405459, e-mail: solera@istu.irk.ru
Soler Yakov, Candidate of technical sciences, Associate Professor of the Department of Mechanical Engineering Technology, tel.: (3952) 405459, e-mail: solera@istu.irk.ru
2Нгуен Чи Киен, аспирант, тел.: 89245357666, e-mail: chikien89irk@gmail.com Nguyen Chi Kien, Postgraduate, tel.: 89245357666 e-mail: chikien89irk@gmail.com
Ключевые слова: шлифование; шероховатость; абразивный круг; поперечная подача; среднее; медиана; мера рассеяния.
CROSS FEED EFFECT AT PENDULUM GRINDING OF V95OCHT2 ALUMINUM ALLOY PARTS ON SURFACE
MICRORELIEF
Ya.I. Soler, Ch.K. Nguyen
Irkutsk National Research Technical University, 83 Lermontov St., Irkutsk, 664074, Russia.
High-strength alloy V95ochT2 is widely used in aircraft parts experiencing alternating loads. Such parts are subjects to high demands on their surface roughness. The stochastic nature of abrasive machining by highly porous wheels Norton 39C46K12VP and failure of homoscedasticity and normal distribution of roughness observations determined the use of a non-parametric method for their analysis. This has allowed to characterize the roughness by the measures of position (medians) and dispersion (quartile latitudes) and justify the cross feed value with regard to the part service purpose. Keywords: grinding; roughness; abrasive wheel; cross feed; average; median; measure of dispersion.
Введение
Использование легких материалов: магния, алюминия, титана и их сплавов -играет важную роль в современном машиностроении. Алюминиевые сплавы находят широкое применение благодаря комбинации своих свойств: физико-механических, пластичности, коррозионной стойкости и свариваемости. Сплав В95оч (зарубежные аналоги - 7075, АА7075, А97075) имеет химический состав, % (ГОСТ 4784-97): Fe < 0,15; в/ < 0,1; Mn = 0,2-0,6; Сг = 0,1-0,25; П < 0,05; Си = 1,4-2; Мд = 1,8-2,8; 1п = 5-6,5; примеси - 0,1. Длинномерные детали после термической обработки Т2 в результате образования твердых кристаллических соединений получают высокие механические свойства (ав = 490-580 МПа; о0Л = 430-480 МПа; 6 = 7%), трещиностойкость (К1с = 34-36 МПа - м1/2) и коррозионную стойкость. Он применяется для высоко-нагруженных конструкций, работающих под большим давлением на сжатие [9, 10, 16].
При изготовлении формообразующих деталей из алюминиевых сплавов на финишных операциях маятниковое шлифование периферией рабочей поверхности шлифовального круга используется намного реже, чем стальных. Это связано с засаливанием абразивных инструментов. Режим шлифования, в том числе поперечная подача, непосредственно влияет на производительность и качество поверхности деталей. Однако до настоящего времени не разработаны рекомендации по выбору поперечной подачи с учетом прецизионности процесса. При изучении процесса шлифования в качестве критерия его эффектив-
ности обычно выступает шероховатость деталей [5, 13, 14]. Среди регламентированных параметров шероховатости наиболее изученными являются высоты микрорельефа [1]: Яа, Ятах. В данной работе выбраны только три параметра -Ка, Яг и Ктах, оказывающие доминирующее влияние на эксплуатационные свойства деталей машин и приборов, в частности на их контактную жесткость, коррозионную стойкость, отражательную способность и коэффициент теплопередачи [7]. В связи с этим их необходимо тщательно регламентировать, а в некоторых случаях и дополнять характеристиками, необходимость в которых может возникнуть (зависит от конкретных особенностей эксплуатации деталей).
Важнейшим показателем топографии поверхности является ее шероховатость, оказывающая влияние на все эксплуатационные свойства деталей, соединений и машин. Гипотетически высота шероховатости без учета весовых коэффициентов представляется следующим выражением [6, 7]:
Н = !т=1^т, (1)
где к1 - составляющая профиля, формируемая кинематическим переносом геометрических характеристик рельефа рабочей поверхности инструмента на заготовку; К2 -составляющая, возрастающая с увеличением амплитуды относительных колебаний круга и заготовки вследствие разновысот-ности и хаотического расположения зерен в связке, а также неравномерного расположения крупных пор; к3 - составляющая, учитывающая пластическую деформацию
заготовки при врезании зерна в металл с образованием высот навалов по боковым сторонам шлифовочных рисок; h4 - составляющая, обусловленная адгезионным взаимодействием абразивного инструмента с заготовкой; h5 - составляющая, являющаяся результатом упругих вдавливаний зерен в его черепок.
По данным [4] первичным фактором в (1) служит h1, а все остальные компоненты hm ,т = 2; 5 следует отнести к вторичным величинам.
Методика исследования
В работе приняты следующие условия реализации опытов: плоскошлифовальный станок - модель 3Г71М; образцы с размерами 1*В*Н = 40x40x45 мм, шлифуемые по площади LxB без выхаживания; форма и размеры высокопористых кругов (ВПК) Norton из карбида кремния зеленого - 01 250x20x76 39C46K12VP [12]; технологические параметры - скорость круга vK = 35 м/c, продольная подача snp = 7 м/мин, глубина резания t = 0,015 мм, операционный припуск z = 0,15 мм; СОЖ - 5%-я эмульсия Аквол-6 (ТУ 0258-024-0014884598), подаваемая поливом на деталь с расходом 7-10 л/мин; число параллельных опытов (операционная партия) - n = 30 (v = 2; 220); схема врезания круга в деталь на рабочем ходе - встречная, а на обратном (выхаживающем) - попутная, окончательно формирующая микрорельеф деталей. Переменные условия шлифования представлены в виде кода «d/jv», удобного при статистической обработке наблюдений. В данном случае индекс d = 1; 2 отражает расположение шероховатости относительно подач: 1 - параллельно вектору sn, 2 -параллельно вектору snp. Код i = 1; 3 связан с величинами задаваемых поперечных подач sn: 1 - 1 мм/дв. ход; 2 - 2 мм/дв. ход; 3 - 4 мм/дв. ход. Индекс j = 1; 3 отражает принятые меры рассеяния в (6)-(8), которые рассмотрены ниже. Параметры шероховатости [2] (Ra, Rz,Rmax)div измерены с помощью системы на базе профилографа модели 252 завода «Калибр».
Учитывая неустойчивость процесса шлифования и случайную природу форми-
рования (1), анализ экспериментальных данных [6, 7]
{ydiv],d= 12, i= 13 ,v= 130 (2) ведем с привлечением статистических методов, которые, как известно, разделяются на параметрический и непараметрический (в частности, ранговый). Характеристиками одномерного распределения частот для (2) служат [3, 11, 17]: для первого направления - средние ydi = ydi, стандарты отклонений SDdi, размахи Rdi = \утах - ymin\di; для второго направления - медианы ydi, квартильные широты КШ^ = \у075 -- y0,2sldj, охватывающие 50% деталей операционной партии (2). Первая частота характеризует меру положения (опорное значение), а последующие - меры рассеяния (прецизионность). При различии между ydi. и ydi форма кривой распределения имеет асимметрию (скошенность), которая приближенно вычисляется из выражений [17]: Asdi = [3(у. - y)/SD]di, d= 12, i= 13, рассматриваемых при одноименных d и i.
Каждый метод статистики имеет «свое поле» [11] для эффективного применения в технических приложениях. Для параметрического метода необходимо, чтобы все (2) обладали свойствами го-москедастичности (синонимы - однородность или гомогенность дисперсий отклонений) и нормальности распределений. Ранговые статистики не связаны с каким-либо семейством распределений, не используют его свойств и в условиях нарушений указанных требований к (2) «на своем поле» по эффективности превосходят своего конкурента из нормальной теории. Выбор статистического метода и последующий поиск ожидаемых средних ydi. и медиан mydi,d= Т;2, i= Т; 3 изложены в [11, 17]. Поясним, что процедура статистической интерпретации (2) включает два последовательно выполняемых этапа:
- одномерный дисперсионный анализ (ОДА) на предмет установления факта значимого различия между уровнями мер положения без поименного их выявления;
- множественной анализ, завершающийся поиском ожидаемых аналогов.
Обработка (2) связана с большим
объемом вычислений, поэтому проведена в программной среде Statistica 6.1.478.0.
Влияние непараметрического метода на сдвиг мер положения характеризуется медианными коэффициентами [15], которые рассмотрены только в поперечном направлении (б = 1):
Км1£ = (У/У)и, I = 13. (3)
Оценку влияния поперечных подач I = 2;3 относительно базового варианта 5п = 1 мм/дв. ход (/' = 1) ведем для обеих характеристик одномерного распределения частот (2) при фиксированном б = 1 [8, 15, 17]:
Ки = ШУ1)ъ (4)
КЦ = (ту1/ту1)ь (5)
Кит = ^/Бддъ (6)
Кгт = (*1/Хдь (7)
КстШ = (КШ1/КШО1, (8)
где индексы ] = 1;3 в (6)-(8) отражают принятые меры рассеяния.
Направление б = 2 в (3)-(8) исключено для сокращения объема публикации.
Результаты исследования и их обсуждение
Тестирование (2) на однородность дисперсий - нуль-гипотез Н0 для множеств 1=1; 3 при фиксированных б - проведено по критериям (е = 1,3): 1 - Левене; 2 -
Хартли, Кохрена и Бартлетта (представлены в программе одной совокупностью); 3 -Брауна-Форсайта. Его результаты представлены в табл. 1.
Выявлено, что для обоих направлений параметров шероховатости Н0 по (9) нарушены. Законы распределений (2) проанализированы с привлечением статистики Шапиро - Уилка. Результаты тестирования (табл. 1) показали, что (10) нарушены во всех случаях шлифования, за исключением параметров:
Па13-«13 = 0,744, Я^-а^ = 0,849, ИтаХ12 - аи = 0,708, К223 - а23 = 0,606.
В связи с изложенным относительно гомоскедастичности и нормальности распределений «своим полем» для интерпретации (2) выбран непараметрический метод статистики. Приводимые параллельно оценки гауссового конкурента являются вспомогательными, позволяющими проиллюстрировать их несостоятельность.
В табл. 2 представлены опытные медианы, характеризующие топографию поверхности деталей В95очТ2 в двух ортогональных направлениях. Они позволяют утверждать, что поперечные высоты микрорельефа превышают свои аналоги б = 2 в 2,15-2,97 раза, что составляет три-пять категориальных величин (КВ) [1]. По этой причине в дальнейшем акцент в исследовании перенесен на поперечные шероховатости, определяющие эксплуатационные
Таблица 1
Тестирование (2) на однородность дисперсий (9) и нормальность _распределений (10)_
Параметр H0 о гомогенности дисперсий: ade < 0,05 (9) H0 о нормальном распределении: adi>0,5 (10)
e=1 e=2 e=3 /=1 /=2 /=3
Rali 0,987 0,999 0,979 0,297 0,013 0,744
Rali 0,765 0,970 0,739 0,849 0,062 0,133
^maxli 0,925 0,969 0,910 0,003 0,708 0,153
Ra2i 0,990 0,937 0,936 0,027 0,044 0,299
Ra2i 0,828 0,844 0,802 0,054 0,171 0,606
Rmax2i 0,896 0,822 0,872 0,039 0,106 0,212
Примечание. Критерии е: 1 - Левене, 2 - Хартли, Кохрена и Бартлетта, 3 - Брауна-Форсайта; подачи sпi, ¡: 1 - 1 мм/дв. ход, 2 - 2 мм/дв. ход, 3 - 4 мм/дв. ход
Таблица 2
Оценки анизотропии шероховатостей_
Параметр sni, мм/дв. ход (i= 1-3) Уи, мкм Уи, мкм У и/У21
Rai 1(1) 0,336(0,4) 0,117(0,125) 2,87
2(2) 0,324(0,4) 0,109(0,125) 2,97
4(3) 0,491(0,5) 0,171(0,2) 2,86
Rzi 1(1) 1,145(1,25) 0,435(0,5) 2,63
2(2) 1,183(1,25) 0,438(0,5) 2,70
4(3) 1,562(1,6) 0,632(0,8) 2,47
Rmaxi 1(1) 2,039(2,5) 0,816(1,0) 2,50
2(2) 2,071(2,5) 0,717(0,8) 2,89
4(3) 2,713(3,2) 1,259(1,6) 2,15
Примечание. В скобках указаны КВ [1]
свойства деталей.
Дополнительно отметим, что при варьировании sni, i = 1;3 наибольшая анизотропность шероховатостей у^/у-и имеет место при sn2 - 2,7-2,97 раза, а наименьшая при sn3 - 2,15-2,86 раза.
В табл. 3 представлены опытные и предсказанные опорные значения высотных параметров шероховатости в поперечном направлении, полученные при шлифовании с различными sni, i = 1; 3.
Дополнительно для наглядности закодированная информация по одномерному распределению частот (2) для параметров RaU, RzU и R maxU проиллюстрирована
на рис. 1-3. На всех рисунках «квадратом» выделены опорные значения, «прямоугольник» ограничивает рассеяние квар-тильных широт КШ1/, а «усики» - соответственно размахи R1i.
Проанализируем полученную информацию по мерам положения с позиций математической статистики и технологии шлифования. В первом случае опытные медианы в шести случаях из девяти оказались меньше своих аналогов из нормальной теории. Исключение составили медианы для параметров Йац, ЙтаХ1Ь &тах12, (табл. 3). Дополнительно подчеркнем, что опорные значения для обеих статистик,
Оценка влияния поперечной подачи на меры положения высотных параметров шероховатости
Таблица 3
н m —■ Уи, Уи, Уи, myu, Кц
м KMÜ КЦ
а а с S- * II С iü to ' мкм (3) (4) (5)
1(1) 0,328(0,4) 0,336(0,4) 0,339(0,4) 0,330(0,4) 1,03 1,00 1,00
Raii 2(2) 0,349(0,4) 0,324(0,4) 0,339(0,4) 0,330(0,4) 0,93 0,96 1,00
4(3) 0,490(0,5) 0,491(0,5) 0,490(0,5) 0,491(0,5) 1,00 1,46 1,49
1(1) 1,178(1,25) 1,145(1,25) 1,195(1,25) 1,164(1,25) 0,97 1,00 1,00
Rzli 2(2) 1,213(1,25) 1,183(1,25) 1,195(1,25) 1,164(1,25) 0,98 1,03 1,00
4(3) 1,597(1,6) 1,562(1,6) 1,597(1,6) 1,562(1,6) 0,98 1,36 1,34
1(1) 2,005(2,5) 2,039(2,5) 2,043(2,5) 2,055(2,5) 1,02 1,00 1,00
R-max 2(2) 2,081(2,5) 2,071(2,5) 2,043(2,5) 2,055(2,5) 1,00 1,02 1,00
4(3) 2,781(3,2) 2,713(3,2) 2,781(3,2) 2,713(3,2) 0,98 1,33 1,32
Примечание. sni, i: 1 - 1 мм/дв. ход, 2 - 2 мм/дв. ход, 3 - 4 мм/дв. ход; в скобках указаны КВ [1]
которые превысили средние или равны им, и это отражено (3) в диапазоне 1,33-1,03 находятся в пределах одной КВ. При этом для всех параметров шероховатости на режимах / = 1;2 опорные значения находятся в пределах одной КВ, которая ниже, чем на режиме / = 3, на одну КВ. Второй этап множественного сравнения мер положения выявил дополнительные незначимые разности на 5%-м уровне при различном задании подач 5П(, 1= 1; 3 . Установлено, что по прогнозируемым медианам режимы / = 1;2 признаны равноценными. В связи с этим коэффициенты (5) для режима / = 2 предсказаны равными единице. Для всех параметров прогнозируемые медианы для режима / = 3 отмечены выше, чем базовые медианы при 5п1: К13 = 1,32-1,49. С учетом производительности процесса при высоких требованиях к микронеровностям заготовок
шлифование следует выполнять при 5п2 = 2 мм/дв. ход. Это позволит предсказать все параметры шероховатости меньше на одну КВ относительно режима / = 3 при снижении производительности съема припуска всего в 2 раза.
Окончательную оценку влияния поперечной подачи на качество поверхности деталей из алюминиевого сплава В95очТ2 следует рассматривать с учетом стабильности формирования микрорельефа. В условиях нарушений гомоскедастичности и нормальности распределений для большинства выходных параметров процесса приоритет при оценке прецизионности процесса отдан КШ (рис. 1-3).
В табл. 4 представлены меры рассеяния для обоих методов статистики и рассчитанные по ним коэффициенты стабильности (6)-(8).
Рис. 1. Описательная непараметрическая статистика для параметра Д
al
2 _ 3
Код подачи /=1;3
Рис. 2. Описательная непараметрическая статистика для параметра йг1
1 2 _ 3
Код подачи $п„ /"= 1 ;3
Рис. 3. Описательная непараметрическая статистика для параметра Ятах1
Оценка влияния поперечной подачи на меры рассеяния (6)-(8) формирования шероховатости деталей
Таблица 4
Параметры sni, мм/дв. ход (i = 1; 3) SDu Ru ШЦ Кст11_/
мкм j = 1 (6) j =2 (7) j = 3(8)
Rali 1(1) 0,057 0,261 0,084 1,00 1,00 1,00
2(2) 0,123 0,596 0,134 0,47 0,44 0,63
4(3) 0,121 0,506 0,160 0,47 0,52 0,53
Rzli 1(1) 0,198 0,790 0,266 1,00 1,00 1,00
2(2) 0,280 1,395 0,404 0,71 0,57 0,66
4(3) 0,328 1,613 0,369 0,60 0,49 0,72
Rmaxli 1(1) 0,409 2,150 0,422 1,00 1,00 1,00
2(2) 0,555 2,158 0,866 0,74 1,00 0,49
4(3) 0,677 2,933 0,727 0,60 0,73 0,58
Примечание. , /: 1 - 1 мм/дв. ход, 2 - 2 мм/дв. ход, 3 - 4 мм/дв. ход.
Тенденция роста КШ с варьированием 5п от 1 до 4 мм/дв. ход отмечена только для параметра Иа1, что подтверждено снижением коэффициента (8) от 1 до 0,53. По двум другим параметрам шероховатости отмечен экстремальный характер изменения КШ с максимумом при 5п = 2 мм/дв. ход. Параметрические меры рассеяния показали более стабильное снижение прецизионности процесса, особенно по вО, при варьировании 5п в исследуемом диапазоне от 1 до 4 мм/дв. ход. Описательные статистики (см. рис. 1-3) позволяют дополнительно выявить расположение (у0,75 - у025)и относительно множеств Иц = (утах — Утт)п>'- = 1;3. В це-
лом можно констатировать, что даже при 5п = 2 мм/дв. ход имеем верхние проценти-ли Утахи, которые находятся на уровне нижних Утт13 при шлифовании с 5п = 4 мм/дв. ход (/ = 3). С уменьшением 5п от 4 до 1 мм/дв. ход резко повышается воспроизводимость процесса для всей совокупности (1), равной п = 30. Сказанное наиболее значимо представлено для параметров Иа1 и и обеспечено уменьшением верхних границ размахов утах1 на три КВ.
Выводы
1. Тестирование наблюдений на го-москедастичность и нормальность распределений выявило, что для изучаемых вы-
ходных параметров процесса шлифования они в полной мере не выполняются. Это заставило сделать выбор в пользу непараметрического метода, свободного от каких-либо ограничений.
2. Привлечение стандартов отклонения и размахов при шлифовании в условиях нарушений гомогенности дисперсий и нормальности распределений привело к значимым смещениям мер рассеяния при
Библиогра
1. ГОСТ 2789-73. Шероховатость поверхности. Параметры, характеристики и обозначения. Введ. 01.11.1975. М.: Изд-во стандартов, 1973. 10 с.
2. ГОСТ 25142-82. Шероховатость поверхности. Термины и определения. Введ. 01.01.1983. М.: Изд -во стандартов, 1982. 20 с.
3. ГОСТ Р ИСО 5726-1-2002. Точность (правильность и прецизионность) методов и результатов измерения. Введ. 01.11.2002. М.: Изд-во стандартов, 2002. Ч. 1:. Основные понятия и определения. 24 с.
4. Носенко В.А., Носенко С.В. Технология шлифования металлов: монография. Старый Оскол: ТНТ, 2012. 616 с.
5. Старков В.К. Шлифование высокопористыми кругами. М.: Машиностроение, 2007. 688 с.
6. Унянин А.Н. Научное и технологическое обеспечение шлифования заготовок из пластичных сталей и сплавов с предотвращением засаливания абразивных кругов: дис. ... д-ра техн. наук: 05.03.01. Ульяновск, 2006. С. 41-49.
7. Инженерия поверхности /А.Г. Суслов [и др.]. М.: Машиностроение, 2008. 320 с.
8. Уилер Д., Чамберс Д. Статистическое управление процессами. М.: Альпина Бизнес Букс, 2009. 409 с.
9. Elatharasan Govindaraj. Corrosion Analysis of Friction Stir-welded AA 7075 Aluminum Alloy. Strojniski Vestnik // Journal of Mechanical Engineering. 2014. V. 60. № 1. P. 29-34.
шлифовании с переменной sni,i= 1; 3.
3. Установлено, что по мерам положения и рассеяния режим резания (/ = 1) предпочтительнее при шлифовании высокопрочного алюминиевого сплава В95очТ2, но с учетом производительности съема припуска целесообразно sn увеличивать до 2 мм/дв. ход при незначительном ухудшении качества поверхности.
Статья поступила 12.11.2015 г.
чий список
10. Hari Vignesh S. Analysis of Process Parameters in Machining of 7075 Aluminium Alloy Using Response Surface Methodology // International Journal of Engineering Research & Technology (IJERT). 2014. V. 3. № 1. P. 1065-1071.
11. Hollander M. Nonparametric statistical methods. Second Edition // Wiley-Interscience, 1999. 787 p.
12. Perfection of abrasive technology, 2009. Norton catalog. 429 p.
13. Soler Ya. I., Shustov A. I. Improvements of micro-geometry of high-speed grinding plates when grinding with high-porous boron nitride wheels // Scientific review. 2014. № 8. P. 94-101.
14. Soler Ya. I., Nguyen V. C. Forecasting of microrelief of the tool steel surface when grinding with wheels of the chrome electrocorundum // Scientific review. 2014. № 11. P. 123-130.
15. Soler Yа I., Nguyen Ch. K. The assessment sanda-bility aluminum alloys 1933Т2 and V95ochT2 highly porous wheel for Norton 37C46K12VP steps parameters microughnesses // International Scientific Revie. 2015. № 2. (3). P. 12-18.
16. Tareg S., Naser B., Krallics G. Mechanical Behavior of Multiple-forged Al 7075 Aluminum Alloy // Acta Poly-technica Hungarica. 2014. V. 11. № 7. P. 103-117.
17. Закс Л. Статистическое оценивание. М.: Статистика, 1976. 598 с.
