CC BY
12
УДК 621.923.1
ВЫБОР КРУГОВ ПРИ МАЯТНИКОВОМ ШЛИФОВАНИИ ПЛОСКИХ ДЕТАЛЕЙ ИЗ СПЛАВА 1933Т2 ПО КРИТЕРИЮ ШЕРОХОВАТОСТИ
© Я.И. Солер1, Ч.К. Нгуен2
Иркутский национальный исследовательский технический университет, 664074, Россия, г. Иркутск, ул. Лермонтова, 83.
Рассмотрены возможности параметрического и непараметрического методов статистики для анализа шлифуе-мости высокопрочного алюминиевого сплава различными кругами с позиций мер положения и рассеяния. Установлено, что по этим характеристикам круги 39С(46,60 )K8VK нормальной пористости превосходят высокопористые круги из синтеркорунда и Altos с зернами TGX.
Ключевые слова: шлифование; шероховатость; круг; среднее; медиана; мера рассеяния.
ROUGHNESS-BASED SELECTION OF WHEELS UNDER PENDULUM GRINDING OF FLAT PARTS MADE OF 1933T2 ALLOY Ya.I. Soler, Ch.K. Nguyen
National Research Irkutsk State Technical University, 83 Lermontov St., Irkutsk, 664074, Russia.
The paper deals with the possibilities of parametric and non-parametric statistical methods for the analysis of high strength aluminum alloy grindability by different wheels in terms of the measures of position and scattering. It is determined that 39C(46,60)K8VK wheels of normal porosity surpass highly porous sinterkorund wheels and Altos wheels with TGX grains by the measures of position and scattering.
Keywords: grinding; roughness; wheel; the average; median; measure of dispersion.
Одной из основных проблем, решаемых при разработке технологии изготовления деталей машин, является выбор методов и условий обработки, позволяющих обеспечить требуемое качество изделия с минимальной технологической себестоимостью. Многие ответственные высоконагруженные детали летательных аппаратов (ЛА) изготовляют из алюминиевых сплавов. Сплав 1933Т2 относится к системе Д!-2п-Мд-Си и обладает высоким уровнем прочностных свойств (ов = 480-490 МПа; акр = 175 МПа), коррозионной стойкости, сопротивлением началу движения и развития трещин К1с = 42-44 МПа-м12, превосходя аналогичные сплавы (АК6 и др.) на 20% по пределу прочности и на 40% - по пределу текучести. Его используют для деталей внутреннего силового набора ЛА и ракетной техники: фитингов, шпангоутов и др., снижая их массу и расход топлива на 30% [6].
На завершающем этапе изготовления алюминиевых деталей чаще всего используют лезвийную обработку, хотя по требованиям разработчиков изделия рекомендуется шлифование. Трудности шлифования связаны с засаливанием абразивного инструмента, который рассматривается наиболее слабым звеном в технологической системе «станок - абразивный круг -деталь». Качество поверхности шлифованных деталей оцениваем по высотам микронеровностей, которые являются наиболее значимыми ее характеристиками. Гипотетически без весовых коэффициентов шероховатость формируют следующие первичные фак-
торы [5; 11, с. 41-46]:
5
H = Z hm
(1)
где h - составляющая профиля, отражающая кинематический перенос геометрических характеристик рельефа рабочей поверхности инструмента на заготовку; h- составляющая, возникающая в результате колебаний круга и заготовки вследствие разновысот-ности и хаотического расположения зерен в связке; h - составляющая, обусловленная пластической деформацией поверхности при врезании зерен в металл; h - составляющая адгезионного взаимодействия абразивных зерен с заготовкой; h- составляющая упругих деформаций зерен.
По мнению В.А. Носенко, доминирующей составляющей в выражении (1) служит h, а все остальные
hm, m = 2;5 являются вторичными величинами [7].
Методика исследования
Натурные опыты проведены при следующих неизменных условиях: плоскошлифовальный станок 3Е711В; форма и размеры кругов - 01 250*20*76 по каталогу фирмы Norton; образцы с размерами: ширина В = 40 мм, длина L = 40 мм, высота Н = 47 мм, шлифуемые по площади L*B без выхаживания; технологические параметры: скорость резания vK = 35 м/c,
m=1
1Солер Яков Иосифович, кандидат технических наук, доцент кафедры технологии машиностроения, тел.: (3952) 405459, e-mail: solera@istu.irk.ru
Soler Yakov, Candidate of technical sciences, Associate Professor of the Department of Mechanical Engineering Technology, tel.: (3952) 405459, e-mail: solera@istu.irk.ru
2Нгуен Чи Киен, аспирант, тел.: 89245357666, e-mail: solera@istu.irk.ru Nguyen Chi Kien, Postgraduate, tel.: 89245357666, e-mail: solera@istu.irk.ru
продольная подача s = 7 м/мин, поперечная подача sn = 1 мм/дв. ход, глубина резания t = 0,015 мм, операционный припуск z = 0,15 мм; смазочно-охлаждающая жидкость (СОЖ) - 5%-я эмульсия Аквол-6 (ТУ 0258-024-00148845-98), подаваемая поливом на деталь с расходом 7-10 л/мин. Переменные условия шлифования представим в виде кода «dijv», который формализует операции статистического анализа. В данном случае индекс d = 1;2 отражает направление расположения шероховатости в двух взаимно ортогональных направлениях: 1 - параллельном вектору s„, 2 - параллельном вектору s .
Характеристики кругов Norton отражены кодом i = 1;4:
1 - 5SG46K12VXP из синтеркорунда;
2 - TGX80I12VCF5 (Altos) с новым запатентованным зерном TGX, предназначенным для глубинного шлифования труднообрабатываемых материалов;
3 - 39C46K8VK; 4 - 39C60K8VK. Абразивные круги (АК) i = 3, 4 из зерен карбида кремния зеленого имеют нормальную пористость (номер структуры 8), а i = 1, 2 относятся к высокопористым кругам (ВПК) с номером
структуры 12. Индекс j = 1;3 характеризует принятые меры рассеяния в (6)-(8) для оценки стабильности процесса, которые рассмотрены ниже. Использование статистических методов потребовало повторения опытов в количестве v = 1; 30. Параметры шероховатости (R,R ,R,)dj измерены с помощью системы
на базе профилографа-профилометра модели 252 завода «Калибр» [1].
Учитывая неустойчивость процесса шлифования и случайную природу формирования шероховатостей, анализ наблюдений
{ y }, d = 12,i = 14,v = 130 (2)
У div
ведется с привлечением статистических методов, которые, как известно, разделяются на параметрические и непараметрические (например, ранговые). Характеристиками одномерного распределения частот для (2) служат: для первого направления - средние ydi = ydi,, стандарты отклонений (SD)di, размахи R = |Ушах - Ушп \di; для второго направления - медианы ул, квартальные широты КШЙ. =|у0 75 -у0 25|й [2,
4, 12]. Первая частота характеризует меру положения (опорное значение), а последующие - меры рассеяния (прецизионность). При различии уЛч и ул форма кривой распределения имеет асимметрию (скошенность), которая приближенно вычисляется из выражения Asa = [3(>>-_y)/»SD]рассматриваемого при
одноименных d = 1; 2, i = 1; 4.
Каждый метод статистики имеет «свое поле» для эффективного применения в технических приложениях [12]. Для параметрического метода необходимо, чтобы все множества (2) обладали свойствами го-москедастичности, то есть однородности и гомогенно-
сти дисперсий отклонений, и нормальности распределений. Ранговые статистики не связаны с каким-либо семейством распределений, не используют его свойств и в условиях нарушений указанных требований к (2) на «своем поле» превосходят по эффективности своего конкурента из нормальной теории. Выбор статистического метода и последующий поиск ожидаемых средних уЛт и медиан тул, ё = 1;2, г = 1; 4 изложены в работах [13, 14]. Процедура статистической интерпретации (2) включает два последовательно выполняемых этапа: одномерный дисперсионный анализ (ОДА) на предмет установления факта значимого различия между уровнями мер положения, а затем их множественный анализ, завершающийся поиском ожидаемых аналогов. Обработка (2) связана с большим объемом вычислений и проведена в программной среде Statistica 6.1.478.0.
Влияние непараметрического метода на сдвиг опорных значений оценивается медианными коэффициентами при одноименных ё = 1; 2, г = 1; 4 [9]:
К* = (ту / у. )*. _ (3)
Оценка режущих свойств кругов г = 2; 4 относительно базового бвв (/=1) проводится для обеих характеристик одномерного распределения частот (2) при одноименных ё = 1;2 [7, 8]:
к*=(>-,/яъ ; (4)
Кл = (ту, / ту Ъ ; (5)
кс: к
= (SA / SD, )d
2 = (R / R )d ;
ксж = (КШ, /КШ, )d
(6)
(7)
(8)
где индексы у = 1;3 в (6)-(8) отражают принятые меры рассеяния: 1 - ; 2 - - для параметрических статистик; 3 - КШЙ - для ранговых статистик. Если предсказаны
(К* ,К*) > 1 и Ксми < 1, / = 2Й, ] = Цэ, то меры положения и рассеяния шероховатостей при шлифовании кругами г = 2; 4 превышают соответствующие аналоги для базового инструмента из синтеркорунда (/=1), уступая тем самым ему по режущим способностям.
Результаты исследования и их обсуждение
Тестирование (2) на однородность дисперсий (гипотеза Н0) проведено по критериям ц = 1;3 : 1 - Ле-вене; 2 - Хартли, Кохрена, Бартлетта; 3 - Брауна-Форсайта - при одноименных ё = 1;2 и переменных г = 1; 4,V = 1; 30. В программе наиболее известные статистики ц = 2 объединены в одну группу. Принято, что Н0 адекватна, если количество решений в ее пользу предсказано не менее, чем по двум критериям. Выявлено, что в продольном направлении Н0 отклонены
по всем статистикам ц = 1;3 для всех параметров и
кругов: (Яа,Яд,Я2,Дтах)2,., г = 1; 4 . Для поперечных шероховатостей наиболее строгие требования к однородности дисперсий уш, г = 1;4, V = 1; 30 проявлены со стороны объединенной группы статистик ц = 2. По их прогнозам только наблюдения
г = 1; 4, V = 1; 30 характеризуются случайным
рассеянием дисперсий отклонений. В то же время по остальным критериям ц = 1;3 приняты Н0 по всем параметрам микрорельефа в направлении, параллельном вектору ^п. Нормальность распределений для (2) протестированы по критерию Шапиро - Уилка, для которого Н0 прогнозируется принятой при уровне надежности рл > 0,5; ё = 1; 2, г = 1; 4. С учетом четырех параметров шероховатости в каждом из направлений количество анализируемых множеств (2) возросло до N = N + N = 2 (4х 4) = 32. В продольном направлении, как указано выше, Н0 отклонены для всех случаев обработки N = 16). В ортогональном
направлении ситуация с топографией поверхности прогнозируется более благоприятной: пять гистограмм с различной надежностью аппроксимированы кривой нормального распределения, а именно: Ла11 -рп =
= 0,8177; Яг12 -р,2 = 0,5629; Яд11 -Рп = 0,9314; ЯдП -Р12 = 0,5284; ^12 -Р12 = 0,6262. В качестве примера на рис. 1 представлены гистограммы распределений г = 1; 4 для параметров Яаи с наложенными кривыми нормального распределения.
В данном случае, как отмечено ранее, только при шлифовании кругом 5БС46К12УХР (рис. 1, а) наблюдения (2) аппроксимируются кривой нормального распределения с надежностью рп = 0,8177. Наихудшие результаты предсказаны при шлифовании АК
39C46K8VK - pl3 = 0,0008 (рис. 1, в). С учетом полученных результатов по дисперсиям и распределениям решено воспользоваться непараметрическим методом. Оценки параметрического метода используются в качестве справочных, чтобы представить их предполагаемые ошибки на «чужом поле».
Выявлено, что корреляционные коэффициенты связи между поперечными и продольными шероховатостями для всех испытуемых кругов предсказаны в диапазоне yjy^e. [2; 3,3]. Указанные коэффициенты можно конкретизировать по кругам i: 1 - [2,56; 3,3], 2 - [2,45; 3], 3 - [2,75; 2,87], 4 - [2; 2,38]. Приведенные результаты свидетельствуют о том, что с возрастанием номера зернистости по стандартам ISO, т.е. с уменьшением крупности зерен, от 46 до 80 для ВПК i = 12 , и от 46 до 60 для АК 39С /=3,4. При этом различие между поперечными и продольными шероховатостями снижается, что усиливает изотропность свойств поверхности. Для корундовых ВПК эта процедура проведена не совсем корректно, поскольку АК дополнительно различаются по абразивным материалам и типу связок. Но в любом случае поперечные микронеровности остаются доминирующими в регулировании эксплуатационных свойств деталей и машин. Сказанное иллюстрируют описательные непараметрические статистики для параметров Яш и Яа1i = 1; 4 (рис. 2). В частности при шлифовании базовым кругом 5SG по опытным медианам получен коэффициент связи Ял1Яа2 = ЪЗ. Меры положения ул, d = 1;2, / = 1; 4 в категориальных величинах (KB) изменяются в диапазоне: 0,063-0,125 мкм в направлении, параллельном s , 0,16-0,4 мкм - в поперечном направлении [3].
в г
Рис. 1. Гистограммы с наложением кривых нормального распределения
2 3
Код исследуемых кругов / Рис. 2. Описательные непараметрические статистики для параметров Яа(И, Л = Т\2, ( = 174
для параметров Rali при
Как известно, алюминиевые сплавы рекомендуется шлифовать АК из карбида кремния, а синтеркорунд использовать при обработке труднообрабатываемых материалов, когда высока вероятность образования прижогов [8]. Вместе с тем новейшие разработки ВПК из SG и TGX нуждаются в уточнении областей их эффективного применения. В частности, в работе [8] отмечена возможность использования синтеркорунда в ВПК, предназначенных для шлифования деталей из алюминия и титана. Еще меньше имеется информации о кругах Altos (/=2). В рекламе фирмы Norton зерна TGX в кругах Altos рекомендуются для глубинного шлифования сталей, склонных к прижогам. Испытание ВПК из 5SG и TGX в данном исследовании носит поисковый характер.
Как видно из рис. 2, наиболее шероховатая поверхность деталей отмечена при использовании ВПК из зерен 5SG и TGX. По медианам RaliJ = 1;2 она превышена в 1,83-2,3 раза по сравнению с аналогами Rall,i = 3; 4 для АК из карбида кремния зеленого. Аналогичные результаты подтверждены по другим высотным микронеровностям. Как известно из теоретической статистики [4, 12], верхняя граница КШ - y075
охватывает 50% наблюдений (2). Отмеченная выше закономерность по опытным медианам имеет место и по у 75(1,-), которые могут быть представлены следующей возрастающей последовательностью по кругам:
У0,75(14) = 0,172(0,2) < У0,75(13) =
= 0,218(0,25) < у0)75(ц) = мкм.
= 0,352(0,4) <у,,7502) = 0,378(0,4),
В скобках указаны категориальные величины (КВ) [3]. Дополнительно отметим, что верхние границы КШ = Уо 75(i/) , i = 3;4, для АК 39С обеих зернистостей расположены ниже минимальных величин размахов У(1,)тт , i = 1;2 для ВПК из зерен 5SG и TGX. Для объяснения полученных различий между режущими свой-
шлифовании кругами г = 1; 4
ствами кругов г = 1;4 воспользуемся выражением (1).
По элементарным составляющим \ и Нъ такой анализ
выполнить трудно, так как отсутствует информации по геометрии абразивов БС и ТвХ. Однозначно можно только утверждать, что у ВПК из зерен и ТвХ
погрешности \,' = 1; 2 безусловно больше, чем при
использовании АК 39С I = 3; 4 , в результате роста адгезионного взаимодействия корундовых абразивов с алюминиевым сплавом 1933Т2.
В табл. 1 представлены опытные и ожидаемые меры положения высотных параметров шероховатости для всех исследуемых кругов только в поперечном направлении, поскольку они являются наибольшими. Проанализируем их с позиций статистики и технологии шлифования. Выявлено, что статистические методы оказали влияние на меры положения, что отражено в коэффициентах (3): КМ1. =0,78-1,04. Наименьшие коэффициенты (3) предсказаны для АК 39С46К8УК (/=3), что вызвано снижением ожидаемых медиан шуи на одну КВ. С позиций технологии шлифования сказанное повышает долговечность и надежность работы деталей [5]. При Кми =1,03 - 1,04 возрастание ожидаемых медиан относительно средних отмечено по параметрам ,Rq,R2,Лтах)14 в пределах КВ.
Различие коэффициентов (4) и (5) подтвердило целесообразность выполнения второго этапа ОДА для (2), поскольку ожидаемые медианы могут значимо отличаться от опытных величин. Сказанное в наибольшей мере относится к кругу /=4: по параметру
имеем К14 = 0,42 и К14 = 0,48, по - соответственно 0,43 и 0,48 и т.д. Дополнительно к информации, полученной по опытным наблюдениям (см. рис. 2), множественный анализ медиан уточнил, что по ожидаемым опорным величинам режущие способности кругов г = 1; 2 и г = 3;4 следует признать
равноценными для каждой из групп.
В табл. 2 представлены результаты влияния характеристик кругов на стабильность формирования высотных параметров шероховатости в поперечном направлении при шлифовании деталей из высокопрочного алюминиевого сплава 1933Т2. Для непараметрического метода статистики мера рассеяния по КШ является приоритетной, хотя на практике, к сожалению, не нашла широкого применения. Ее снижение
для кругов г = 2;4 ведет к возрастанию (8), а при КСп,-з > 1 характеризует повышение прецизионности процесса относительно базового инструмента 5БС46К12УХР (/=1). По (8) для параметров (Лг,
испытуемые круги образуют убывающую последовательность по /: 4 (КСГ143 =1,182-1,234)>3 (КСТ133=1,13--1,213)>1 (Кстп3=1)>2 (КСГ123 =0,67-0,815). По шероховатостям Ла1г вторую позицию разделили два круга /=1;3 с коэффициентами стабильности (8), равными 0,984-1, а по я и наибольшая прецизионность предсказана для АК 39С46 (/=3), который сместил АК 39С60 (/=4) на вторую позицию. В любом случае наибольшая воспроизводимость процесса ожидается при шлифовании АК из зерен карбида кремния зеленого.
Таблица 1
Оценка шлифуемости кругов по мерам положения высотных параметров шероховатости
Параметр Круг i j , мкм yh, мкм yu, мкм myu, мкм KMii (3) K (4) 4 (5)
Rai 1 0,328 (0,4) 0,327 (0,4) 0,330 (0,4) 0,327 (0,4) 0,99 1,00 1,00
2 0,329 (0,4) 0,323 (0,4) 0,330 (0,4) 0,327 (0,4) 0,99 0,99 1,00
3 0,197 (0,20) 0,175 (0,20) 0,200 (0,20) 0,156 (0,16) 0,78 0,54 0,48
4 0,149 (0,16) 0,137 (0,16) 0,150 (0,16) 0,156 (0,16) 1,04 0,42 0,48
Rqii 1 0,413 (0,5) 0,413 (0,5) 0,410 (0,5) 0,411 (0,5) 1,00 1,00 1,00
2 0,409 (0,5) 0,403 (0,4) 0,410 (0,5) 0,411 (0,5) 1,00 0,98 1,00
3 0,247 (0,25) 0,213 (0,25) 0,250 (0,25) 0,198 (0,2) 0,79 0,52 0,48
4 0,191 (0,2) 0,177 (0,2) 0,190 (0,2) 0,198 (0,2) 1,04 0,43 0,48
1 1,165 (1,25) 1,160 (1,25) 1,130 (1,25) 1,125 (1,25) 1,00 1,00 1,00
2 1,098 (1,25) 1,073 (1,25) 1,130 (1,25) 1,125 (1,25) 1,00 0,93 1,00
3 0,711 (0,8) 0,657 (0,8) 0,690 (0,8) 0,614 (0,63) 0,89 0,57 0,55
4 0,610 (0,63) 0,563 (0,63) 0,640 (0,8) 0,614 (0,63) 0,96 0,49 0,55
R maxi/ 1 1,989 (2,0) 1,923 (2,0) 1,960 (2,0) 1,927 (2,0) 0,98 1,00 1,00
2 1,922 (2,0) 1,924 (2,0) 1,960 (2,0) 1,927 (2,0) 0,98 1,00 1,00
3 1,980 (2,0) 1,093 (1,25) 1,200 (1,25) 0,998 (1,0) 0,83 0,57 0,52
4 0,971 (1,0) 0,989 (1,0) 0,970 (1,0) 0,998 (1,0) 1,03 0,51 0,52
Примечание. Круг /: 1 - 5БО 46 К12 УХР; 2 - Т0Х80 112 УСР5; 3 - 39С 46 К8 УК; 4 - 39С60К8 УК; в скобках указаны КВ [3].
Таблица 2
Оценка шлифуемости кругов по мерам рассеяния
Параметр Круг i SD, мкм R, мкм КШУ, мкм KCTiij
j=1 (6) j=2 (7) j=3 (8)
Rai/ 1 0,047 0,187 0,061 1,000 1,000 1,000
2 0,060 0,210 0,091 0,783 0,890 0,670
3 0,059 0,253 0,062 0,797 0,739 0,984
4 0,036 0,119 0,049 1,306 1,571 1,245
Rqi/ 1 0,122 0,440 0,192 1,000 1,000 1,000
2 0,192 0,860 0,244 0,635 0,512 0,787
3 0,175 0,857 0,160 0,697 0,513 1,200
4 0,121 0,405 0,188 1,008 1,086 1,021
Rzi/ 1 0,058 0,230 0,078 1,000 1,000 1,000
2 0,072 0,267 0,112 0,809 0,862 0,696
3 0,074 0,330 0,069 0,792 0,696 1,130
4 0,045 0,153 0,060 1,291 1,504 1,182
R maxi/ 1 0,292 1,139 0,422 1,000 1,000 1,000
2 0,319 1,230 0,518 0,915 0,926 0,815
3 0,368 1,720 0,348 0,793 0,662 1,213
4 0,226 0,719 0,342 1,292 1,584 1,234
Примечание. Круг /: 1 - 5БО 46 К12 УХР; 2 - ТОХ 80 112 УСР5; 3 - 39С 46 К8 УК; 4 - 39С60К8 УК.
Параметрические оценки мер рассеяния: и ^ коррелированы между собой [4, 10]. При этом размахи используются в производственных условиях чаще дисперсий отклонений при управлении точностью обработки по контрольным картам Шухарта для снижения объема вычислений. Однако в условиях эксперимента «на чужом поле» параметрические меры рассеяния показали свою несостоятельность. Оценки прецизионности процесса по (Ж,R)1¡ совпали на качественном уровне с результатами (8) только для АК 39046К8УК (/=3) по всем параметрам шероховатости. Имеется в виду, что все коэффициенты стабильности одновременно больше или меньше единицы. Выявлено, что (6) по стандартам отклонений предсказаны ближе к непараметрическим коэффициентам (8), чем по размахам. Параметрические коэффициенты (5), (6) на вторую позицию по прецизионности формирования шероховатостей поставили базовый инструмент /=1, а третью - поделили между инструментами /=2;3.
На основании выше сказанного можно сделать следующие выводы:
1. Тестирование наблюдений на гомоскедастич-
ность и нормальность распределений выявило, что эти требования для изучаемых выходных параметров процесса шлифования в полной мере не выполняются, особенно в части распределений. Это предопределило выбор в пользу непараметрического метода, свободного от каких-либо ограничений.
2. Подтверждена возможность применения ВПК из синтеркорунда и Altos при шлифовании плоских деталей из высокопрочного алюминиевого сплава 1933Т2.
3. Привлечение стандартов отклонения и разма-хов при шлифовании в условиях нарушений гомогенности дисперсий и нормальности распределений привело к значимым смещениям мер рассеяния режущих способностей абразивных инструментов. К сожалению, на это в инженерной практике обычно не обращают внимания, тем самым удлиняя сроки внедрения новых технологий в машиностроении.
4. Установлено, что по мерам положения и рассеяния круги 39С обеих зернистостей предпочтительнее при шлифовании высокопрочного алюминиевого сплава 1933Т2.
Статья поступила 14.01.2015 г.
Библиографический список
1. ГОСТ 25142-82. Шероховатость поверхности. Термины и определения; введ. 01.01.1983 г. М.: Изд-во стандартов, 1982. 20 с.
2. ГОСТ Р ИСО 5726-1-2002. Точность (правильность и прецизионность) методов и результатов измерения. Ч. 1. Основные понятия и определения; введ.01.11.2002 г. М.: Изд-во стандартов, 2002. 24 с.
3. ГОСТ 2789-73. Шероховатость поверхности. Параметры, характеристики и обозначения; введ. 01.11.1975 г.; взамен ГОСТ 2789-1959. М.: Изд-во стандартов, 1973. 10 с.
4. Закс Л. Статистическое оценивание / пер. с нем. М.: Статистика, 1976. 598 с.
5. Инженерия поверхности деталей / кол. авторов.; под ред. А.Г. Суслова. М.: Машиностроение, 2008. 320 с.
6. Новые высокопрочные алюминиевые сплавы и материалы / О.Г. Сенаторова, О.Е. Грушко, Е.А. Ткаченко [и др.] // ВИАМ [Электронный ресурс]. и^: http://viam.ru/pub-Нс/ШеБ/2006/2006-204669 .р<^ (10 янв. 2015).
7. Носенко В.А., Носенко С.В. Технология шлифования металлов: монография. Старый Оскол: ТНТ, 2013. 616 с.
8. Применение высокопористых кругов из синтеркорунда при профильном шлифовании фасонного режущего инструмента / Е.Г. Полканов, О.С. Кискин, С. Големи, С.А. Рябцев // Справочник. Инженерный журнал. 2008. № 11. С. 30-32.
9. Солер Я.И., Небого С.С., Доморат А.А., Прогнозирование шероховатости поверхностей плоских деталей из закаленной стали 30ХГСА при различном задании поперечной подачи в условиях маятникового шлифования высокопористым синтеркорундом // Вестник ИрГТУ. 2013. № 7 (78). С. 22-31.
10. Уилер Д., Чамберс Д. Статистическое управление процессами: оптимизация бизнеса с использованием контрольных карт Шухарта / пер. с англ. М.: Альпина Бизнес Букс, 2009. 408 с.
11. Унякин А.Н. Научное и технологическое обеспечение шлифования заготовок из пластичных сталей и сплавов с предотвращением засаливания абразивных кругов: дис. ... д-ра техн. наук: 05.03.01. Ульяновск, 2006. 537 с.
12. Холлендер М., Вулф Д. Непараметрические методы статистики / пер. с англ.; под ред. Ю.П. Адлера, Ю.Н. Тюрина. М.: Финансы и статистика, 1983. 518 с.
13. Soler Ya.I., Kazimirov D.Yu. Selecting abrasive wheels for the plane grinding of airplane parts of the basis surface roughness // Russian engineering research. 2010. V. 30. № 3. Р. 251-261.
14. Soler Ya.I., Prokop'eva A.V. More precise geometric prediction of high-speed plates for composite tools in boron-nitride grinding // Russian engineering research. 2011. V. 33. № 8. Р. 800-811.
