CC BY
51
Вестн. Сам. гос. техн. ун-та. Сер. Физ.-мат. науки. 2011. № 3 (24). С. 181—184
УДК 621.787:539.319
ВЛИЯНИЕ ПНЕВМОДРОБЕСТРУЙНОЙ ОБРАБОТКИ И ТЕРМОЭКСПОЗИЦИИ НА ОСТАТОЧНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ И ПРЕДЕЛ ВЫНОСЛИВОСТИ ОБРАЗЦОВ С НАДРЕЗАМИ ИЗ СПЛАВОВ В95 И Д16Т
В. П. Радченко1, В. А. Кирпичёв2, В. В. Лунин1
1 Самарский государственный технический университет, 443100, Самара, ул. Молодогвардейская, 244.
2 Самарский государственный аэрокосмический университет им. ак. С. П. Королёва (национальный исследовательский университет),
443086, Самара, Московское ш., 34.
E-mails: [email protected], [email protected], [email protected]
Экспериментально исследовано влияние пневмодробеструйной обработки и температурной выдержки без нагрузки (термоэкспозиции) на остаточные напря-СУЮ&НЦкЯ и предел выносливости гладких образцов и образцов с полукруглыми надрезами из алюминиевых сплавов В95 и Д16Т. Исследование выполнено для симметричного цикла нагружения в условиях изгиба и растяжения-сжатия и базы испытаний — 107 циклов. Выполнена проверка расчётного критерия среднеинте-гралъных остаточных напряжений для оценки приращения предела выносливости упрочнёных деталей с концентраторами напряжений. Экспериментально и расчётным путём установлено увеличение приращения предела выносливости упрочнённых деталей с концентраторами напряжений по сравнению с неупроч-нёнными образцами. Показано, что термоэкспозиция приводит к релаксации остаточных напряжений и снижению приращения предела выносливости. Наблюдается соответствие расчётных и экспериментальных данных.
Ключевые слова: поверхностное упрочнение, цилиндрический образец, полукруглый надрез, остаточные напряжения, предел сопротивления усталости, температурная выдержка.
Для сокращения длительных и дорогостоящих испытаний на усталость при внедрении в производство новых упрочняющих технологий необходимо разрабатывать и апробировать научно обоснованные расчётные методы прогнозирования характеристик сопротивления усталости деталей. Известно, что основную роль в повышении сопротивления усталости поверхностно упрочнённых деталей в условиях концентрации играют сжимающие остаточные напряжения [1]. В работе [2] для оценки приращения предела выносливости упрочнённых деталей с концентраторами по остаточным напряжениям был предложен критерий среднеинтегральных остаточных напряжений аост:
где аг (£) — осевые остаточные напряжения в наименьшем сечении детали с концентратором; ¿кр — критическая глубина нераспространяющейся трещины усталости, возникающей при работе детали на пределе выносливости (феноменологический параметр); £ = а/Ькр —расстояние от дна концентратора до текущего слоя, выраженное в долях ¿кр.
Приращение предела выносливости при изгибе и растяжении-сжатии в случае симметричного цикла Д<т_ 1 упрочнённой детали с помощью критерия стост можно
Владимир Павлович Радченко (д.ф.-м.н., проф.), зав. кафедрой, каф. прикладной математики и информатики. Виктор Алексеевич Кирпичёв (д.т.н., доц.), декан, факультет летательных аппаратов. Валентин Валериевич Лунин, аспирант, каф. прикладной математики и информатики.
(1)
Р адче нк о В. П., Кпрппчёв В. А., Лунин В. В.
определить по формуле
Д<7_1 = "0<т|^ост|, (2)
где фи — феноменологический коэффициент влияния остаточных напряжений на предел выносливости.
Для проверки возможности применения критерия стост в случае поверхностного упрочнения деталей из алюминиевых сплавов были проведены эксперименты на образцах с надрезами из материалов В95 и Д16Т.
Гладкие образцы диаметром 15 мм с отверстием 5 мм подвергались пневмодро-беструйной обработке (ПДО) дробью диаметром 1,5-2 мм при давлении воздуха 0,25 МПа в течение 10 минут. Затем на половину упрочнённых и неупрочнённых гладких образов наносились круговые надрезы полукруглого профиля двух радиусов: Д = 0,3 мм и Д = 0,5 мм. Остаточные напряжения в гладких образцах определялись экспериментально методом колец и полосок [3], а в образцах с надрезом — суммированием дополнительных напряжений, возникающих при нанесении надрезов на упрочнённую поверхность, с остаточными напряжениями гладких образцов [4]. Распределение осевых остаточных напряжений <7г по толщине поверхностного слоя о в гладких и надрезанных образцах представлено на рис. 1.
Испытания образцов с надрезом на усталость при чистом изгибе в случае симметричного цикла проводились на машинах МУИ-6000, база испытаний — 107 циклов нагружения. Результаты определения предела выносливости <т_ 1, измерения расчёта ст0ст и коэффициента фа представлены в табл. 1.
Из представленных в табл. 1 данных видно, что для упрочнённых образцов с надрезом из алюминиевых сплавов В95 и Д16Т значение коэффициента фа при изгибе в случае симметричного цикла составляет в среднем 0,373, что практически совпадает со значением фа для образцов и деталей из сталей и сплавов на основе никеля с такой же концентрацией напряжений [5].
Половина упрочнённых и неупрочнённых образцов подвергалась термоэкспозиции при температуре Т = 125 °С в течение 100 часов. Далее на гладкие образцы
Рис. 1. Осевые остаточные напряжения о, в упрочнённых ПДО гладких образцах (а) и в образцах с надрезом (б) из сплавов В95 (1, 3, 5) и Д16Т (2, 4, 6): 3, 4 — Я = 0,3 мм; 5, 6 —
Я = 0,5 мм
Таблица 1
Результаты испытаний образцов после ПДО
Материал Радиус надреза Я, мм Неупрочнённые образцы сг-1, МПа Упрочнённые образцы
сг-1, МПа ¿кр 1 ММ ^ОСТ 1 МПа 'Фа
В95 0,3 0,5 105 107,5 200 132,5 0,310 0,320 -249 -72,2 0,382 0,347
Д16Т 0,3 0,5 82,5 82,5 182,5 157,5 0,300 0,320 -261 -197 0,383 0,381
Влияние пневыодробеструиноп обработки и термоэкспозиции
наносились надрезы полукруглого профиля двух радиусов: Д = 0,3 мм и Д = 0,5 мм.
Остаточные напряжения в образцах определялись так же, как и в образцах до термоэкспозиции. Эпюры осевых остаточных напряжений в стандартной цилиндрической системе координат по толщине поверхностного слоя о в гладких и надрезанных образцах после термоэкспозиции представлены на рис. 2. Из приведённого на рис. 2 распределения остаточных напряжений видно, что после термоэкспозиции в образцах из обоих сплавов происходит релаксация остаточных напряжений, при этом в образцах из сплава В95 сжимающие остаточные напряжения значительно меньше, чем в образцах из сплава Д16Т.
Испытания на усталость образцов с надрезом при чистом изгибе в случае симметричного цикла проводились при Т = 20 °С также на машинах МУИ-6000, база испытаний — 107 циклов нагружения. Результаты испытаний на усталость и определения остаточных напряжений представлены в табл. 2.
Из приведённых в табл. 2 данных можно видеть, что коэффициент влияния остаточных напряжений фа на предел выносливости по критерию <гост составляет в среднем 0,368 и близок к значению фа = 0,36, установленному в [5] для упрочнённых образцов с такой же степенью концентрации напряжений.
Таким образом, проведённое исследование показывает, что критерий среднеин-тегральных остаточных напряжений стост можно применять для оценки влияния поверхностного упрочнения и последующего температурного воздействия на предел выносливости образцов с концентраторами, изготовленными из алюминиевых сплавов В95 и Д16Т.
Рис. 2. Осевые остаточные напряжения о, после ПДО и термоэкспозиции в гладких образцах (а) и в образцах с надрезом (б) из сплавов В95 (1, 3, 5) и Д16Т (2, 4, 6): 3, 4 —
Я = 0,3 мм; 5, 6 — Я = 0,5 мм
Таблица 2
Результаты испытаний образцов после ПДО и термоэкспозиции
Материал Радиус надреза Я, мм Неупрочнённые образцы сг_ 1, M Па Упрочнённые образцы
<7-1, M Па ¿кр 1 ММ ^ОСТ 1 M Па 'Фа
В95 0,3 0,5 105 107,5 155 115 0,310 0,320 -141 -21,3 0,355 0,352
Д16Т 0,3 0,5 82,5 82,5 175 150 0,320 0,310 -250 -171 0,370 0,395
Работа выполнена при поддержке Министерства образования и науки РФ в рамках АВЦП «Развитие научного потенциала высшей школы» (проект 2.1.1/13944).
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1. Иванов С. И., Павлов В. Ф. Влияние остаточных напряжений и наклёпа на усталостную прочность// Пробл. прочности, 1976. №5. С. 25-27; англ. пер.: Ivanov S.I. Pavlov V. F.
Радченко В. П., Кирпичёв В. А., Лунин В. В.
The effect of residual stresses and cold working on fatigue strength // Strength of Materials. Vol. 8, no. 5. Pp. 529-531.
2. Павлов В. Ф. О связи остаточных напряжений и предела выносливости при изгибе в условиях концентрации напряжений // Изв. вузов. Машиностроение, 1986. №8. С. 2932. [Pavlov V. F. The relation between residual stress and fatigue limit in case of bending in conditions of stress concentration// Izv. vuzov. Mashinostroenie, 1986. no. 8. Pp. 29-32].
3. Иванов С. И. К определению остаточных напряжений в цилиндре методом колец и полосок / В сб.: Остаточные напряжения. Вып. 53. Куйбышев: КуАИ, 1971. С. 32-42. [Ivanov S. I. Determination of residual stresses in a cylinder by the ring and band method / In: Residual Stresses. Issue 53. Kuibyshev: KuAI, 1971. Pp. 32-42].
4. Иванов С. И., Шатунов М.П., Павлов В. Ф. Влияние остаточных напряжений на выносливость образцов с надрезом/ В сб.: Вопросы прочности элементов авиационных конструкций. Вып. 1. Куйбышев: КуАИ, 1974. С. 88-95. [Ivanov S.I., Shatunov М.Р., Pavlov V. F. Effect of residual stresses on the fatigue of noth specimens / In: Problems of aircraft structure element strength. Issue 1. Kuibyshev: KuAI, 1974. Pp. 88-95].
5. Павлов В. Ф., Кирпичёв В. А., Иванов В. Б. Остаточные напряжения и сопротивление усталости упрочнённых деталей с концентраторами напряжений. Самара: СНЦ РАН, 2008. 64 с. [Pavlov V. F., Kirpichyov V. A., Ivanov V. В. Residual stresses and fatigue resistance of strengthened details with stress concentrators. Samara: SNC RAN, 2008. 64 pp.]
Поступила в редакцию 18/VII/2011; в окончательном варианте — 04/IX/2011.
MSC: 74R10; 74G70, 74-05
INFLUENCE OF AIR SHOT BLASTING AND TEMPERATURE EXPOSURE ON RESIDUAL STRESSES AND FATIGUE STRENGTH OF NOTCHED SPECIMENS FROM ALLOYS V95 AND D16T
V. P. Radchenko1, V. A. Kirpichyov2, V. V. Lunin1
1 Samara State Technical University,
244, Molodogvardeyskaya St., Samara, 443100, Russia.
2 S. P. Korolyov Samara State Aerospace University
(National Research University),
34, Moskovskoe sh., Samara, 443086, Russia.
E-mails: radch@samgtu. ru, sopromat@ssau. ru, luloon@mail .ru
The effect of air shot blasting and temperature exposure without load on residual stresses and limit endurance of smooth specimens and specimens with semicircular notches of aluminum D16T and V95 alloys was investigated experimentally. This research was done for the symmetric loading cycle in terms of bending and tensioncompression tests and the base of 107 cycles. The check of the calculated mean integral residual criterion stress to estimate the increment of the endurance limit of hardened parts with stress concentrators was completed. It was established experimentally and theoretically, thai there is increment of increase in endurance limit hardened parts with stress concentrators in comparison with non-reinforced specimens, and temperature exposure leads to residual stresses relaxation and reduce the increment of the endurance limit.
Key words: surface hardening, cylindrical sample, semicircular cut, residual stresses, limit of resistance fatigue, temperature exposure.
Original article submitted 18/VII/2011; revision submitted 04/IX/2011.
Vladimir P. Radchenko (Dr. Sc. (Phys. & Math.)), Head of Dept., Dept. of Applied Mathematics & Computer Science. Victor A. Kirpichyov (Dr. Sc. (Techn.)), Dean, Faculty of Aircraft Construction. Valentin V. Lunin, Postgraduate Student, Dept. of Applied Mathematics & Computer Science.
