CC BY
37
УДК 629.3
В. П. Тарасик, Ю. С. Романович, Р. В. Плякин, О. В. Пузанова
ВЛИЯНИЕ ПАРАМЕТРОВ АЛГОРИТМА ПЕРЕКЛЮЧЕНИЯ ПЕРЕДАЧ НА ПОКАЗАТЕЛИ КАЧЕСТВА И ЭФФЕКТИВНОСТИ АВТОМАТИЧЕСКОГО УПРАВЛЕНИЯ ГИДРОМЕХАНИЧЕСКОЙ ПЕРЕДАЧЕЙ АВТОМОБИЛЯ
UDC 629.3
V. P. Tarasik, Y. S. Romanovich, R. V. Pliakin, О. V. Puzanova
EFFECT OF GEARSHIFT ALGORITHM PARAMETERS ON QUALITY AND EFFICIENCY OF AUTOMATIC CONTROL OF VEHICLE HYDROMECHANICAL TRANSMISSION
Аннотация
На основе математического моделирования процесса движения самосвала в карьерных условиях получены оценки зависимостей эффективности выполнения транспортной работы и критериев нагру-женности механизмов гидромеханической трансмиссии и теплонапряжённости фрикционов переключения передач в зависимости от параметров алгоритма автоматического управления переключением передач. Приведены результаты анализа выполненных исследований, представлены графики переходных процессов.
Ключевые слова:
карьерный самосвал, гидромеханическая передача, мехатронная система автоматического управления, фрикционы переключения передач, алгоритм управления, планирование вычислительного эксперимента, регрессионная модель, критерии эффективности и качества процесса управления.
Abstract
Based on mathematical modeling of dump truck movement in quarries, the efficiency of transport performance, as well as the criteria for loading of hydromechanical transmission mechanisms and thermal stresses of gearshift clutches, was assessed depending on the parameters of the algorithm for automatic gearshift control. The results of the analysis of the performed studies are presented, as well as the graphs of transient processes.
Key words:
quarry dump truck, hydromechanical transmission, mechatronic system of automatic control, gear shift clutches, control algorithm, computing experiment planning, regression model, efficiency and quality criteria for the control process.
Для карьерных самосвалов БелАЗ при участии сотрудников кафедры «Автомобили» Белорусско-Российского университета создана мехатронная система автоматического управления и диагностирования гидромеханической передачей (МСАУ ГМП) [1]. Разработан полный комплекс всех комплектующих компонентов МСАУ. Предприятие ОАО «Измеритель» (г. Новополоцк) освоило их производство. Самосвал БелАЗ-7555Е
грузоподъёмностью 60 т, оснащённый данной МСАУ, проходит эксплуатационные испытания в карьерных условиях предприятия РУПП «Гранит» (г. Мика-шевичи, Брестской обл.). На 2018 г. запланировано изготовление опытной партии самосвалов с созданной системой управления и диагностирования.
Функционирование МСАУ осуществляется на основе созданного коллективом Белорусско-Российского уни-
© Тарасик В. П., Романович Ю. С., Плякин Р. В., Пузанова О. В., 2018
верситета алгоритма, обеспечивающего адаптивное управление ГМП в зависимости от дорожных условий, режимов работы двигателя и механизмов трансмиссии, управляющих воздействий водителя [2]. МСАУ снабжена системой датчиков, обеспечивающих получение всей необходимой информации для формирования электронным контроллером управляющих сигналов.
Предусмотрены три режима управления ГМП: автоматический, командный и аварийный. В автоматическом режиме производится переключение передач и управление блокированием гидротрансформатора (ГДТ). В командном режиме водитель вручную посредством перемещения рычага селектора переключает передачи, а управление блокированием ГДТ автоматическое. Аварийный режим используется при необходимости доставки самосвала с неисправной МСАУ или ГМП на базу ремонта. На этом режиме можно включить первую передачу и передачу реверса.
Алгоритм автоматического управления может реализовать два альтернативных режима движения автомобиля -динамичный и экономичный. В динамичном режиме управления обеспечивается максимально возможная скорость движения автомобиля в данных дорожных условиях, а в экономичном -снижение расхода топлива. Рациональное использование этих режимов влияет не только на показатели желаемой эксплуатационной эффективности автомобиля, но и на надёжность работы фрикционов ГМП, осуществляющих переключение передач.
В состав ГМП самосвала БелАЗ-7555Е входит шестиступен-чатая коробка передач, выполненная по схеме с тремя степенями свободы. Для включения любой передачи необходимо замкнуть два фрикциона. Кинематическая схема коробки передач приведена в [3]. При переключениях 3 ^ 4 и 4 ^ 3 управление осуществляется од-
новременно четырьмя фрикционами: два фрикциона выключаются, а вместо них включаются два других фрикциона. Такие условия управления отличаются высокой сложностью формирования управляющих воздействий и требуют согласованной подачи управляющих сигналов контроллера в исполнительную часть системы МСАУ. Остальные передачи переключаются посредством управления двумя фрикционами. Алгоритм управления ими существенно проще.
Проведенные экспериментальные исследования режимов работы самосвала, оснащённого МСАУ, показывают, что высокие показатели качества управления и надёжность функционирования фрикционов достигаются своевременным формированием сигнала на переключение передачи и согласованным управлением фрикционами коробки передач и фрикционом блокирования ГДТ [3].
Цель исследования
Цель исследования - комплексная оценка влияния параметров алгоритма управления переключением передач на показатели транспортной эффективности самосвала и на критерии динамической нагруженности механизмов трансмиссии и тепловой нагруженности фрикционов управления переключением передач.
Методика исследования
Исследования проводились на основе математического моделирования движения автомобиля по реальному маршруту карьера «Еруноковский» (г. Новокузнецк, Кемеровская обл. РФ). Характеристики уклонов участков дороги карьера приведены в [4]. Использовалась математическая модель системы двигатель - трансмиссия - автомобиль -дорога [5].
Для формирования управляющего сигнала на переключение передач использована следующая информация:
скорость автомобиля и его ускорение; положение педали акселератора и скорость изменения её положения; номер включённой передачи; состояние фрикциона блокирования ГДТ (включён или выключен). Процесс управления фрикционами при переключении передач основан на использовании информации о частотах вращения валов коробки передач (входного, выходного, промежуточного), о длительности заполнения и опорожнения гидроцилиндров фрикционов в процессе управления ими, о характере изменения давлений в гидроцилиндрах, о времени завершения процесса буксования включаемых фрикционов. Эта информация учитывалась и использовалась при моделировании.
Согласно поставленной цели исследования осуществлялось варьирование четырех параметров управления: порогового значения частоты вращения турбины гидротрансформатора при переключении на высшую птв и на низ-
шую птн передачи; времени опережения разблокирования ГДТ по отношению к моменту нарастания давления в гидроцилиндре фрикциона включаемой передачи; времени перекрытия характеристик управления включаемым и выключаемым фрикционами tп. п (называемое в дальнейшем временем перекрытия передач).
На рис. 1, а показаны характеристики пороговых значений частоты вращения турбины ГДТ при переключениях на высшие птв и низшие птн
передачи. Цифрами 1, 2, 3 отмечены характеристики, используемые в процессе варьирования значений пт.в и пт.н при
моделировании. Сплошными линиями изображены характеристики управления, применяемые в алгоритме созданной МСАУ на динамичном режиме движения.
Рис. 1. Характеристики параметров алгоритма управления переключением передач
На рис. 1, б представлен общий вид характеристик алгоритма управления фрикционами при переключении передач. Характеристика изменения давления в гидроцилиндре выключаемого фрикциона коробки передач обозначена рф1, включаемого фрикциона -
Рф2, а фрикциона блокирования ГДТ -рг т. В момент времени ^ контроллер выдаёт управляющий сигнал на переключение передачи. Давление в гидроцилиндре выключаемого фрикциона снижается до величины Рф1к и удержи-
вается на этом уровне в течение контролируемого интервала времени, обеспечивающего заданное время перекрытия передач . Время положительного
перекрытия обозначено , отрицательного - ¿пп, при нулевом перекрытии tп.п = 0 . При моделировании принимали = 0,2 с; = -0,2 с. Их значения измеряются относительно момента времени tф20.
В течение интервала времени ^ц2
происходит заполнение гидроцилиндра включаемого фрикциона. После завершения заполнения контроллер формирует характеристику изменения в нём давления рф2, сжимающего фрикционные диски. Эта характеристика кусочно-линейная с координатами точек перегиба Рф20, Рф2к, Рном . Значения давлений рф20 и Рф2к зависят от нагрузочного режима, определяемого вращающим моментом двигателя и сопротивлением движению автомобиля. Длительность формируемого сигнала давления Рф2 составляет величину tр, а время
буксования фрикциона - tф. Если окажется, что tф < tр, давление поднимается до номинального значения Рном по
штриховой линии.
Если включаемый фрикцион не замыкается за время tр, давление поднимается до Рном , что обеспечивает его гарантированное включение. Информация о состоянии включаемого фрикциона получается на основе анализа значений частот вращения валов коробки передач с учётом передаточного числа включаемой передачи.
Значительное влияние на характеристики переключения передач оказывает управление фрикционом блокирования ГДТ. Время опережения разблокирования ГДТ определяли при моде-
лировании относительно tф20. Принимали следующие значения: tбл = 0; tбл =-0,2 с; tбл = -0,4 с.
Результаты исследования
Результаты моделирования приведены на рис. 2-5, на которых изображены графики основных процессов, характеризующих режимы работы фрикционов, двигателя и трансмиссии при переключениях передач. Графики на рис. 2 и 3 получены при переключении 3 ^ 4 . Приняты следующие обозначения фрикционов: Ф1 и Ф3 - фрикционы первой и третьей передач; Фн и Фв -фрикционы понижающего и повышающего диапазонов. При переключении 3 ^ 4 фрикционы Ф3 и Фн выключаются, а Ф1 и Фв - включаются.
Графики на рис. 2 получены при значениях варьируемых параметров управления птв = 1950 об/мин;
^ п = 0; = -0,2 с, а на рис. 3 -
при птв = 1800 об/мин; = +0,2 с;
= -0,4 с.
На рис. 2, а и 3, а изображены графики изменения давлений в гидроцилиндрах фрикционов; на рис. 2, б и 3, б -графики удельной мощности Руд
и удельной работы Жуд буксования
фрикционов; на рис. 2, в и 3, в - приращения поверхностной температуры ДТп в контакте фрикционных дисков; на рис. 2, г и 3, г - графики градиентов температуры стальных дисков §гаёГст и дисков с металлокерамическими фрикционными накладками §гаёГмк; на рис. 2, д и 3, д - моменты на карданном валу Мк; на рис. 2, е и 3, е - моменты двигателя Мд и турбины ГДТ Мт; на рис. 2, ж и 3, ж - частоты вращения двигателя Пд и турбины пт; на рис. 2, з и 3, з - ускорения автомобиля.
Рис. 2. Изменение во времени показателей качества переходного процесса при переключении 3 ^4 с параметрами алгоритма управления птв = 1950 об/мин; = 0 ; tбл = -0,2 с
Сравнивая между собой приведенные графики, можно отметить их очевидные различия. Во втором варианте параметров управления (см. рис. 3) существенно возрастает теплонапряжён-ность фрикционов коробки передач Ф1 и Фв. Удельная работа Жуд фрикциона Фв возрастает в 1,45 раза, фрикцио-
на Ф1 - в 7,5 раз, а удельная мощность обоих фрикционов - в 1,84 раза. Приращение температуры поверхностей трения дисков фрикциона Ф^ за время включения возросла в 4,38 раза, а фрикциона Фв - в 1,38 раза. Существенно увеличились значения градиента температуры дисков обоих фрикционов, осо-
бенно стальных дисков, следовательно, и их термические напряжения. Так, градиент температуры стальных дисков фрикциона Ф^ увеличился в 1,89 раза,
фрикциона Фв - в 1,62 раза, металлоке-рамических дисков фрикциона Ф^ -в 3,5 раза, фрикциона Фв - в 1,6 раза.
Рис. 3. Изменение во времени показателей качества переходного процесса при переключении 3 ^4 с параметрами алгоритма управления птв = 1800 об/мин; ^ п = +0,2 с; tбд = -0,4 с
Очевидно, что долговечность фрикционов в этом случае будет значительно ниже. Увеличение теплонапря-жённости фрикционных дисков приведёт к снижению их долговечности. Градиент температуры стальных дисков за время буксования изменяет знак на противоположный. Возрастание градиента температуры и изменение его знака может сопровождаться короблением дисков.
Сравнивая графики на рис. 2, д и 3, д и на рис. 2, з и 3, з, можно отметить, что неудачный выбор параметров
управления переключением передач может привести к торможению автомобиля вследствие возникновения отрицательного момента на карданном валу. В данном случае причиной является слишком большое время перекрытия передач ^ п = +0,2 с, что привело к
циркуляции потока энергии в замкнутом контуре, как отмечалось в [6].
На рис. 4 и 5 приведены графики исследуемых процессов при переключении 4 ^ 3 .
Рис. 4. Изменение во времени показателей качества переходного процесса при переключении 3 ^ 4 с параметрами алгоритма управления птн = 1500 об/мин; = -0,05 с; tбл = -0,2 с
Рис. 5. Изменение во времени показателей качества переходного процесса при переключении 3 ^ 4 с параметрами алгоритма управления птн = 1375 об/мин; = -0,2 с; tбд = -0,4 с
Графики на рис. 4 получены при значениях параметров алгоритма управления птн = 1500 об/мин;
= -0,05 с; tбл = -0,2 с; а на рис. 5 -при птн = 1375 об/мин; = -0,2 с; tgд = -0,4 с. В этом случае изменение параметров алгоритма управления при-
вело к еще большей разнице оцениваемых показателей процесса переключения. Особенно это относится к Руд,
Жуд, ЛТп, §гаёГст и §гаёГмк. Отличие
обусловлено несогласованным управлением фрикционами: слишком раннее выключение фрикциона блокирования
ГДТ при большой величине отрицательного перекрытия передач . Из
сравнения графиков на рис. 4, ж и 5, ж видно, что во втором варианте сразу же после разблокирования ГДТ двигатель начал быстро разгоняться, а турбина, наоборот, не разгоняется, вследствие чего, как видно из рис. 5, е, момент на турбине существенно возрастает, что приводит к перегрузке включаемых фрикционов Ф3 и Фн
коробки передач (см. рис. 5, б-г). Возникает сильное замедление автомобиля (см. рис. 5, з).
Для выявления влияния параметров алгоритма управления на показатели транспортной эффективности самосвала, на критерии динамичности нагружения механизмов трансмиссии и на теплонапряженность фрикционов коробки передач проведено планирование эксперимента, при котором осуществлялось варьирование параметров алгоритма управления на трёх уровнях. Движение самосвала предполагалось с полной подачей топлива по упомянутому выше маршруту реального карьера. В соответствии с графиком на рис. 1, а принимали пороговые значения параметра птв=1800; 1950;
2100 об/мин, а параметра птн = 1250; 1375; 1500 об/мин. Параметр варьировали на уровнях -0,2; 0,0; +0,2 с, а параметр tбд - на уровнях -0,4; -0,2; 0,0 с. С этими параметрами на основе математической модели проводился вычислительный эксперимент, по результатам которого построены уравнения регрессий. Параметры алгоритма принимались в качестве варьируемых факторов, а функциями отклика были критерии эффективности и качества процессов управления.
Факторы нормировали в соответствии с соотношением
= X, X, ; , = 1, п (1)
г ЛXi
где х, - нормированное (безразмерное)
значение --го фактора; п - количество факторов (в данном случае п = 4); X, - натуральное значение ,-го фактора; X0 - значение ,-го фактора в центре плана (соответствуют средним значениям параметров пт.в, пт.н, , tбд); ЛXг- - интервал (шаг) варьирования --го фактор,
Л^ =
X - X ■• ^г тах ^г Ш1и
2
(2)
В результате получаем следующие значения нормированных факторов: на верхнем уровне х, =+1; на нижнем
х, = -1; в центре плана х, = 0 . На приведенных ниже графиках результатов вычислительного эксперимента приняты следующие обозначения: х^ ^ пт в;
х2 ^ пт.н; х3 ^ tп.п ; х4 ^ tбд .
В качестве уравнений определяемых регрессий приняты квадратичные полиномы. При четырёх факторах они имеют вид:
у = Ь0 + Ь1 х1 + Ь2 х1 + Ь3 х1 + Ь4 х1 + Ь5 х1 х2 +
+ Ь6 х1 х^ + Ь7 х1 х4 + Ь8 х2 х^ + Ь9 х2 х4 + + Ь10 х3 х4 + Ь11х12 + Ь12 х22 + Ь13 х32 + Ь14 х42, (3)
где у - функция отклика; Ьj, ] = 0... 14 -
коэффициенты регрессии (параметры регрессионной модели).
Количество опытов, необходимое для построения регрессионной модели (3),
N = 2п + 2п.
(4)
Рассмотрим полученные результаты регрессионного анализа.
На рис. 6, а-з приведены графики, отображающие влияние параметров алгоритма управления на показатели эффективности выполнения транспортной работы.
Рис. 6. Зависимости скорости (а), времени (б), расхода топлива (в), количества включений второй (г), третьей (д), четвёртой (е), пятой (ж) передач и суммарного количества переключений (з) от параметров алгоритма управления х,
Влияние факторов на среднюю скорость движения самосвала на маршруте Уср показано на рис. 6, а.
Наибольшее влияние на величину Уср,
характеризующую теоретическую производительность машины, оказывают значения пт в и пт н. Максимальное
значение Уср получается при сочетании Х1 «0 и Х2 ~ 0,75, т. е. при птв = 1800 об/мин и птн = 1450 об/мин. Заметное влияние на Уср оказывает
также параметр tбл. На рис. 6, б показано влияние факторов на время преодоления маршрута ^. Очевидно, что графики ^ и Уср хорошо согласуются
между собой.
На рис. 6, в отражено влияние факторов на расход топлива Qш, затрачиваемого на преодоление маршрута. Здесь также наибольшее влияние оказывают параметры пт.в и пт.н . Наи-
меньший расход топлива достигается при сочетании х^ = 1 (птв = 2100 об/мин)
и Х2 =-1 (птн = 1250 об/мин). Полученные результаты, на первый взгляд, парадоксальны. Для объяснения такого результата необходима дополнительная информация. С этой целью фиксировалось количество совершаемых переключений передач на маршруте. На рис. 6, г-з приведены количества включаемых передач (второй N2, третьей N3, четвёртой N4, пятой N5) на маршруте в зависимости от значений варьируемых факторов. Наиболее часто происходило включение четвёртой передачи (рис. 6, е).
На рис. 6, з отображено суммарное количество переключений передач на маршруте. Как следует из этого рисунка, наибольшее влияние на количество
переключений оказывает параметр пт.в . Чем меньше значение пт в и больше пт.н , тем большее количество пере-
ключений, и наоборот, чем ниже пт.в и
выше птн, тем меньше переключений.
Это объясняет парадокс результата, отображаемого на рис. 6, в, - слишком частое переключение передач заставляет работать управляющую систему в переходных режимах, когда нарушается нормальное установившееся функционирование двигателя и всех механизмов трансмиссии. В результате происходит потеря энергии двигателя на изменение режимов работы механизмов трансмис-
сии. Следовательно, выбор параметров пт.в и пт.н должен осуществляться
на основе оптимального компромисса. Для этого проводится процедура оптимизации параметров, которая выполняется на основе использования полученных уравнений регрессий [7].
Для оценки влияния параметров управления на динамическую нагру-женность механизмов автомобиля рассмотрим графики на рис. 7, а—г.
Рис. 7. Влияние параметров алгоритма управления на динамические нагрузки в трансмиссии и ускорение автомобиля
На этих графиках отображены величины размахов момента на карданном валу ЛМ34 при переключении 3 ^ 4
и ЛМ43 при переключении 4 ^ 3, а также соответствующие им размахи ускорения автомобиля Лй^ и Ло^.
Размах исследуемой функции определялся как разность между её максимальным и минимальным значениями в переходном процессе. Как видно из приведенных графиков, наибольшее влияние на ЛМ34, ЛМ43, Ло^, Ло^ оказывает время перекрытия передач (х3 на графиках). При переключении на высшую передачу наилучшие результаты получаются при нулевом перекрытии передач ^ п = 0, а на низшую - при отрицательном пере-
крытии ( х3 « -0,5 или tп п = -0,1 с).
На рис. 8, а—г показаны графики зависимостей удельной мощности буксования фрикционов Рф1, Рфв, Рф3,
Рфн, на рис. 8, д—з — удельной работы
Жф1, Жфв, Жф3, Жфн, а на рис. 8, и—м -времени буксования tфl, tфв, tфз, tфн фрикционов Ф^, Фв, Ф3, Фн. Наибольшее влияние на их значения оказывает время перекрытия передач .
Лучшие результаты достигаются при небольшом отрицательном перекрытии передач «-0,1 с. Остальные
параметры алгоритма управления почти не оказывают влияния на эти функции отклика.
а)
900 кВт/м2 700 600 <¡>¡500 400
б)
300 -]
7
ь /
Л4
д)
IV.
ф]
и)
41
I
900
кВт/м2 . 700 600 Фв500 400 300
в)
/
/
V
| /
Р 4
/
/ *К
К
1 0 хг-^
Ч
/
А Л
хГ
е)
350 кДж/м ~ 300
-1 О
л.-
500 кВт/м' 400 350 300 250
г)
ФЗ
А
/ /
x^
Ж)
о
х-—.
!
700 кВт. Л г 1 500 , 400
фн
300 200
/х-V,
X.
250
IV.
фв 200
I 15°-1
и
/Х2
*4
К)
X: -
'фв
0,74 С
0,70 0,68 0,66
-1
1 °'64-1
100
кДж/м2
60
IV 40 фЗ
20
0
у
/
Л,7
х<
л
150
кДж/м2 100
1 л- О
IV,
-I о
-
фм 50
1 °-1
-¿1
«фЗ
0,30 с
0,20 0,15 0,10 0,05
.л/)
/
/
7
Ж., х. /
[фи
0,30 с
0,20 0,15 0,10
0,05 I -1
Лз/
Х, Х4
Х2
Рис. 8. Влияние параметров алгоритма управления на удельную мощность, работу и время буксования фрикционов
Влияние параметров алгоритмов управления на приращение температуры контактных поверхностей фрикционных дисков ЛГфь АГфв, АГф3, АТфн отражено на рис. 9, а—г, на градиенты температуры стальных дисков §гаёГф^ст,
БгааТф
в.ст м ст м н ст - на
рис. 9, д—з, а дисков с металлокерамиче-скими фрикционными накладками
в. мк
мк
§гаё7фн мк - на рис. 9, и—м. Здесь также
отмечается наибольшее влияние на показатели теплонапряжённости фрикционов
величины перекрытия передач ¿п п.
Наименьшая теплонапряжённость достигается при небольшом отрицательном перекрытии передач.
Полученные результаты исследования физических свойств механизмов управления переключением передач и их влияния на динамическую нагружен-ность трансмиссии и на теплонапря-жённость фрикционов используются при проектировании ГМП и доводке её конструкции, а также для обоснованного выбора параметров алгоритма управления и конструктивных элементов трансмиссии. Информация о макси-
мальных значениях удельной мощности и удельной работы буксования необходима для определения параметров фрикционов (наружного и внутреннего
радиусов фрикционных дисков, толщины дисков, числа пар трения, давления на поверхностях трения дисков и др.).
Рис. 9. Влияние параметров алгоритма управления на температуру нагрева поверхностей трения дисков фрикциона и градиенты температуры стальных дисков и дисков с фрикционными накладками
Выводы
1. На основе математического моделирования процесса движения самосвала с мехатронной системой автоматического управления гидромеханической передачей в карьерных условиях проведены исследования влияния параметров алгоритма управления переключением передач на эффективность выполнения транспортной работы самосвала, на динамическую нагруженность механизмов трансмиссии и теплона-пряжённость фрикционов.
2. Установлено, что на среднюю скорость движения и расход топлива оказывают наибольшее влияние пороговые значения характеристик переключения передач, что обусловлено не только рациональным использованием энергии двигателя, но и частотой переключения передач. Чем чаще переключаются передачи на маршруте, тем выше потери энергии двигателя в переходных процессах, что приводит к снижению средней скорости движения и увеличению расхода топлива. Выбор пороговых значений характеристик переключения передач
должен осуществляться на основе оптимального компромисса между показателями эффективности.
3. На динамические нагрузки трансмиссии и теплонапряжённость фрикционов наибольшее влияние оказывает время перекрытия передач. При переключениях на высшие передачи наилучшие результаты получаются при нулевом перекрытии передач, а на низ-
шие - при небольшом отрицательном перекрытии и своевременном разблокировании гидротрансформатора.
4. Полученная информация о теп-лонапряжённости фрикционов необходима для совершенствования их конструкции и обоснованного выбора параметров алгоритма управления переключением передач.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Мехатронная система автоматического управления гидромеханической передачей мобильной машины / В. П. Тарасик [и др.] // Вестн. Белорус.-Рос. ун-та. - 2015. - № 2. - С. 68-80.
2. Тарасик, В. П. Алгоритмы автоматического переключения передач автомобиля с гидромеханической трансмиссией / В. П. Тарасик, Р. В. Плякин // Вестн. Белорус.-Рос. ун-та. - 2015. - № 1. -С. 38-49.
3. Тарасик, В. П. Исследование процесса переключения передач карьерного самосвала с гидромеханической передачей / В. П. Тарасик, Ю. С. Романович // Вестн. Белорус.-Рос. ун-та. - 2015. - № 1. -С. 50-61.
4. Прогнозирование нагруженности механизмов гидромеханической трансмиссии карьерного самосвала на основе математического моделирования / В. П. Тарасик [и др.] // Грузовик. - 2013. - № 6. -С. 24-36.
5. Тарасик, В. П. Моделирование процесса нагрева многодисковых фрикционов гидромеханической передачи / В. П. Тарасик, Ю. С. Романович, В. С. Савицкий // Вестн. Белорус.-Рос. ун-та. - 2012. -№ 1. - С. 107-117.
6. Тарасик, В. П. Математическое моделирование переключения передач с перекрытием характеристик управления / В. П. Тарасик // Автомобильная промышленность. - 2016. - № 7. - С. 10-18.
7. Тарасик, В. П. Математическое моделирование технических систем : учебник / В. П. Тарасик. -Минск : Новое знание ; Москва : ИНФРА-М, 2017. - 592 с.
Статья сдана в редакцию 5 июня 2018 года
Владимир Петрович Тарасик, д-р техн. наук, проф., Белорусско-Российский университет. E-mail: [email protected].
Юрий Сергеевич Романович, ст. преподаватель, Белорусско-Российский университет. Тел.: +375-222-25-36-45.
Роман Владимирович Плякин, ст. преподаватель, Белорусско-Российский университет. Тел.: +375-222-25-28-30.
Ольга Владимировна Пузанова, канд. техн. наук, доц., Белорусско-Российский университет.
Vladimir Petrovich Tarasik, DSc (Engineering), Prof., Belarusian-Russian University. E-mail: [email protected].
Yury Sergeyevich Romanovich, senior lecturer, Belarusian-Russian University. Phone: +375-222-25-36-45. Roman Vladimirovich Pliakin, senior lecturer, Belarusian-Russian University. Phone: +375-222-25-28-30. Olga Vladimirovna Puzanova, PhD (Engineering), Associate Prof., Belarusian-Russian University.
