CC BY
45
УДК 620.168.36: 547.917 https://doi.org/10.24412/2071-8268-2021-3-33-37
влияние натрий-карбокисметилцеллюлозы на свойства высоконаполненных резин на основе бутадиен-нитрильного
каучука
Е.Н. ЧЕРЕЗОВА, Ю.С. КАРАСЕВА, М.Ф. ГАЛИХАНОВ Казанский национальный исследовательский технологический университет, Россия
В работе изучены реометрические, деформационно-прочностные и сорбционные свойства вулканизатов на основе бутадиен-нитрильного каучука. Установлены оптимальные режимы получения резиновых смесей и технологические параметры их вулканизации. Установлено проявление вулканизатами высокой сорбционной емкости в водных средах. Показано, что введение натрий-карбоксиметилцеллюлозы (NaКМЦ) приводит к снижению деформационно-прочностных характеристик резины. Это связано с низкой адгезией между полимерами и с большой разницей в модулях упругости полимерных компонентов резиновых смесей. Выявлено, что снижение размера частиц NaКМЦ приводит к росту прочностных показателей материалов. Рекомендовано использовать полученные материалы для изготовления уплотнительных элементов водонабухающих пакеров.
Ключевые слова: натрий-карбоксиметилцеллюлоза, набухание, резина, бутадиен-нитрильный каучук, набухающий пакер.
Для цитирования: Черезова Е.Н., Карасева Ю.С., Галиханов М.Ф. Влияние натрий-карбокисметилцеллюлозы на свойства высоконаполненных резин на основе бутадиен-нитрильного каучука // Промышленное производство и использование эластомеров, 2021, №3, С. 33-37. DOI: 10.24412/2071-8268-2021-3-33-37.
influence of sodium carboxymethyl cellulose on the properties of highly filled vulcanizates based on nitrile-butadiene rubber
Cherezova E.N., Karaseva Yu.S., Galikhanov M.F.
Kazan National Research Technological University, Russia
Annotation. The rheometric, physical-mechanical and sorption properties of vulcanizates based on nitrile-butadiene rubber are studied. The optimal modes of obtaining rubber compounds and the technological parameters of their vulcanization are established. The vulcanizates have high sorption capacity in aqueous media. It is shown that the introduction of sodium carboxymethyl cellulose (NaCMC) leads to a decrease in the physical-mechanical characteristics of the vulcanizates. This is due to the low adhesion between the polymers and to the large difference in the elastic modulus of the polymer ingredients of the rubber compounds. An increase in the particle size of NaCMC leads to a decrease in the strength characteristics of the materials. It is recommended to use the obtained materials for the manufacture of sealing elements of water-swelling packers.
Keywords: swelling packer, swelling, rubber, BNR, sodium carboxymethyl cellulose.
For citation: Cherezova E.N., Karaseva Yu.S., Galikhanov M.F. Influence of sodium carboxymethyl cellulose on the properties of highly filled vulcanizates based on nitrile-butadiene rubber. Prom. Proizvod. Ispol'z. Elastomerov, 2021, no. 3, pp. 33-37. DOI: 10.24412/2071-8268-2021-3-33-37. (In Russ.).
Одним из способов контроля и регулирования межпластовых перетоков при разработке месторождений нефти является применение пакеров, уплот-нительный элемент которых набухает в присутствии скважинного флюида или другого активационного вещества, образуя кольцевое уплотнение [1-11]. Основой таких уплотнительных элементов являются, как правило, эластомеры. Результаты исследований, опубликованных в научной литературе, свидетельствуют, что значительным фактором, влияющим на степень набухания эластомерных материалов, является соотношение эластомера и набухающего наполнителя [2-6].
В качестве базового полимера для набухающих пакеров чаще используют бутадиен-нитрильный каучук (БНКС), обладающий, согласно литературным данным, химическим сродством к ряду водорастворимых и водонабухающих полимерных наполнителей. Распространённым гидросорбционным наполнителем, применяемым для создания водонабухающих пакерных композиций, является натрий-карбокси-
метилцеллюлоза (№КМЦ) [2-6]. Однако в литературе не упоминается влияние гетерогенной структуры набухающих резин, которую можно регулировать, например, размером частиц набухающего компонента, на комплекс их свойств. Так, №КМЦ, использованная в качестве водонабухающего наполнителя, имеет широкое распределение по размерам, что позволяет оценить влияние этого параметра на сорбционную емкость резиновой композиции.
Цель настоящей работы состояла в определении влияния гетерогенной структуры резин на основе бу-тадиен-нитрильного каучука, высоконаполненного натрий-карбоксиметилцеллюлозой, на комплекс их свойств (реометрических, механических, сорбцион-ных).
Экспериментальная часть
Объектами исследования были выбраны резины серной вулканизации на основе бутадиен-нитриль-ного каучука марки БНКС-28 АМН, содержащие во-донабухающий агент ^КМЦ с различным размером частиц. Приготовление резиновой смеси проводили
в два этапа. На первом этапе готовили базовую резиновую смесь (БРС) по стандартной рецептуре, м.ч. на 100 м.ч.каучука:
БНКС-28 АМН (ТУ 38.30313-2006) ....... 100,0
Сера (ГОСТ 127.4-93)................... 1,5
Оксид цинка (ГОСТ 202-84).............. 5,0
Стеариновая кислота (ГОСТ 6484-96)...... 2,0
2-меркаптобензотиазол (ГОСТ 739-74)..... 0,8
Технический углерод марки П324 (ГОСТ 7885-86) ............................. 45,0
Смешивание ингредиентов БРС производили на вальцах марки К-403 при 70°С в течение 10 мин.
На втором этапе базовую резиновую смесь смешивали с гидросорбционным полимерным наполнителем в соотношении 1:1 (по массе).
В качестве гидросорбционного полимерного наполнителя использовали натрий-карбоксиметилцеллю-лозу марки «Полицелл 9В» (ТУ 2216-047-974574912011) (далее №КМЦ), которую подвергали фракционированию ситовым методом. Использованы сита с размером ячеек 0,5, 1 и 2 мм. В базовые резиновые смеси ^КМЦ вводили в лабораторном смесителе пластикордера Brabender Plasti-Corder®Lab-Station при 60°С и скорости вращения роторов 60 об/мин. Оптимальное время вулканизации определяли на реометре Monsanto 100 S согласно ГОСТ 12535-84 при 170°С и продолжительности испытаний 15 мин.
Для вулканизации наполненных резиновых смесей применяли гидравлический пресс с электрообогревом. В прессе устанавливали температуру 170°С, давление 19,6 МПа, время вулканизации 10 мин, время охлаждения 3 мин. Толщина получаемых пластин 1 мм.
Упруго-прочностные свойства резин оценивали по показателям условной прочности при растяжении, относительного удлинения при разрыве и относительного остаточного удлинения (ГОСТ 270-75), которые определялись на разрывной машине РМИ-250 при скорости растяжения 500 мм/мин и температуре 23±2°C. Измерение твердости проводили по ГОСТ 263-75. Эластичность по отскоку определяли по ГОСТ 27110-86.
Степень набухания резин в жидких средах определяли весовым методом (ГОСТ Р ИСО 1817-2009) по формуле:
а = [(m - m0)/mQ]-100, %
где m0 — масса исходного образца; m — масса образца после набухания.
Результаты физико-химического анализа пластовой воды:
Таблица 1
Реометрические характеристики резиновых смесей
Плотность, г/см3 ................................1,157
рН среды..............................................6,3
Показатели химического анализа, содержание ионов, моль/л
С1- ......................................................139
SO42- ..................................................0,7
НС03 ................................................0,2
Са2+ ..................................................11
Mg2+..................................................3
№+ + К+............................................70
Ионная сила раствора, моль/л............4,3
т Хлоридно-Тип воды .......................
натриевая
Плотность цепей сетки рассчитывали по величине равновесного набухания сетчатого полимера в СС14, используя уравнение Флори-Ренера [13, 14]:
м2(Ф;/3 - 2я -Ф,)
М„ = --1
Р ln(1 +ф! +Х -ф!
г/моль
где р1, р4 — плотность эластомера и растворителя (для БНКС р4 = 0,940 г/см3, для СС14 р2 = 1,59 г/см3);
— параметр взаимодействия полимер - растворитель (для СС14 — 0,831); М2 — молекулярная масса растворителя; f — функциональность узлов сетки; ф4 — объемная доля эластомера в набухшем образце; и — плотность химически связанных цепей сетки.
хим ^
Результаты и их обсуждение
Анализ реометрических характеристик резиновых смесей (табл. 1) показал, что размер частиц №КМЦ не влияет на время достижения оптимума вулканизации ^90). Значение минимального крутящего момента (Ммин) при введении в резиновую смесь №КМЦ, вне зависимости от размеров частиц, увеличивается, что связано с возрастанием вязкости резиновой смеси. В то же время значение максимального крутящего момента (Ммакс) возрастает при использовании частиц №КМЦ с размером от 0,5 до 2 мм и снижается до уровня контрольного образца (без №КМЦ) при использовании гидросорбционного полимера с диаметром частиц менее 0,5 мм (табл. 1).
По результатам анализа полученных данных (времени достижения оптимума в дальнейшем вулканизацию всех резиновых смесей в прессе проводили при 170°С в течение 10 мин.
Далее по величине равновесного набухания сетчатого полимера в СС14, используя уравнение Флори-Ренера, была рассчитана плотность цепей сетки вул-канизата. Конечно, данная методика применима для гомогенных систем, а не для гетерогенных. Однако учитывая, что фаза каучука непрерывна и состав
Номер композиции Размер частиц NаКМЦ, введенных в резиновую смесь, мм ts, мин дН'м ДМ, дН-м М90, дН-м t90, мин
1 Без ШКМЦ 1 15 44 29 41 9,4
2 <0,5 0,8 20 43 23 42 9,0
3 0,5 - 1,0 0,8 20 53 33 50 9,8
4 1,0 - 2,0 0,8 19 48 30 46 9,2
Таблица 3
Влияние диаметра частиц набухающего полимера на степень набухания резин в различных жидких средах
Таблица 2
Параметры сетки химических связей резин по данным набухания (в ^^
Параметры сетки Размер частиц NаКМЦ, введенных в резиновую смесь, мм
Без NaКМЦ <0,5 0,5-1,0 1,0-2,0 Без фракционирования
Мс, г/моль 893 673 772 522 463
р цепей, моль-см3-10-3 1,1 1,4 1,3 1,9 2,1
Резиновые смеси с частицами NaКМЦ различного размера, мм Степень набухания, %
в водопроводной воде в пластовой воде в растворе H2SO4 в растворе NaCl
0 (без ШКМЦ) 1,41 0,83 1,08 0,84
<0,5 243 49 46 102
0,5-1,0 215 65 48 95
1,0-2,0 230 73 60 98
Без фракционирования 346 75 112 125
всех исследуемых вулканизатов одинаков, полученные данные можно использовать как сравнительную характеристику систем. Принимая полученные значения лишь с учетом указанного допущения, можно констатировать, что увеличение диаметра частиц №КМЦ приводит к снижению узлов сетки, соответственно, повышается плотность цепей сетки (табл. 2).
Следующей задачей настоящего исследования стало определение гидросорбционных свойств разрабатываемых материалов. На степень набухания полимера в одном и том же растворителе влияет рН среды [15]. Влияние рН среды особенно велико для высокомолекулярных полиэлектролитов [16], к которым относится ^КМЦ. Изучение влияния количества №КМЦ на процесс набухания в водопроводной воде (рН = 7,5), пластовой воде (рН = 6,3), 5-%-ных растворах серной кислоты (рН=0,29) и хлорида натрия (рН = 6,8) указывает на ограниченный характер набухания вулка-низата (табл. 3).
Видно, что с увеличением диаметра частиц набухающего полимера вулканизат проявляет более высокую сорбционную емкость в водных средах. Это связано с тем, что в случае большего размера частиц, большая часть №КМЦ находится у поверхности изделия. Следовательно, доступ жидкой среды к нему облегчен. К частицам №КМЦ, «заключенным» в матрицу БНКС, сорбционная жидкость имеет ограниченный доступ, лимитированный скоростью процессов диффузии ее молекул сквозь каучуковую матрицу или через соприкасающиеся частицы гидросорбционого полимера. Большая степень наполнения базовой резиновой смеси приводит к тому, что число контактов частиц гидросорбционной полимерной фазы достаточно много. Чем меньше размер частиц №КМЦ, тем меньший ее объем находится в прямом контакте с водой и тем меньше условий для образования непрерывных участков гидросорбционной фазы.
Судя по значениям набухания в жидких средах, для изготовления уплотнительных элементов водона-бухающих пакеров предпочтительно применять вул-
канизаты, содержащие натрий-карбоксиметилцел-люлозу с размером частиц 1,0 + 2,0 мм.
Для предполагаемой сферы применения (уплотни-тельные элементы пакеров) к гидросорбционным материалам не предъявляют повышенных требований к уровню деформационно-прочностных свойств, т.к. в процессе их эксплуатации они не подвергаются сильным растягивающим, сжимающим или сдвиговым нагрузкам. Однако их уровень необходимо оценить.
Вполне логично, что введение в резиновую смесь №КМЦ в соотношении 1:1 базовой резиновой смеси приводит к снижению значения условной прочности при растяжении вулканизатов в 2 раза и более и к снижению относительного удлинения при разрыве (ер). Относительное остаточное удлинение (0) при введении в резину фракционированных частиц ^КМЦ превышает значение 0 ненаполненной резины. Чем меньше размер частиц №КМЦ, тем выше значение 0. Твердость резин по Шору А при введении ^КМЦ увеличивается на 10-20 ед., эластичность по отскоку падает практически в 2 раза. Видимых корреляций от диаметра частиц №КМЦ не отмечено (табл. 4).
Причиной невысоких прочностных характеристик смесей полимеров является низкая адгезия между полимерами (в изучаемых системах — между БНКС и №КМЦ), из-за чего разрушение композитов идет по границе раздела фаз. Места отслоения полимерных фаз друг от друга можно рассматривать как крупные трещины, появление которых ведет к разрушению материала при меньших нагрузках, чем в отсутствие полимерной дисперсной фазы. Чем больше размер частиц дисперсной фазы, тем больше напряжения в матрице около этих частиц, и тем при меньшей нагрузке в композите возникают крупные трещины, и происходит разрушение материала [17]. Существует несколько приемов повышения адгезии между компонентами полимерных смесей [17-19], но они достаточно сложны и дороги. Также повысить прочность смеси полимеров можно введением в одну или в обе полимерные фазы усиливающего наполнителя. Однако процесс введения дисперсного наполнителя в ^КМЦ
Таблица 4
Физико-механические свойства резин
Показатель Размер частиц NaKM^ введенных в резиновую смесь, мм
0 (без NaKM^ <0,5 0,5-1,0 1,0-2,0 Без фракционирования
fp, МПа 13,8 8,5 7,4 7,3 3,6
^ % 440 165 180 210 210
е, % 26,6 63 58 43 32
HA, усл.ед. 73 93 93 98 90
Эластичность по отскоку, % 28 12 14 12 14
сильно затруднен, а введение в БНКС усиливающего техуглерода уже предусмотрено стандартной рецептурой вулканизации.
Более значительное снижение прочности резины при использовании промышленного (не фракционированного) образца №КМЦ можно связать с тем, что в его состав входит порядка 30% мас. частиц с размером более 2 мм. Неравномерное распределение частиц гидросорбционного полимера по размеру вызывает разброс прочности по объему композита и наличие в нем менее прочных мест. Разрушение материала начинается с менее прочных участков, поэтому мы наблюдаем пониженные прочностные свойства.
Снижение относительного удлинения при разрыве, эластичности по отскоку при введении в резиновую смесь №КМЦ связано с понижением процентного содержания каучука в вулканизате и, следовательно, получении менее эластичных резин. Модуль упругости частиц гидросорбционного полимера гораздо выше модуля упругости каучука, и №КМЦ не способна к столь большим деформациям, как БНКС. Естественно, что замещение части объема базовой резиновой смеси относительно твердыми частицами натрий-карбоксиметилцеллюлозы снижает способность композиции к деформации.
По-видимому, снижение размера частиц гидро-сорбционного полимера приводит к более равномерному их распределению в композиции, что, судя по представленным данным, препятствует восстановлению эластомерной составляющей.
Твердость, как свойство, характеризующее сопротивляемость материала деформации, ожидаемо повышается при введении в базовую резиновую смесь №КМЦ. Причины такого изменения описаны выше.
Изученные вулканизаты на основе бутадиен-нит-рильного каучука и натрий-карбоксиметилцеллюло-зы могут быть использованы в качестве материала для изготовления водонабухающих пакеров благодаря высокой сорбционной емкости в водных средах. Показано, что с увеличением диаметра частиц №КМЦ вулканизаты больше набухают в водопроводной или пластовой воде, растворе хлорида натрия, растворе серной кислоты. Это связано с облегчением доступа жидкости к объему гидросорбционной фазы резиновой смеси.
Пониженные деформационно-прочностные характеристики резины, связанные с низкой адгезией между полимерами и большой разницей в модулях упругости каучука и ^КМЦ, не препятствуют их практи-
ческому применению, т.к. в процессе их эксплуатации они не подвергаются сильным растягивающим, сжимающим или сдвиговым нагрузкам. Уменьшение размера частиц ^КМЦ приводит к незначительному усилению материала.
Конфликт интересов
Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов, требующего раскрытия в данной статье.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ / REFERENCES
1. Ибрагимов Н.Г., Исмагилов Ф.З., Азизова А.К., Любец-кий С.В., Катеев Р.И., Исхаков А.Р. Применение водонабуха-ющих пакеров для изоляции трещиноватых участков горизонтальных стволов скважин залежей 302-303 // Нефтяное хозяйство. — 2015. — № 7. — С. 48-50. [Ibragimov N.G., Ismagilov F.Z., Azizova A.K., Lyubeczkij S.V., Kateev R.I., Iskhakov A.R. Experience in application of water-swellable packers for shutting-off the fractured sections of horizontal wells in the deposits 302-303. Neftyanoe khozyajstvo. 2015, no. 7, pp. 48-50 (In Russ.)].
2. Новаков ИА., Ваниев МА., Лопатина С.С., Нили-дин ДА., Сычев Н.В., Савченко Я.Ю., Брук А.Д. Состояние и тенденции развития производства и применения водо- и нефтенабухающих эластомеров для пакерного оборудования // Каучук и резина. — 2019. — Т. 78. — № 4. — С. 228239. [Novakov I.A., Vaniev M.A., Lopatina S.S., Nilidin D.A., Sychev N.V., Savchenko Ya.Yu., Bruk A.D. Condition and development tendency in the production and application of waterand oil-swelling elastomers for packer equipment. Kauchuk i rezina. 2019. T. 78. no. 4. pp. 228-239. (In Russ.)].
3. Исаев АА., Малыхин В.И., Шарифуллин АА. Разобщение пластов и изоляция межпластовых перетоков при помощи водонабухающих пакеров // Булатовские чтения. — 2018. — Т. 3. — С. 127-132. [Isaev A.A., Malykhin V.I., Sharifullin A.A. Segregation of layers and isolation of cross-flows between layers by means of water-swellable packers. Bulatovskiechteniya. 2018, vol. 3, pp. 127-132. (In Russ.)].
4. Исаев АА., Тахаутдинов Р.Ш., Малыхин В.И., Шари-фуллин А.А. Результаты внедрения водонабухающих паке-ров // Нефть. Газ. Новации. — 2018. — № 3. — С. 38-43. [Isaev A.A., Takhautdinov R.Sh., Malykhin V.I., Shariful-lin A.A. Development of a jet ejector for filling the suction pits with formation water from a well. Neft. Gaz. Novacii. 2018. no. 3. pp. 38-43. (In Russ.)].
5. Ахмедзянова Д.М., Галиханов М.Ф., Никитин Н.Р. Исследование гидросорбционного материала на основе термопластичной резиновой смеси // Вестник технологического университета. — 2015. — Т. 18. — № 8. С. 7680. [Akhmedzyanova D.M., Galikhanov M.F., Nikitin N.R. Studying of a hydro-sorption material based on a thermoplas-
tic rubber compound. Vestnik tekhnologicheskogo universiteta — Bulletin of the Technological University. 2015. Vol. 18. no. 8. pp. 76-80. (In Russ.)].
6. Галиханов М.Ф., Ахмедзянова Д.М., Никитин Н.Р. Разработка и изучение свойств гидросорбционного материала на основе смесевого термопластичного вулканиза-та // Каучук и резина. — 2016. — № 6. — С. 10. С. 6-11. [Galikhanov M.F., Akhmedzyanova D.M., Nikitin N.R. Development and study of the hydro-sorption material based on blend TPV. Kauchuk i rezina. 2016. no. 6. S. 10. pp. 6-11. (In Russ.)].
7. Nitin Y. Vaidya, Rashmi B. Bhavsar. Swellable elastomer-based apparatus, oilfield elements comprising same, and methods of using same in oilfield applications. Pat. US no. 7687571, 2008.
8. Agathe Robisson, Francois Auzerais, Sudeep Maheshwari, Kuo-Chiang Chen, Partha Ganguly, Nitin Vaidya. Oilfield apparatus and method comprising swellable elastomers. Pat. US no. 8490707, 2013.
9. Nitin Y. Vaidya, Barmatov Evgeny. Functionally graded swellable packers. Pat. US 8696963, 2014.
10. Byong Jun Kim, Keith Charles Spacey, Deborah Lynn Banta, William David Breach. Enhanced oilfield swellable elastomers and methods for making and using same. Application 2013/0096038 US.
11. Vondracek Petr, Lopour Petr, Sulc Jiri. Rubbers swellable with water and aqueous solutions and the method for producing the same. Pat. US no. 5384370, 1995.
12. Agathe Robisson, Partha Ganguly, Huilin Tu, Tania Chan, Dominique Guillot, Kevin Forbes. Swellable compositions and methods and devices for controlling them. Application 2009/0139710 US.
13. Аверко-Антонович И.Ю., Бикмуллин Р.Т. Методы исследования структуры и свойств полимеров. — Казань: КГТУ, 2002. — 604 с. [Averko-Antonovich I.Yu., Bikmul-lin R.T. Metody issledovaniya struktury i svojstv polimerov
[Methods for studying the structure and properties of polymers]. Kazan, KGTU Publ., 2002. 604 p. (In Russ.)].
14. Практикум по высокомолекулярным соединениям / Под. ред. чл.-корр. АН СССР В.А. Кабанова. — М.: Химия, 1985. — 224 с. [Praktikum po vysokomolekulyarnym soedi-neniyam [Workshop on high molecular weight compounds]. Ed. by V.A. Kabanov. Moscow: Khimiya Publ., 1985. 224 p. (In Russ.)].
15. Глаголева Л.Э., Коротких И.В. Исследование влияния условий процесса и свойств среды на кинетику процесса набухания хлопьев зеленой гречки // Вестник ВГУИТ. — 2015. — № 1. — С. 134-137. [Glagoleva L.E., Korotkikh I.V. Investigation of the influence of process conditions and properties of the medium on the kinetics of the swelling of green buckwheat flakes. Proceedings of the Voronezh State University of Engineering Technologies. 2015. no. 1. pp. 134137. https://doi.org/10.20914/2310-1202-2015-1-134-137. (In Russ.)].
16. Тимонов А.М. Твердые полимерные электролиты: структура, свойства и применение // Соросовский Образовательный Журнал. — 2000. — № 8. — С. 69-75. [Timo-nov A.M. Solid polymer electrolytes: structure, properties and application. Sorosovskij Obrazovatelnyj Zhurnal. 2000. no. 8, pp. 69-75. (In Russ.)].
17. Полимерные смеси / Под. ред. Пола Д., Ньюмена С. — М.: Мир, 1981. — в 2-х томах. [Polimernye smesi [Polymer blends]. Ed. Paul D., Newmen S. Moscow, Mir Publ., 1981. In 2 vol. (In Russ.)].
18. Галиханов М.Ф., Заикин А.Е. Усиление смеси полимеров порошкообразным наполнителем // Пластические массы. — 1999. — № 3. — С. 9-11. [Galikhanov M.F., Zaikin A.E. Reinforce of a polymer blend with a powder filler. Plasticheskie massy. 1999. no. 3. pp. 9-11. (In Russ.)].
19. Zaikin A.E., Bobrov G.B. Compatibilization of blends of incompatible polymers via filling. Polymer Science. Series A. 2012. V. 54. № 8. P. 651-657.
информация об авторах/information about the authors
Черезова Елена Николаевна, д. хим. наук, профессор кафедры технологии синтетического каучука, Казанский национальный исследовательский технологический университет (420015, Казань, ул. Карла Маркса, д. 68).
E-mail: [email protected]. ORCID: https://orcid.org/0000-0002-6743-1097 Карасева Юлия Сергеевна, к.т.н., доцент кафедры химии и технологии переработки эластомеров, Казанский национальный исследовательский технологический университет (420015, Казань, ул. Карла Маркса, д. 68).
ORCID: https://orcid.org/0000-0001-6531-4252 Галиханов Мансур Флоридович, д. техн. наук, профессор кафедры технологии переработки полимеров и композиционных материалов» Казанский национальный исследовательский технологический университет (420015, Казань, ул. Карла Маркса, д. 68).
ORCID: https://orcid.org/0000-0001-5647-1854
Cherezova Elena N., Dr Sci.(Chem.), Prof., Kazan National Research Technological University (68, Karl Marx ul., Kazan, 420015, Russia). E-mail: [email protected]. ORCID: https://orcid.org/0000-0002-6743-1097
Karaseva Yulia S., Cand. Sci. (Tech.), Docent, Kazan National Research Technological University, Russia (68, Karl Marx st., Kazan, 420015, Russian Federation).
ORCID: https://orcid.org/0000-0001-6531-4252
Galikhanov Mansur F., Dr Sci.(Tech.), Prof., Kazan National Research Technological University (68, Karl Marx ul., Kazan, 420015, Russia).
ORCID: https://orcid.org/0000-0001-5647-1854
