CC BY
11
г
СТРОИТЕЛЬНЫЕ МАТЕРИАЛЫ И ИЗДЕЛИЯ
УДК: 691.5
DOI: 10.52409/20731523_2022_4 EDN: KQDLZR
61
Влияние минеральной добавки на основе молотого доменного шлака на свойства бетонов и бетонных смесей
Д.С. Смирнов1, Л.Ф. Мавлиев1, К.Р. Хузиахметова1, И.Р. Мотыйгуллин2
1Казанский государственный архитектурно-строительный университет,
г. Казань, Российская Федерация 2ООО «Газкомплектсервис», с. Песчаные Ковали, Российская Федерация
Аннотация. Постановка задачи. Замена части минерального вяжущего отходами производства является актуальным вопросом строительного материаловедения. В работе представлены исследования влияния минеральной добавки на основе молотого доменного шлака на свойства бетонов и бетонных смесей. Также известно, что механическая активация оказывает воздействие на поверхность частиц, тем самым, изменяет не только химические, но и физические свойства активируемого материала. Поэтому, целью данного исследования является оценка эффективности минеральной добавки на основе молотого доменного шлака, в том числе после механоактивации, для производства бетонов и бетонных смесей. Задачей исследования является определение влияния минеральной добавки на основе молотого доменного шлака и ее механоактивации на подвижность бетонных смесей и прочностные свойства бетонов. Результаты. Основные результаты исследования показали, что введение минеральной добавки на основе молотого доменного шлака в количестве 10-30 % незначительно увеличивает подвижность бетонной смеси и прочность бетона. Однако, механоактивация минеральной добавки позволяет повысить подвижность бетонной смеси с 4,5 до 17 см при снижении прочности бетона до 36 % в сравнении с контрольным составом. Выводы. Значимость полученных результатов для строительной отрасли заключается в том, что обоснована возможность замены части цемента минеральной добавкой на основе молотого доменного шлака для изготовления тяжелого бетона средней прочности.
Ключевые слова: отходы промышленности, молотый доменной шлак, механоактивация, бетонная смесь, бетон, прочность, подвижность
Для цитирования: Смирнов Д.С., Мавлиев Л.Ф., Хузиахметова К.Р., Мотыйгуллин И.Р. Влияние минеральной добавки на основе молотого доменного шлака на свойства бетонов и бетонных смесей // Известия КГАСУ 2022 № 4(62), С. 61-69, DOI: 10.52409/20731523_2022_4_61, EDN: KQDLZR
Effect of mineral additive based on ground blast furnace slag on the properties of concrete and concrete mixtures
D.S. Smirnov1, L.F. Mavliev1, K.R. Khuziakhmetova1, I.R. Motygullin2
Kazan State University of Architecture and Engineering, Kazan, Russian Federation LLC "Gazkomplektservis", Peschanye Kovali, Russian Federation
Abstract. Problem statement. The replacement of a part of the mineral binder with production waste is an urgent issue of construction materials science. The paper presents the studies of the effect of a mineral additive based on ground blast furnace slag on the properties of concrete and concrete mixtures. It is also known that mechanical activation affects the surface of the particles, thereby changing not only the chemical, but also the physical properties of the activated material. Therefore, the purpose of this study is to evaluate the effectiveness of a mineral additive based on ground blast furnace slag, including after mechanical activation, for
the production of concrete and concrete mixtures. The objective of the study is to determine the effect of a mineral additive based on ground blast furnace slag and its mechanical activation on the mobility of concrete mixtures and the strength properties of concrete. Results. The main results of the study are that the introduction of a mineral additive based on ground blast furnace slag in the amount of 10-30% slightly increases the mobility of the concrete mixture and the strength of concrete. However, mechanical activation of the mineral additive makes it possible to increase the mobility of the concrete mixture from 4.5 to 17 cm while reducing the strength of concrete to 36% in comparison with the control composition. Conclusions. The significance of the results obtained for the construction industry consists in substantiating the possibility of replacing part of the cement with a mineral additive based on ground blast furnace slag for the manufacture of heavy concrete of medium strength.
Key words: industrial waste, ground blast furnace slag, mechanical activation, concrete mix, concrete, strength, mobility
For citation: Smirnov D.S., Mavliev L.F., Khuziakhmetova K.R., Motygullin I.R. Effect of mineral additive based on ground blast furnace slag on the properties of concrete and concrete mixtures // News KSUAE 2022 № 4(62), p. 61-69, DOI: 10.52409/20731523_2022_4_61, EDN: KQDLZR
1. Введение
На сегодняшний день проблема ресурсосбережения актуальна в разных секторах народного хозяйства. Добыча ванадия, хризотил-асбеста, выплавка чугуна из железной руды в доменной печи на территории России послужили накоплению 8,5 млрд т отходов с образованием 188 самостоятельных техногенно-минеральных объектов [1]. Проблема отходов - общемировая, так например, Парламентом Европейского союза была утверждена Директива 2008/98 ЕС, направленная на повышение показателя утилизации отходов с целью вторичного использования [2].
Наиболее перспективным направлением утилизации техногенных отходов горнообогатительных, металлургических, химических, энергетических производств является строительное материаловедение, поскольку предполагается обеспечение технико-экономической эффективности, низкой себестоимости, несложной технологии изготовления и сравнительно высоких строительно-технические свойств по сравнению с производством из природного сырья [3]. Широкое применение в строительстве нашли отходы металлургических производств, 80% которых приходится на шлаки. На данный момент на территории России имеется более 800 млн т шлаков черной и цветной металлургии, к которым ежегодно дополнительно добавляется до 95 млн т [4].
Основная часть отходов металлургической промышленности вовлечена в технологию изготовления бетонов [5], керамики [6], стабилизации грунтов [7,8].
Заменить часть компонентов бетона возможно на техногенные отходы: отходы строительства и сноса зданий, отходы металлургической промышленности, побочные продукты производства пластика и стекла, зол мусоросжигания и остатка сточных вод и другие [9]. При этом, отходами металлургической промышленности можно заменить до 75-80% доли вяжущих материалов и 60% добавок в составах бетонов.
Шлак основной кислородной печи [10], доменный [11, 12] и фаялитовый шлаки [13], шлак электродуговой печи [14] и медный шлак [15] широко используются в качестве заполнителей для бетона и минеральных добавок в цементах. Также применяются и другие отходы металлургического производства такие, как стальная окалина, стружка и отходы железной руды [16,17].
Технология производства бетона непрерывно совершенствуется, свидетельством этого является рост физико-механических показателей [18]:
1940 год - до 35 МПа;
1950 год - до 55 МПа;
1960 год - до 60 МПа;
1970 год - до 70 МПа;
1980 год - до 90 МПа;
1990 год - до 120 МПа;
2000 год - до 145 МПа;
2010 год - до 200 МПа.
При этом рост прочностных показателей бетона значительно опережает рост прочности товарного цемента. Тем не менее от 85 до 90% бетона производится классом не более В35.
Известно получение жаростойкого бетона на основе ортофосфорной кислоты, позволяющий утилизировать до 85% техногенного сырья [19]. При содержании 30% феррит-кальциевого шлака через 40-50 мин проявляют признаки схватывания, а через 22,5 ч композиция затвердевает. Увеличение содержания алюмосодержащего шлака от выплавки безуглеродистого феррохрома сопровождается повышением физико-механических свойств.
Имеются результаты сравнения влияния доменных гранулированных шлаков трех производств на свойства самоуплотняющегося мелкозернистого бетона [20]. Была подтверждена эффективность применения активных и менее активных шлаков. Шлак, содержащий 36,12% кремнезема, увеличивает водоудерживающую способность бетонной смеси и, как следствие, прочность бетона на сжатие за счет связывания свободного гидроксида кальция (СН) в менее растворимые низкоосновные гидросиликаты кальция (С8И) [21].
Также известно, что повысить физико-механические свойства материалов можно путем активации поверхности частиц. На сегодняшний день наиболее эффективным методом является механическая активация в аппарате вихревого слоя [22-24]1.
В связи с вышеизложенным, замена части минерального вяжущего отходами производства является актуальным вопросом строительного материаловедения. Целью настоящего исследования является оценка эффективности минеральной добавки на основе молотого доменного шлака, в том числе после механоактивации, для производства бетонов и бетонных смесей.
Для достижения поставленной цели требовалось решение следующих задач:
1. Определение влияния минеральной добавки на основе молотого доменного шлака и ее механоактивации на подвижность бетонных смесей.
2. Провести анализ распределения частиц и микроструктуры порошкообразных образцов минеральной добавки.
3. Установление влияния минеральной добавки на основе молотого доменного шлака и ее механоактивации на прочностные свойства бетонов в промежуточном и проектном возрасте.
2. Материалы и методы
Состав бетонной смеси выбран из условия получения бетона классом по прочности на сжатие не ниже В35.
Для изготовления бетонов использовался портландцемент ЦЕМ I 42,5Б (ГОСТ 31108-2020) производства АО «Мордовцемент».
В качестве мелкого заполнителя для изготовления бетонов применялся песок речной. Модуль крупности песка составил Мкр = 2,67, что соответствует группе «крупный» согласно ГОСТ 8736-2014.
В качестве крупного заполнителя для изготовления бетонов применялся гранитный щебень фракции 5-10 мм. Марка по дробимости по ГОСТ 8267-93 соответствует М1000.
В качестве минеральной добавки применен материал на основе доменного гранулированного шлака с содержанием фракции <0,080 мм не менее 99,9% и <0,045 мм не менее 98,0%, удельной поверхностью по методу воздухопроницаемости не менее 480 м2/кг. Химический состав добавки представлен в табл. 1.
1 Вдовин Е.А., Строганов В.Ф., Коновалов Н.В., Кузнецов А.В., Мавлиев Л.Ф. Анализ возможностей модификации и выбор рациональных методов и технологий укрепления грунтов активированными наполнителями для дорожных одежд // Известия Казанского государственного архитектурно-строительного университета. 2018. Т. 4, № 46. С. 274-282
Таблица 1
Химический состав минеральной добавки_
Массовая доля оксида магния (MgO), % 19,0
Содержание оксида серы (VI) (SO3), % 3,0
Содержание хлорид-иона (О"), % 0,1
В каждой последующей партии количество цемента сокращалось за счет замены его части на активную минеральную добавку (табл. 2).
Таблица 2
Состав бетонной смеси
Наименование компонентов Содержание компонентов по массе, кг / % соотношение цемента и добавки
Цемент 3 / 100 2,7 / 90 2,4 / 80 2,1 / 70
Минеральная добавка 0 / 0 0,3 / 10 0,6 / 20 0,9 / 30
Песок 6 6 6 6
Щебень 8 8 8 8
Вода 2 2 2 2
Механоактивацию минеральной добавки проводили в диспергационно-активационной установке CMD5 (производитель - ООО «Вортекспром Рус»). Установка представляет собой единый технологический блок, основным устройством которого является аппарат вихревого слоя (АВС). Сущность процесса перемешивания и измельчения компонентов смеси основана на механическом перемешивании проходящей по рабочей трубе АВС смеси, находящимися внутри этой трубы ферромагнитными иглами. Снаружи корпуса АВС смонтирована герметичная рубашка, в которой размещен статор, на который подается напряжение необходимой величины, в результате чего создается электромагнитное поле, в котором начинают вращаться электромагнитные иглы. Время механоактивации составило 10 минут.
Подвижность бетонной смеси для каждого состава оценивалась по осадке конуса в соответствии с ГОСТ 10181-2014.
Оценку прочности бетона производили в соответствии с ГОСТ 18105-86 в возрасте 7 и 28 суток. Среднеквадратическое отклонение (Sm) определяли как отношение разности между максимальным и минимальным единичными значениями прочности (Wm) к коэффициенту, зависящему от числа единичных значений n. Коэффициент вариации определяли (Vm) как отношение среднеквадратического отклонения к средней прочности бетона.
Распределение частиц по размерам и определение удельной поверхности производилось с помощью лазерного анализатора «Partica LA-950V2» фирмы «Horiba».
Структуру порошкообразных образцов изучали с помощью лабораторного поляризационного микроскопа «Axioskop 40 Pol» в проходящем свете при 500-кратном увеличении. Образец порошка предварительно суспендировался в иммерсионном масле между предметным и покровным стеклом.
3. Результаты и обсуждение
Как видно из результатов испытаний, представленных в табл. 2, введение минеральной добавки несколько повышает подвижность бетонной смеси. Согласно имеющийся классификации добавок в зависимости от эффективности (ГОСТ 24211-2008) данная добавка обладает незначительным пластифицирующим эффектом.
Таблица 2
Изменение подвижности бетонной смеси в зависимости от _содержания минеральной добавки в вяжущем_
Вид добавки Подвижность бетонной смеси (см) при содержании минеральной добавки в вяжущем (%)
0 10 20 30
Молотый доменной шлак 4,5 6,5 8,5 9,5
Механоактивированный молотый доменной шлак 4,5 6,5 12 17
Предположительно, в процессе механоактивации должно происходить диспергирование минеральных частиц и, как следствие, увеличение удельной поверхности минеральной добавки. В свою очередь, это должно приводить к увеличению водопотребности бетонной смеси или к снижению ее подвижности. Однако, механоактивация минеральной добавки, наоборот, повысила подвижность смеси.
Результаты изучения удельной поверхности частиц на лазерном анализаторе подтверждают повышение дисперсности минеральной добавки после ее механоактивации (рис. 1). Возросло содержание частиц размером 10 мкм, при этом снизилось содержание частиц размером от 100 до 500 мкм. Средний размер частиц для проб до и после механоактивации составил 58,85 мкм и 43,62 мкм, соответственно. Таким образом, возможно, повышение подвижности бетонной смеси связано либо с увеличением доли окатанных частиц после механоактивации, либо с изменением электроповерхностных свойств частиц минеральной добавки.
Рис. 1. Распределение частиц минеральной добавки по размерам: (а) - до механоактивации; (б) - после механоактивации (иллюстрация авторов) Fig. 1. Mineral additive particle size distribution: (a) - before mechanical activation; (b) - after mechanical activation (illustration by the authors)
Проведенный на следующем этапе анализ микроструктуры минеральной добавки (рис. 2) показал, что форма частиц до и после механоактивации не претерпела особых изменений. Следует предположить, что повышение пластичности бетонной смеси связано с изменением электростатических характеристик поверхности активированных частиц минеральной добавки.
(а) (б)
Рис. 2. Микроструктура минеральной добавки при 500-кратном увеличении: (а) - до механоактивации; (б) - после механоактивации (иллюстрация авторов) Fig. 3. Microstructure of the mineral additive at 500x magnification: (a) - before mechanical activation; (b) - after mechanical activation (illustration by the authors)
На следующем этапе проведено испытание на прочность бетона с минеральной добавкой до и после ее активации в возрасте 7 и 28 суток.
Результаты испытаний бетона с минеральной добавкой представлены в табл. 3, с механоактивированной минеральной добавкой в табл. 4.
Таблица 3
Результаты испытаний п] точности бетона с минеральной добавкой
Показатель Значение показателя при содержании минеральной добавки в вяжущем, %
0 10 20 30
256 293 294 231
К сж5^ кгс/см2 330 354 276 221
298 336 285 235
п7 сут / 2 ср . Дсж , кгс/см 295 328 285 229
И^7 сут, кгс/см2 74 61 18 14
Г 7 сут /2 ¿т , кгс/см 44 36 10 8
1/7 сут т 0,1482 0,1106 0,0363 0,0356
346 384 349 241
К сж суТ, кгс/см2 408 370 400 248
379 430 378 233
п2 8 сут / 2 ср . к сж , кгс/см 378 395 375 240
т,т2 8 сут / 2 И^ , кгс/см 61 55 51 15
Г28 сут ,2 ¿т , кгс/см 32 33 30 9
у 2 8 сут "т. 0,085 0,0825 0,0809 0,036
Таблица 4
Результаты испытаний прочности бетона с механоактивированной минеральной добавкой
Показатель Значение показателя при содержании минеральной добавки в вяжущем, %
0 10 20 30
К Сжут, кгс/см2 256 305 231 209
330 279 228 197
298 259 246 203
п7 сут / 2 ср . Дсж , кгс/см 295 281 237 203
•¡.,7 сут , 2 И, , кгс/см 74 24 19 11
Г 7 сут / 2 5т , кгс/см 44 14 11 7
„7сут ш 0,1482 0,0513 0,047 0,0333
К сут, кгс/см2 346 279 286 232
408 353 261 234
379 340 275 223
п2 8 сут , 2 ср . к сж , кгс/см 378 324 274 230
т,т2 8 сут / 2 И, , кгс/см 61 74 25 12
Г 7 сут /2 5т , кгс/см 32 44 15 7
у 2 8 сут "т. 0,085 0,1349 0,054 0,031
Из полученных результатов видно, что содержание в вяжущем 10 % минеральной добавки привело к увеличению прочности бетона в возрасте 7 суток на 11%, а в проектном возрасте на 4,5%, т.е. добавка в данном количестве способствовала увеличению прочности бетона, особенно в раннем возрасте, что указывает на имеющийся ускоряющий твердение эффект. Увеличение содержания минеральной добавки до 20% наоборот снизило прочность бетона в возрасте 7 суток на 3%, однако к 28 суткам прочность бетона с добавкой близка прочности бетона контрольного состава. Введение минеральной добавки в количестве 30% снизило прочность бетона на 22% в возрасте 7 суток, а в проектном возрасте уже на 36% по сравнению с контрольным составом. Следует также отметить, что по мере увеличения содержания минеральной добавки в
составе бетона снижается значение коэффициента вариации контролируемых показателей, что свидетельствует о повышении однородности смеси.
Механоактивация минеральной добавки привела к пластификации смеси, что, вероятно, вызвано высвобождением иммобилизованной воды, и тем самым увеличением количества свободной воды в объеме бетона. Это в свою очередь привело к увеличению пористости и снижению прочности бетона. Так в возрасте 7 суток прочность бетона с содержанием в вяжущем 10 % активированной минеральной добавки снизилась на 4,5%, с 20% добавки - на 19,5% и с 30% добавки - на 31 %. В возрасте 28 суток прочность бетона снизилась на 14%, 27% и 39%, соответственно. При этом сохранилась тенденция к снижению коэффициента вариации с увеличением содержания минеральной добавки от 10 до 30 %. Таким образом, в проведенном исследовании механоактивация минеральной добавки на основе молотого доменного шлака при замене части цемента в вяжущем привела к увеличению подвижности смеси, но при этом к снижению прочности бетона.
4. Заключение
1. Установлено, что введение минеральной добавки на основе молотого доменного шлака в количестве 10-30 % повышает подвижность бетонной смеси до 6,5-9,5 см. При этом механоактивация минеральной добавки приводит к увеличению подвижности смеси с 4,5 до 17 см.
2. Подтверждено повышение дисперсности минеральной добавки после ее механоактивации: возросло содержание частиц размером 10 мкм, снизилось содержание частиц размером от 100 до 500 мкм. Средний размер частиц минеральной добавки составил 58,85 мкм, после ее механоактивации - 43,62 мкм. При этом форма частиц не претерпела особых изменений. Возможно, повышение пластичности бетонной смеси связано с изменением электростатических характеристик поверхности активированных частиц минеральной добавки.
3. Определено, что содержание в вяжущем 10 % минеральной добавки приводит к увеличению прочности бетона в возрасте 7 суток на 11%, а в возрасте 28 суток на 4,5%. Таким образом, добавка в данном количестве способствует увеличению прочности бетона, особенно в раннем возрасте, что указывает на имеющийся ускоряющий твердение эффект. Дальнейшее повышение содержания добавки приводит к снижению прочности бетона.
4. Выявлено, что введение активированной минеральной добавки в количестве 10-30% приводит к снижению прочности бетона в возрасте 7 и 28 суток на 4,5-31 % и 14-39 % соответственно. При увеличении содержания механоактивированной добавки свыше 10 % сохраняется тенденция к снижению коэффициента вариации, как и в смесях с неактивированной добавкой, что вызвано повышением однородности смеси.
Список литературы / References
1. Миронов В.В. Использование отходов - путь экономического роста // Записки Горного института. 2005. Т. 167. С. 80-83. [Mironov V.V. Use of waste - the way of economic growth // Zapiski Gornogo instituta. 2005. Vol. 167. P. 80-83]
2. Абдрахимов В.З. Технические свойства и структура пористости клинкерных материалов на основе отходов цветной металлургии Восточного Казахстана // Химическая технология. 2019. № 11. С. 499-506. DOI: 10.31044/1684-5811-2019-20-11499-506 [Abdrakhimov V.Z. Technical properties and porosity structure of clinker materials based on non-ferrous metallurgy wastes of Eastern Kazakhstan // Himicheskaya tekhnologiya. 2019. Iss. 11. P. 499-506. DOI: 10.31044/1684-5811-2019-20-11-499-506]
3. Худякова Л.И., Залуцкий А.В., Палеев П.Л. Использование золошлаковых отходов тепловых электростанций // XXI век. Техносферная безопасность. 2019. Т. 3, № 4. С. 375-391. DOI: 10.21285/2500-1582-2019-3-375-391 [Khudyakova L.I., Zalutsky A.V., Paleev P.L. Use of ash and slag waste from thermal power plants // XXI vek. Tekhnosfernaya bezopasnost. 2019. Vol. 3, Iss. 4. P. 375-391. DOI: 10.21285/2500-15822019-3-375-391]
4. Романова И.П., Бегунов О.Б. Использование отходов металлургической промышленности в строительной индустрии как способ сбережения природных ресурсов и снижения экологической напряженности // Территория науки. 2016. № 2. С.
53-57. [Romanova I.P., Begunov O.B. The use of metallurgical industry waste in the construction industry as a way to save natural resources and reduce environmental stress // Territoriya nauki. 2016. Iss. 2. P. 53-57]
5. Pizon J. и др. Properties of concrete with recycled concrete aggregate containing metallurgical sludge waste // Materials (Basel). MDPI AG, 2020. Т. 13, № 6. DOI: 10.3390/ma13061448
6. Boltakova N. V. и др. Utilization of inorganic industrial wastes in producing construction ceramics. Review of Russian experience for the years 2000-2015 // Waste Management. 2017. Т. 60. DOI: 10.1016/j.wasman.2016.11.008
7. Igor R. и др. The role of the composite modifier in the stabilization of the soil base // Materials Today: Proceedings. 2021. Т. 38. DOI: 10.1016/j.matpr.2020.08.152
8. Вдовин Е.А., Коновалов Н.В., Гильмутдинов Р.И. Применение отходов металлургического производства для укрепления грунтов дорожного назначения // Международный форум KAZAN DIGITAL WEEK - 2021 : Сборник материалов. Казань: ГБУ «НЦБЖД», 2021. С. 56-61. [Vdovin EA, Konovalov NV, Gilmutdinov RI Application of metallurgical waste to strengthen the soils of the road // International forum KAZAN DIGITAL WEEK - 2021 : Sbornik materialov. Kazan: GBU «NCBZHD», 2021. С. 56-61]
9. Collivignarelli M.C. и др. A review on alternative binders, admixtures and water for the production of sustainable concrete // J. Clean. Prod. 2021. Т. 295. DOI: 10.1016/j.j clepro.2021.126408
10. Giergiczny Z. Fly ash and slag // Cement and Concrete Research. 2019. Т. 124. DOI: 10.1016/j.cemconres.2019.105826
11. 11. Lee K.M. и др. Autogenous shrinkage of concrete containing granulated blast-furnace slag // Cem. Concr. Res. 2006. Т. 36, № 7. DOI: 10.1016/j.cemconres.2006.01.005
12. Patra R.K., Mukharjee B.B. Influence of incorporation of granulated blast furnace slag as replacement of fine aggregate on properties of concrete // J. Clean. Prod. 2017. Т. 165. DOI: 10.1080/23311916.2017.1409853
13.Adediran A., Yliniemi J., Illikainen M. Fayalite Slag as Binder and Aggregate in Alkali-Activated Materials—Interfacial Transition Zone Study. 2019. DOI: 10.3390/proceedings2019034001
14. Sosa I. и др. High performance self-compacting concrete with electric arc furnace slag aggregate and cupola slag powder // Appl. Sci. 2020. Т. 10, № 3. DOI: 10.3390/app10030773
15.Al-Jabri K.S. и др. Copper slag as sand replacement for high performance concrete // Cem. Concr. Compos. 2009. Т. 31, № 7. DOI: 10.1016/j.cemconcomp.2009.04.007
16. Ismail Z.Z., AL-Hashmi E.A. Reuse of waste iron as a partial replacement of sand in concrete // Waste Manag. 2008. Т. 28, № 11. DOI: 10.1016/j.wasman.2007.07.009
17.Alwaeli M. The implementation of scale and steel chips waste as a replacement for raw sand in concrete manufacturing // J. Clean. Prod. 2016. Т. 137.
18. Калашников В.И. Эволюция развития составов и изменение прочности бетонов. Бетоны настоящего и будущего. часть 1. изменение составов и прочности бетонов // Строительные материалы. 2016. № 1-2. С. 96-103. [Kalashnikov V.I. Evolution of compositions development and concrete strength changes. Concretes of the present and the future. part 1. changing compositions and strength of concretes // Stroitelnye materialy. 2016. Iss. 1-2. P. 96-103.]
19. Абдрахимов В.З. Использование металлургических кальций-, алюминий- и железосодержащих шлаков в производстве жаростойкого бетона на основе ортофосфорной кислоты // Constr. Geotech. 2022. Т. 13, № 1. С. 82-95. DOI: 10.15593/2224-9826/2022.1.07 [Abdrakhimov V.Z. The use of metallurgical calcium-, aluminum- and iron-containing slags in the production of heat-resistant concrete based on orthophosphoric acid // Construction and Geotechnics. 2022. Vol. 13, Iss. 1. P. 82-95. DOI: 10.15593/2224-9826/2022.1.07]
20. Коровкин М.О. и др. Влияние доменного гранулированного шлака на свойства мелкозернистого самоуплотняющегося бетона // Инженерный вестник Дона. 2021. Т. 8, № 80. С. 486-494. [Korovkin M.O. et al. Influence of blast-furnace granulated slag on properties of fine-grained self-compacting concrete // Inzhenernyj vestnik Dona. 2021. Vol.
8, Iss. 80. P. 486-494]
21. Ву Ким З. и др. Возможность использования доменных шлаков в производстве бетонов и растворов во Вьетнаме // Вестник Белгородского государственного технологического университета им. В.Г. Шухова. 2019. № 11. С. 17-24. DOI: 10.34031/2071-7318-2019-4-11-17-24 [Vu Kim Z. et al. The possibility of using blast furnace slag in the production of concrete and mortars in Vietnam // Vestnik Belgorodskogo gosudarstvennogo tekhnologicheskogo universiteta im. V.G. SHuhova. 2019. Iss. 11. P. 1724. DOI: 10.34031/2071-7318-2019-4-11-17-24]
22.Vdovin E. A., Stroganov V.F. Modification of cement-bound mixtures with sodium formate additives for the construction of pavement bases at low air temperatures // IOP Conference Series: Materials Science and Engineering: International Scientific Conference Interstroymeh. 2019. P. 012065. DOI 10.1088/1757-899X/786/1/012065. DOI: 10.1016/j.wasman.2007.07.009.
23.Vdovin E., Mavliev L., Stroganov V. Interaction of clay soil components with portland cement and complex additive based on octyltriethoxysilane and sodium hydroxide // IOP conference series : Materials Science and Engineering. 2020. P. 012031. DOI 10.1088/1757-899X/890/1/012031.
24. Буланов П.Е., Гимазов А.Р., Замалиев И.Р., Вдовин Е.А., Мавлиев Л.Ф. Влияние содержания портландцемента на свойства укрепленных глинистых грунтов различного минералогического состава // Вестник Технологического университета. 2017. Т. 20. №
9. С. 24-27. [Bulanov P.E., Gimazov A.R., Zamaliev I.R., Vdovin E.A., Mavliev L.F. Effect of Portland cement content on the properties of reinforced clay soils of different mineralogical composition // Vestnik Tekhnologicheskogo universiteta. Vol. 20 Iss. 9. P. 2427].
Информация об авторах Смирнов Денис Сергеевич, кандидат технических наук, доцент, Казанский государственный архитектурно-строительный университет, г. Казань, Российская Федерация
Email: denis27111974@yandex.ru
Мавлиев Ленар Фидаесович, кандидат технических наук, доцент, Казанский государственный архитектурно-строительный университет, г. Казань, Российская Федерация
Email: lenarmavliev@yandex.ru
Хузиахметова Карина Рустамовна, аспирант, Казанский государственный архитектурно-строительный университет, г. Казань, Российская Федерация Email: karina261996@mail.ru
Мотыйгуллин Иниль Рузилевич, инженер ПТО, ООО «Газкомплектсервис», село Песчаные Ковали, Российская Федерация Email: inilm@mail.ru
Information about the authors Denis S. Smirnov, candidate of technical sciences, associate professor, Kazan State University of Architecture and Engineering, Kazan, Russian Federation Email: denis27111974@yandex.ru
Lenar F. Mavliev, candidate of technical sciences, associate professor, Kazan State University of Architecture and Engineering, Kazan, Russian Federation Email: lenarmavliev@yandex.ru
Karina R. Khuziakhmetova, post-graduate student, Kazan State University of Architecture and Engineering, Kazan, Russian Federation Email: karina261996@mail.ru
Inile R. Motygullin, PTD engineer, LLC «Gazkomplektservis», Peschanye Kovali village, Russian Federation Email: inilm@mail.ru
