CC BY
20
Bogomolov A.N., Abramov G.A., Bogomolova O.A., Pristanskov A.A., Ermakov O.V. The effect of horizontal underground tunnels oriented parallel to the front of the uniform slope on its stability. Bulletin of PNRPU. Construction and Architecture. 2018. No. 1. Pp. 82-92. DOI: 10.15593/2224-9826/2018.1.08
ВЕСТНИК ПНИПУ. СТРОИТЕЛЬСТВО И АРХИТЕКТУРА № 1,2018 PNRPU BULLETIN. CONSTRUCTION AND ARCHITECTURE http://vestnik.pstu.ru/arhit/about/inf/
Б01: 10.15593/2224-9826/2018.1.08 УДК 624.137
ВЛИЯНИЕ ГОРИЗОНТАЛЬНОЙ ПОДЗЕМНОЙ ВЫРАБОТКИ, ОРИЕНТИРОВАННОЙ ПАРАЛЛЕЛЬНО ФРОНТУ ОДНОРОДНОГО ОТКОСА, НА ЕГО УСТОЙЧИВОСТЬ
А.Н. Богомолов1'2, Г.А. Абрамов2, О.А. Богомолова2, А.А. Пристансков2, О.В. Ермаков2
Пермский национальный исследовательский политехнический университет, Пермь, Россия 2Волгоградский государственный технический университет, Волгоград, Россия
О СТАТЬЕ
АННОТАЦИЯ
Получена: 06 октября 2017 Принята: 10 января 2018 Опубликована: 30 марта 2018
Ключевые слова:
однородный откос, горизонтальная выработка, геометрические параметры выработки, напряженное состояние приоткосного массива, физико-механические свойства грунта, коэффициент запаса устойчивости, области пластических деформаций, устойчивость выработки
Приведены результаты анализа численного моделирования трансформации напряженного состояния однородного откоса при его подработке горизонтальными выработками квадратного и круглого сечений, ориентированных параллельно фронту откоса. Расчеты выполнены при помощи компьютерных программ, в которых для анализа напряженного состояния грунтового массива формализован метод конечных элементов, решение смешанной задачи теории пластичности и теории упругости - для построения пластических областей (областей разрушения) - и методика построения наиболее вероятной поверхности скольжения, которая основана на анализе напряженного состояния объекта. Установлено, что подработка однородного откоса подземной выработкой, при всех прочих равных условиях, влечет за собой существенное перераспределение напряжений в приоткосном массиве и, как следствие, изменение положения и формы наиболее вероятной поверхности скольжения и величины коэффициента запаса устойчивости. Для рассмотренных в работе примеров разница величин коэффициентов запаса составляет от 13 до 25 %. На процесс перераспределения напряжений в грунтовом массиве значительное влияние оказывают форма и размеры выработки, ее положение и ориентация в приоткосной области, геометрические параметры откоса. При расчете устойчивости подработанных откосов следует одновременно проводить проверку отсутствия зон разрушения на контуре выработок, чтобы обеспечить возможность их безопасной эксплуатации.
© ПНИПУ
© Богомолов Александр Николаевич - доктор технических наук, профессор, e-mail: [email protected]. Абрамов Генрих Артурович - аспирант, e-mail: [email protected].
Богомолова Оксана Александровна - кандидат технических наук, доцент, e-mail: [email protected]. Пристансков Андрей Александрович - аспирант, e-mail: [email protected]. Ермаков Олег Владимирович - докторант, e-mail: [email protected].
Alexander N. Bogomolov - Doctor of Technical Sciences, Professor, e-mail: [email protected]. Genrikh A. Abramov - Postgraduate Student, e-mail: [email protected].
Oksana A. Bogomolova - Ph.D. in Technical Sciences, Associate Professor, e-mail: [email protected]. Andrei A. Pristanskov - Postgraduate Student, e-mail: [email protected]. Oleg V. Ermakov - Doctoral Candidate, e-mail: [email protected].
THE INFLUENCE OF HORIZONTAL UNDERGROUND TUNNELS, ORIENTED PARALLEL TO THE FRONT OF THE UNIFORM SLOPE, ON ITS STABILITY
A.N. Bogomolov1, 2, G.A. Abramov2, O.A. Bogomolova2, A.A. Pristanskov2, O.V. Ermakov2
Perm National Research Polytechnic University, Perm, Russian Federation 2Volgograd State Technical University, Volgograd, Russian Federation
ARTICLE INFO
ABSTRACT
Received: 06 October 2017 Accepted: 10 January 2018 Published: 30 March 2018
Keywords:
homogeneous slope, horizontal excavation, geometric parameters of the excavations, stress state of near-slope massif, physical and mechanical properties of soil, stability factor, regions of plastic deformations, stability of excavation
The paper presents the results of analyzing the numerical modeling of the stress state transformation of a homogeneous slope when it is undermined with horizontal workings having square and circular cross-sections oriented parallel to the slope' front. The calculations are performed using computer programs which formalize the finite element method to analyze the stress state of the soil massif, provide the solution of the mixed problem of the theory of plasticity and theory of elasticity to build plastic areas (areas of destruction) and the method of constructing the most probable sliding surface which is based on the analysis of the object's stress state. It is established that the undermining of a homogeneous slope in underground development, in all other equal conditions, leads to a significant redistribution of stresses in a near-slope massif and, as a consequence, changes the position and shape of the most probable sliding surface, as well as the value of the stability factor. The difference between the stability factors among the investigated samples ranges from 13 % to 25 %. The shape and size of the excavation, its location and orientation in the near-slope region, as well as slope's geometrical parameters, significantly affect the redistribution of stresses in the soil mass. When calculating the stability of undermined slopes it is necessary to check that there are no fracture zones at an excavation's contour in order to enable its safe operation.
© PNRPU
Известно, что проведение подземных строительных работ, связанных с образованием в грунтовых массивах полостей различного объема и формы (тоннели, подземные хранилища и т.д.), а также разработка полезных ископаемых закрытым способом существенным образом меняют напряженно-деформированное состояние (НДС) вмещающего грунта в окрестностях производства работ. Если такие работы производятся в грунтовых массивах, представляющих собой откосы и склоны, то данное обстоятельство непременно должно сказаться и на их общей устойчивости.
Анализу напряженно-деформированного состояния грунтовых массивов, наведенного образованием полостей, посвящен целый ряд работ. Так, в работах [1-4] исследуются вопросы, связанные с изучением НДС откосов карьеров, подработанных подземными выработками (плоская постановка).
На рис. 1, 2 показаны изолинии напряжений в откосах, подработанных подземными выработками. Из рисунков отчетливо видно, что вокруг выработок поле напряжений существенно трансформируется, наблюдается значительная их концентрация.
В работах [5-7] рассмотрены вопросы, связанные с изучением закономерностей распределения напряжений вокруг подземных выработок различной формы и размеров. Установлено, что форма, размер выработки и глубина ее заложения существенным образом влияют на картину поля напряжений во вмещающем объеме скального грунта. Однако в этих работах не анализируется влияние отмеченного факта на устойчивость карьерных откосов и грунтовых массивов.
б г
Рис. 1. Изолинии главных нормальных напряжений oi (а, б) и оз (в, г)
до проведения горных работ (а, в) и после (б, г) соответственно [1] Fig. 1. Isolines of main normal stresses oi (a, b) and оз (c, d) before mining operations (a, c) and after them (b, d), respectively (cited according to [1])
В работе [4] рассматривается вопрос об определении предельной высоты подработанного откоса подземными выработками при действии объемных сил. Здесь приведены формулы, позволяющие, по мнению авторов, определить предельную высоту подработанного карьерного откоса. Для использования этих формул «необходимо задаться физико-механическими свойствами пород с необходимым запаса устойчивости» [4].
H =
2cosymcosß01cyj 1 + tg2a - T (tga - tg9 (tga-tg<p)vyg (1 + tg<p)
(1)
где у m = arctg
tgßo sin5
5 = arct —; x = -2cctg z
45c
Ф
2
z = vygH
90'
H90 =
2cctg ^ 45c+-2
vyg (1 + ^ф)
a -
угол откоса; V - коэффициент Пуассона; H - высота откоса, м; в - угол наклона элементарной площадки линии скольжения, град; c - сцепление пород в массиве, Па; ф - угол внутреннего трения, град; P - сила тяжести, Н; N - нормальная сила, Н; T - касательная сила, Н [4].
Однако в формулу (1) и в ее экспликацию не входят параметры выработки: ее размеры, форма, положение в породном массиве и т.д. В статье они не обсуждаются и не отражены в расчетной схеме (рис. 3, a). При этом вычисление величины предельной высоты устойчивого подработанного откоса выполнено без учета трансформации поля напряжений при возникновении подземной выработки.
В результате вычислений, выполненных авторами при помощи формулы (1), построены графики, позволяющие определить предельное значение высоты подработанного карьерного откоса, один из которых в качестве примера приведен на рис. 3, б.
в е
Рис. 2. Распределение напряжений в прибортовом массиве пород до (а, б, в) и после (г, д, е) образования камеры: а, г - вертикальные oz; б, д - горизонтальные ax; в, г - касательные Tzx [2] Fig. 2. Stress distribution in adjacent rock mass before (a, b, c) and after (d, e, f) formation of a chamber: a, d - vertical oz; b, e - horizontal ox; c, f - shear Tzx (cited according to [2])
Рис. 3. Схема действия сил по элементарной площадке (а); график зависимости высоты устойчивого откоса подработанного борта от его угла наклона при c = 0,3МПа, ф = 28о, у = 2500 кг/м3 без учета тектонических сил (б) [4] Fig. 3. The action of forces along the elementary area (a); the dependence graph between the height of a stable slope of the undermined board and its angle at c = 0,3 MPa, ф = 28°, Y = 2500 kg/m3 without regard to tectonic forces (b) (cited according to [4])
Анализ кривых, приведенных на рис. 3, б, показывает, что подработка откоса практически не оказывает влияния на величину коэффициента запаса устойчивости при условии, что а > 40о, так как кривые, соответствующие величинам коэффициента запаса устойчивости Ky = 1; 1,1; 1,3 , практически сливаются при данных значениях угла а. В свою очередь
при Ky = 1 и а = 50° предельная высота подработанного откоса оказывается меньшей, чем при Ky = 1,1 и Ky = 1,3 . Но очевидным является утверждение о том, что чем больше величина проектного (заданного) коэффициента запаса устойчивости откоса, тем меньше при всех прочих равных условиях должна быть его высота. Поэтому вывод, сделанный на основании анализа кривых, изображенных на рис. 3, б, не может не настораживать.
Для установления качественных и количественных данных о влиянии подземной выработки на общую устойчивость однородного подработанного откоса выполнены численные эксперименты при помощи компьютерных программ [8, 9].
На рис. 4 приведены размеры расчетной схемы однородного откоса, подработанного выработкой квадратного сечения, а также показана картина ее дискретизации на конечные элементы.
Рис. 4. Размеры расчетной схемы однородного откоса, подработанного выработкой квадратного сечения (а), дискретизация расчетной схемы на конечные элементы (б) Fig. 4. The size of the design scheme of a homogeneous slope undermined with an excavation having a square cross-section (a), sampling of design scheme into finite elements (b)
Угол откоса в при выполнении вычислений принят равным 45о, высота откоса Н составляет 200 м, а физико-механические свойства грунта соответствуют средним значениям для аргиллитов. При этом численные значения удельного сцепления и угла внутреннего трения породы определены при помощи известных выражений, предложенных проф. В.В. Соколовским [10, 11], связывающих соответствующие сдвиговые характеристики со значениями пределов прочности при растяжении Яр и сжатии Ясж для данной породы:
= 0,5(R Ясж )0
г Я... - Я Л
Ф = arcsin-
Л + Ясж
Величина коэффициента бокового давления определена выражением
С0 = tg2 Г45°-ф].
(2)
(3)
(4)
На рис. 5 изображены картины изолиний напряжений, действующих в окрестности выработки, и областей пластических деформаций, построенных на основе решения смешанной задачи теории упругости и теории пластичности грунта [12] при расстоянии с1 от выработки до подошвы откоса, равном 0,2Н.
в г
Рис. 5. Картины изолиний горизонтальных ax (а), вертикальных oz (б), касательных Tzx (в) напряжений и области пластических деформаций (г) в окрестности выработки квадратного сечения Fig. 5. Isolines of horizontal ox (a), vertical oz (b), Tzx tangential (c) stresses and plastic strains (d)
around the excavation having a square section
экв
с
б
а
Анализ картин напряжений показывает, что наличие подземной выработки в приоткосной области вносит существенную неоднородность в напряженное состояние массива - наблюдается значительная концентрация напряжений в окрестности выработки. Причем горизонтальные Gx и касательные Tzx напряжения концентрируются вокруг верхнего левого и нижнего правого углов выработки, вертикальные же напряжения oz - по ее боковым граням. Численные значения этих напряжений в несколько раз превышают напряжения, которые наблюдаются в соответствующих точках неподработанного откоса. Области пластических деформаций (зоны разрушения) развиты вдоль верхней и правой граней сечения выработки и в окрестностях ее углов (кроме нижнего левого), которые, как видно из рис. 5, являются концентраторами напряжений. Кроме того, зоны разрушения возникли в области перехода откоса в подошву, что объясняет часто возникающее здесь явление «стреляния» породы.
К
1,5
0,5
0
2
1
0 0,05 0,1
0,15 0,2 г
0,25 0,3 d/H
Рис. 6. Следы наиболее вероятной поверхности скольжения (СНВПС) и зоны разрушения, построенные при расстоянии от выработки до подошвы откоса d = 0,1Н (a), d = 0,2Н (б), d = 0,3Н (в); кривые вида K = f(d/H) (г) для квадратной (1) и круглой (2) формы поперечного сечения выработки Fig. 6. Traces of the most probable sliding surface (SNVPS) and destruction zone built at a distance from the excavation to the slope's footing d = 0,1 Н (a), d = 0,2 Н (b), d = 0,3 Н (c); curves of the form K = f (d/H) (d) for a square (1) and round (2) shape of the excavation's cross section
На рис. 6 изображены следы наиболее вероятной поверхности скольжения, построенные по методике [12], и кривые вида K = f ( d /H ) при различном расстоянии от выработки
до подошвы откоса. Анализ данных, приведенных на рис. 6, показывает, что при удалении выработки от подошвы откоса в глубь массива размеры и форма зон разрушения, обрамляющих выработку, практически не меняются, а зоны разрушения, расположенные в месте перехода откоса в подошву, уменьшаются в размерах. След наиболее вероятной поверхности скольжения представляет собой кривую, меняющую знак кривизны (вогнуто-выпуклая
б
а
в
кривая), причем это наиболее заметно при d = 0,2Н. Объяснение этому - концентрация напряжений в окрестности выработки, ведь в случае неподработанного откоса знак кривизны этой кривой не меняется. Величина глобального коэффициента запаса устойчивости откоса K непостоянна и меняется при изменении значения d. В рассмотренном случае люфт составляет 13 % (рис. 6, г, кривая 1).
а
б
в г
Рис. 7. Картины изолиний вертикальных oz (а), горизонтальных ax (б), касательных Tzx (в) напряжений; области пластических деформаций и след наиболее вероятной поверхности скольжения (г) в однородном откосе с углом в = 60°, ослабленного выработкой поперечного
круглого сечения, расположенной на расстоянии d = 0,\Н от подошвы откоса Fig. 7. Isolines of the vertical oz (a), horizontal ox (b), Tzx tangential (c) stresses; areas of plastic deformations and a track of the most probable sliding surface (g) in a uniform slope with an angle в = 60° which is weakened by an excavation having a transverse circular cross-section which is located at
a distance d = 0,1 Н from the slope's footing
Аналогичные вычисления выполнены и для однородного откоса с углом Р = 60°, сложенного твердыми известняками, который ослаблен подземной выработкой круглого поперечного сечения, ориентированной также параллельно фронту откоса. Графическая интерпретация части полученных результатов приведена на рис. 7. Здесь, как и в предыдущем случае, наблюдаются концентрации напряжений вокруг выработки, а по мере удаления ее в глубь откосного массива происходит изменение величины глобального коэффициента запаса устойчивости, причем разница между его максимальным и минимальным значением составляет более 25 % (рис. 6, г, кривая 2).
Выводы
1. Подработка однородного откоса подземной выработкой, ориентированной параллельно его фронту, при всех прочих равных условиях влечет за собой существенное перераспределение напряжений в приоткосном массиве и, как следствие, изменение положения и формы наиболее вероятной поверхности скольжения и величины коэффициента запаса устойчивости K, которое для рассмотренных случаев составляет 13 % и 25 % соответственно.
2. На процесс перераспределения напряжений в массиве значительное влияние оказывают форма и размеры выработки, ее положение в приоткосной области, геометрические параметры откоса.
3. При расчете устойчивости подработанных откосов следует одновременно проводить проверку отсутствия зон разрушения на контуре выработок, чтобы обеспечить возможность их безопасной эксплуатации.
Библиографический список
1. Мажитов А.М. Оценка влияния подземных горных работ на напряженно-деформированное состояние прикарьерного массива месторождения Камаганское // Актуальные проблемы горного дела. - 2016. - № 1. - С. 30-36.
2. Абдылдаев Э.К., Салимова Г.Е. Напряженно-деформированное состояние прибор-тового массива в условиях подработки камерами // Вестник Кыргызско-Российского Славянского университета. Сер.: Науки о земле. - 2008. - Т. 8, № 3. - С. 157-159.
3. Распределение напряжений в однородном изотропном откосе, ослабленном горизонтальной круглой выработкой, расположенной на уровне его подошвы / А.Н. Богомолов, Г. А. Абрамов, О. А. Богомолова, А. А. Пристансков // Вестник Пермского национального исследовательского политехнического университета. Строительство и архитектура. - 2017. -Т. 8, № 2. - C. 15-26. DOI: 10.15593/2224-9826/2017.2.02
4. Кузнецова Т. С., Мещеряков Ю.Б., Некерова Т.В. Предельная высота подработанного откоса подземными выработками при действии объемных сил // Вестник МГТУ им. Г.И. Носова. - 2009. - № 3. - С. 5-8.
5. Анализ напряженного состояния грунтового массива, вмещающего подземные пространства различной конфигурации [Электронный ресурс] / А.Н. Богомолов, С.В. Кузнецова, В.Н. Синяков, М.А. Шубин, В.П. Дыба, Г.М. Скибин, Ю.И. Олянский, О.А. Богомолова, А. Н. Ушаков // Интернет-вестник ВолгГАСУ. Сер.: Строительная информатика. -2012. - Вып. 8 (24). - URL: http://vestnik.vgasu.ru/attachments/2_Bogomolov-2012_8(24).pdf (дата обращения: 10.08.2017).
6. Определение предельной глубины заложения горизонтальных выработок различного поперечного сечения [Электронный ресурс] / А.Н. Богомолов, О.А. Богомолова, М.А. Шубин, Д.В. Павлов, М.В. Подлинев, А.В. Соловьев // Интернет-вестник ВолгГАСУ. Сер.: Политематическая. - 2013. - Вып. 2(27). - URL: http://vestnik.vgasu.ru/attachments/BogomolovBogomolova ShubinPavlovPodlinevSolovev-2013_2(27).pdf. (дата обращения: 10.08.2017).
7. Пример определения безопасной глубины заложения горизонтальной выработки сложного сечения / А.Н. Богомолов, О.А. Богомолова, С.Л. Шелудько, А.В. Соловьев // Вестник Волгогр. гос. архит.-строит. ун-та. Сер.: Строительство и архитектура. - 2013. -Вып. 33 (52). - С. 6-12.
8. FEA: св-во о гос. рег. программы для ЭВМ № 2015617889 / А.Н. Богомолов [и др.]. Зарег. 23 июля 2015 г.
9. Устойчивость (напряженно-деформированное состояние): св-во о гос. рег. программы для ЭВМ № 2009613499 / А.Н. Богомолов [и др.]. Зарег. 30 июня 2009 г.
10. Соколовский В.В. Статика сыпучей среды. - 3-е изд., перераб. и доп. - М.: Физмат. лит., 1960. - 121 с.
11. Соколовский В.В. Теория пластичности. - 3-е изд., перераб. и доп. - М.: Высшая школа, 1969. - 608 с.
12. Богомолов А.Н., Богомолова О.А. Сопоставление результатов численных и физических экспериментов по определению несущей способности однородного основания штампа // Основания, фундаменты и механика грунтов. - 2015. - № 6. - С. 7-11.
References
1. Mazhitov A.M. Otsenka vliianiia podzemnykh gornykh rabot na napriazhenno-deformirovannoe sostoianie prikar'ernogo massiva mestorozhdeniia Kamaganskoe [Assessment of the impact of underground mining on the stress-strain state pricerange array field Kamaganskoe]. Aktual'nyeproblemy gornogo dela, 2016, no. 1, pp. 30-36.
2. Abdyldaev E.K., Salimova G.E. Napriazhenno-deformirovannoe sostoianie priborto-vogo massiva v usloviiakh podrabotki kamerami [The stress-strain state priportovogo array in terms of undermining cameras]. VestnikKyrgyzsko-Rossiiskogo Slavianskogo universiteta. Nauki o zemle,
2008, vol. 8, no. 3, pp. 157-159.
3. Bogomolov A.N., Abramov G.A., Bogomolova O.A., Pristanskov A. A. Raspredelenie napriazhenii v odnorodnom izotropnom otkose, oslablennom gorizontal'noi krugloi vy-rabotkoi, raspolozhennoi na urovne ego podoshvy [Distribution of stresses in a homogeneous isotropic slope weakened by a horizontal round working at a level of its base]. Vestnik Permskogo nacional'nogo issledovatel'skogo politehnicheskogo universiteta. Stroitel'stvo i arkhitektura, 2017, vol. 8, no. 2, pp. 15-26. DOI: 10.15593/2224-9826/2017.2.02.
4. Kuznetsova T.S., Meshcheriakov Iu.B., Nekerova T.V. Predel'naia vysota podrabotannogo otkosa podzemnymi vyrabotkami pri deistvii ob»emnykh sil [The maximum height of the undermined slope underground workings under the action of body forces]. VestnikMGTUim. G.I. Nosova,
2009, no. 3, pp. 5-8.
5. Bogomolov A.N., Kuznetsova S.V., Siniakov V.N., Shubin M.A., Dyba V.P., Skibin G.M., Olianskii Iu.I., Bogomolova O.A., Ushakov A.N. Analiz napriazhennogo sostoianiia gruntovogo massiva, vmeshchaiushchego podzemnye pro-stranstva razlichnoi konfiguratsii [Analysis of the stress state of the soil massif, enclosing the underground space of various configurations]. Internet-vestnik VolgGASU. Stroitel'naia informatika, 2012, iss. 8 (24). available at: http://vestnik.vgasu.ru/ attachments/2_Bogomolov-2012_8(24).pdf (accessed 10 August 2017).
6. Bogomolov A.N., Bogomolova O.A., Shubin M.A., Pavlov D.V., Podlinev M.V., Solov'ev A.V. Opredelenie predel'noi glubiny zalozheniia gorizontal'nykh vyrabotok razlichnogo poperechnogo secheniia [Determining the limit depth of horizontal workings with different cross-sections]. Internet-vestnik VolgGASU. Politematicheskaia, 2013, iss. 2(27). available at: http:// vestnik.vgasu.ru/attachments/BogomolovBogomolovaShubinPavlovPodlinevSolovev-2013_2(27).pdf. (accessed 10 August 2017).
7. Bogomolov A.N., Bogomolova O.A., Shelud'ko S.L., Solov'ev A.V. Primer opredeleniia bezopasnoi glubiny zalozheniia gorizontal'-noi vyrabotki slozhnogo secheniia [An example of definition of safe depth, the horizontal production of complex cross-section]. Vestnik Volgogradskogo gosudarstvennogo arkhitecturno-stroitel'nogo universiteta. Stroitel'stvo i arkhitektura, 2013, iss. 33(52), pp. 6-12.
8. Bogomolov A.N. FEA. Svidetel'stvo o gosudarstvennoi registratsii programmy dlia EVM № 2015617889.
9. Bogomolov A.N. Ustoichivost' (Napriazhenno-deformirovannoe sostoianie) [Stability (Stressstrain state)]. Svidetel'stvo o gosudarstvennoi registratsii programmy dlia EVM № 2009613499.
10. Sokolovskii V.V. Statika sypuchei sredy [Static granular medium]. 3rd ed. Moscow, Fiz.-mat. lit., 1960, 121 p.
11. Sokolovskii V.V. Teoriia plastichnosti [Theory of plasticity]. 3rd ed. Moscow, Vysshaia Shkola, 1969, 608 p.
12. Bogomolov A.N., Bogomolova O.A. Sopostavlenie rezul'tatov chislennykh i fiziche-skikh eksperimentov po opredeleniiu nesushchei sposobnosti odnorodnogo osnovaniia shtampa [Comparison of results of numerical and physical experiments to determine the bearing capacity of uniform base of the stamp]. Osnovaniia, fundamenty i mekhanika gruntov, 2015, no. 6, pp. 7-11.
