CC BY
7УДК 669.017:620.197
Izatullo N. Ganiev, Umarali Sh. Yakubov, Mizhgona Sh. Dzhuraeva, Amirsho G. Safarov
INFLUENCE OF GALLIUM ADDITIVES ON HEAT CAPACITY AND THERMODYNAMIC FUNCTIONS OF ALUMINUM ALLOY AlFe5Si10
Institute of Chemistry named after V.I. Nikitin National Academy of Sciences of Tajikistan, Dushanbe, 734063, Tajikistan
Heat capacity is the most important characteristic of substances, and from its change wtth temperature one can determine the type of phase transformation, Debye temperature, energy of vacancy formation, coefficient of electronic heat capactty, and other properties. In this work, the heat capacity of the АЖ5К10 aluminum alloy was determined in the "cooiing" mode, according to the known heat capactty of a reference sample made ofM00 copper. To do that, this, the equations describing their cooling rates were obtained by processing the cooling curves of the samples from the alloys of the ААЖ,5K10-Ga system and the standard. Further, according to the experimentally found values of the cooling rates of the samples from the alloys and the standard, knowing their masses, the polynomials of the temperature dependence of the heat capactty of the alloys are established, which are described by a four-term equation. Using integrals of specific heat capactty, the temperature dependence of changes in enthalpy, entropy, and Gibbs energy was calculated. The obtained dependences show that with an increase in temperature, the heat capactty, heat transfer coefficient, enthalpy and entropy of alloys increase, while the values of the Gibbs energy decrease. In that case, the addition of galium reduces the heat capacity, enthalpy, and entropy of the АЖ5К10 alloy, while the value of the Gibbs energy increases.
Key words: aluminum alloy АЖ5К10, gallium, heat capacity, heat transfer coefficient, "cooling" mode, enthalpy, entropy, Gibbs energy.
DOI: 10.36807/1998-9849-2021-59-85-66-71
Введение
Алюминиевые сплавы в последнее время как конструкционный материал заняли значительную позицию вместо стальных конструкций. С учётом подробного исследования и анализа диаграмм состояния металлических систем были разработаны легкие сплавы на основе алюминия в качестве конструкционного материала, эквивалентные или превосходящие стальные, например сплавы алюминия с добавками цинка, магния, меди и ряда других металлов [1, 2].
Повышенное содержание примесей, таких как кремний и железо, в первичном алюминии и алюминиевых сплавах является главным препятствием к их широкому применению в различных областях производства. Фазы с алюминием, которые образуются из примесей кремния и железа, в итоге создают внутрен-
Ганиев И.Н., Якубов У.Ш., Джураева М.Ш., Сафаров А.Г.
ВЛИЯНИЕ ДОБАВОК ГАЛЛИЯ НА ТЕПЛОЕМКОСТЬ И ТЕРМОДИНАМИЧЕСКИЕ ФУНКЦИИ
АЛЮМИНИЕВОГО СПЛАВА АЖ5К10
Институт химии им. В.И. Никитина НАН Таджикистана, Душанбе, Таджикистан
Теплоёмкость является важнейшей характеристикой веществ и по её изменению от температуры можно определить тип фазового превращения, температуру Дебая, энергию образования вакансий, коэффициент электронной теплоёмкости и др. свойства. В настоящей работе теплоёмкость алюминиевого сплава АЖ5К10 определялась в режиме «охлаждения», по известной теплоёмкости эталонного образца из меди марки М00. Для этого обработкой кривых охлаждения образцов из сплавов системы/ АЖ5К10^а и эталона получены/ уравнения описывающие их скорости охлаждения. Далее, по экспериментально найденным величинам скоростей охлаждения образцов из сплавов и эталона, зная их массы, установлены полиномы температурной зависимости теплоемкости сплавов, которые описываются четы/рёхчленны/м уравнением. Используя интегралыы от удельной теплоемкости вычислена температурная зависимость изменений энтальпии, энтропии и энергии Гиб-бса. Полученные зависимости показывают, что с ростом температуры теплоёмкость, коэффициент теплоотдачи, энтальпия и энтропия сплавов увеличиваются, а значения энергии Гиббса уменьшается. При этом добавки галлия уменьшает теплоёмкость, энтальпию и энтропию сплава АЖ5К10, величина энергии Гиббса при этом увеличивается.
Ключевые слова: алюминиевый сплав АЖ5К10, галлий, теплоёмкость, коэффициент теплоотдачи, режим «охлаждения», энтальпия, энтропия, энергия Гиббса..
Дата поступления -16 августа 2021 года
ние дефекты структурной неоднородности, что отрицательно оказывают влияние на качество продукции. Очистка алюминия от железа является затратной, отсюда перспективным является разработка алюминиевых сплавов на основе технического алюминия с повышенным содержанием железа. [3, 4].
Анализ литературы показывает, что алюминий низкой степени чистоты с повышенным содержанием железа практически не находит использования, кроме как для раскисления и дегазации стали. Сплавы алюминия с железом и литием, магнием и церием широко применяют в качестве носителя электрического заряда в электротехнике [4, 5].
Таким образом, цель работы заключалась в разработке новых сплавов на основе низкосортного алюминия, с тем, чтобы получить такой сплав, который отличался бы особыми свойствами и мог приме-
няться в промышленности. Для реализации поставленной цели в качестве объекта исследования был выбран тройной алюминиевой сплав эвтектического состава АЖ5К10, который подвергался легированию галлием в количестве от 0.05 до 3.0 мас. %.
Результаты экспериментальных исследований и их обсуждение
Сплавы для изучения теплоемкости и термодинамических функций получали в шахтной печи сопротивления типа СШОЛ. Для этого использовали алюминий с повышенным содержанием железа (5 мас. %). Данный сплав извлекался непосредственно из одной электролизных ванн алюминиевой компании ГУП «ТАлКо». Затем в расплав при температуре 850-900 °С вводился кремний кристаллический из расчёта 10 мас. %. В результате был получен сплав марки АЖ5К10. Расплав дегазировался таблетками «дегайзера», затем удаляли шлак. После этого данный сплав легировали галлием. Контроль содержания железа и кремния проводился в Центральной заводской лаборатории ГУП "Таджикская алюминиевая компания". Состав сплавов также контролировался взвешиванием шихты и полученных сплавов. При отклонении веса сплавов более чем на 1-2 отн. % синтез сплавов проводился заново. Далее из расплава удалялся шлак, и производили литьё образцов в графитовую изложницу для исследования теплофизических свойств. Образцы цилиндрической формы имели диаметр 16 мм и длину 30 мм.
Измерение теплоемкости проводилось по методике, описанной в работах [6-10] на установке, схема которой представлено на рис. 1. Электропечь 3 смонтирована на стойке 6, по которой она может перемещаться вверх и вниз (стрелкой показано направление перемещения). Образец 4 и эталон 5 (тоже могут перемещаться) представляют собой цилиндр длиной 30 мм и диаметром 16 мм с высверленными каналами с одного конца, в которые вставлены термопары. Концы термопар подведены к цифровым термометрам «□¡д^а1 Ми1йте1ег 0192081» 7, 8 и 9. Электропечь запускается через лабораторный автотрансформатор (ЛАТР) 1, нужная температура устанавливается с помощью терморегулятора 2. По показаниям цифровых
термометров «Digital Multimeter DI9208L», фиксируется значение начальной температуры. Затем образец и эталон вдвигается в электропечь и нагревается до нужной температуры с контролем температуры по показаниям цифровых термометров «Digital Multimeter DI9208L» на компьютере 10. Образец и эталон одновременно выдвигается из электропечи и с этого момента фиксируется температура. Записываем показания цифровых термометров на компьютере через каждые 10 с, охлаждая образец и эталон до температуры 30 °С.
Рис. 1. Схема установки для определения теплоемкости твердых тел в режиме «охлаждения»: 1 - ЛАТР, 2 -терморегулятор, 3 - электропечь, 4 - образец, 5 - эталон, 6 -стойка, 7, 8, 9 - цифровые термометры. 10 - компьютер
Для измерения температуры использовали многоканальный цифровой термометр, который позволял прямо фиксировать результаты измерений на компьютере в виде таблиц. Точность измерения температуры составляла 0,1 °С. Относительная ошибка измерения температуры в интервале от 40 °С до 400 °С составляла ±1%. Погрешность измерения теплоемкости по предлагаемой методике не превышает 2-4% в зависимости от температуры (табл. 1 и 2).
Обработка результатов измерений производилась с помощью программы MS Excel. Графики строились с помощью программы Sigma Plot. Значения коэффициента корреляции составляли величину R^pp > 0,9925, подтверждая правильность выбора аппроксимирующей функции.
Табл. 1. Экспериментальные значения скорости охлаждения (-сГГ^т, К/с) образцов из меди марки М00 и эталона (А1 марки А7)
Cu марки М00 Эталон (Al марки А7)
Т, К первое измерение второе измерение третье измерение первое измерение второе измерение третье измерение
300 0.028967 0.00632 -0.01414 0.5911 3.4538х106 -0.0442
400 0.223644 0.07284 0.111668 0.8817 1.30251х103 -0.0124
500 0.393825 0.1852 0.218325 0.9975 2.75455х103 0.0262
600 0.544436 0.34436 0.305212 1.0033 4.43715х103 0.0896
700 0.680403 0.55128 0.371711 0.9639 6.39682х103 0.1958
800 0.806652 0.80692 0.417204 0.9441 8.68005х103 0.3628
Табл. 2. Теплоемкость (кДж/(кг К)) меди марки М00
и эталона (Al марки А7)
Cu марки М00 Cu марки М00, определенная экспериментально по отношению к алю- Al марки А7 по
Т, К по данным [11] минию марки А7 данным [12]
первое измерение второе измерение третье измерение
300 0.3850 0.3759 0.3699 0.3678 0.9032
400 0.3977 0.3883 0.3820 0.3800 0.9472
500 0.4080 0.3984 0.3919 0.3899 0.9879
600 0.4169 0.4070 0.4004 0.3984 1.0306
700 0.4251 0.4151 0.4083 0.4064 1.0803
800 0.4336 0.4234 0.4164 0.4146 1.1424
Предварительно для определения погрешности метода измерялась теплоемкость меди марки М00 по отношению к теплоемкости алюминия марки А7, а также теплоемкость алюминия относительно теплоемкости меди. Результаты измерений для трех параллельных экспериментов представлены в табл. 1 и 2. Установленное значение погрешности измерения теплоемкости меди марки М00 не превышает 1.5%. Далее в качестве эталона взята медь марки М00. В этом плане именно медь является более надежным металлом, поскольку она характеризуется более высокой температурой плавления и достоверными значениями теплоемкости, определенными многими авторами разными параллельными методами [11].
Сравнение экспериментально полученных значений теплоемкости меди по отношению к алюминию марки А7 показывает почти 99%-ную сходимость с данными, приведенными в справочнике [11].
Для определения скорости охлаждения строят кривые охлаждения образцов. Кривые охлаждения представляет собой зависимость температуры образца от времени при охлаждении его на воздухе [13-17].
Экспериментально полученные временные зависимости температуры образцов (рис. 2а) описываются уравнением вида
Т = ае+ ре -"г, (1)
где: а, Ь, р, к - константы; т- время охлаждения.
Дифференцируя (1) по т получаем уравнение для определения скорости охлаждения образцов
— = -аЬв~Ьт - ркв~кт. йг
(2)
По уравнению (2) были вычислены скорости охлаждения образцов из алюминиевого сплава АЖ5К10 с галлием, которые приставлены на рис. 2б и в табл. 3. Значения коэффициентов а, Ь, р, к, аЬ, рк в уравнении (2) для исследованных сплавов приведены в табл. 4.
Табл. 3. Зависимость скорость охлаждения для образцов из алюминиевого сплава АЖ5К10 с галлием и эталона (Си марки М00)
Т, К
Время, сек. Эталон Содержания галлия в сплаве, мас.%
0,0 0,05 0,5 1,0 3,0
0 -3,14581 -3,26050 -3,23910 -3,23910 -3,23911 -3,23909
100 -1,65808 -1,68634 -1,67531 -1,67531 -1,67531 -1,6753
200 -0,87976 -0,87594 -0,87025 -0,87024 -0,87025 -0,87024
300 -0,47253 -0,45871 -0,45577 -0,45576 -0,45577 -0,45576
400 -0,25941 -0,24388 -0,24236 -0,24236 -0,24236 -0,24235
500 -0,14783 -0,13325 -0,13246 -0,13245 -0,13246 -0,13245
600 -0,08937 -0,07626 -0,07584 -0,07584 -0,07584 -0,07583
700 -0,05869 -0,04688 -0,04666 -0,04665 -0,04666 -0,04665
800 -0,04254 -0,03172 -0,03159 -0,03159 -0,03159 -0,03158
900 -0,03400 -0,02387 -0,02380 -0,02379 -0,02380 -0,02379
Табл. 4. Значения коэффициентов а, Ь, р, к, аЬ, рк в уравнение (2) для алюминиевого сплава АЖ5К10 с галлием
Содержание галлия в сплаве, мас. % а, К Ь10"2, с-1 р, К к10"5, с-1 аЬ, Кс1 рк-10"2, Кс 1
0.0 488,570 0,664 309,434 5,30 3,25 1,64
0.05 485,350 0,664 310,693 5,27 3,22 1,64
0.5 485,351 0,664 311,192 5,26 3,22 1,64
1.0 485,351 0,664 311,291 5,26 3,22 1,64
3.0 485,351 0,664 311,092 5,26 3,22 1,64
Эталон 481,337 0,648 329,322 8,12 3,12 2,67
Рис. 2. Зависимость температуры (а) и скорости охлаждения (б) для образцов из алюминиевого сплава АЖ5К10 с галлием и
эталона (Си марки М00) от времени
Далее по рассчитанным значениям величин скорости охлаждения образцов из сплавов и эталона (Си марки М00), по уравнению (3) была вычислена удельная теплоемкость сплава АЖ5К10 с галлием
_
Ср, = Ср.
ат Л
аг )\ ат Л аг )~
т
т
2
где: т1=р1У1 - масса эталона; тп2=р2У2 - масса исследуемого образца; (агЛ (атЛ - скорости охлаждения
II
образцов из эталона и сплавов при данной температуре.
Проводя полиномную регрессию, было получено следующее уравнение (4) для температурной
зависимости удельной теплоемкости алюминиевого сплава АЖ5К10 с галлием
■"О „ , 1.Т , „т2 ,
с; = а + ЬТ + еТ2 + йТ'
(4)
Коэффициенты а, Ь, с, с! в уравнении (4) приведены в табл. 5.
Табл. 5. Значения коэффициентов а, Ь, с, с! в уравнении (4) для образцов из алюминиевого сплава АЖ5К10 с галлием и эталона
Содержание галлия в а, Ь, с, С10-5, Коэффициент
сплаве, мас. % Дж/кг-К Дж/(кг-К)2 Дж/(кг-К)3 Дж/(кг-К)4 корреляции R, %
0.0 -4049,322 29,527 -0,0533 3,13 0,9925
0.05 -4053,455 29,478 -0.0532 3,12 0,9984
0.5 -4078,229 29.602 -0.0534 3,13 0,9966
1.0 -4078,209 29.595 -0.0534 3,13 0,9966
3.0 -4074,753 29.583 -0.0534 3,13 0,9966
Эталон 324,454 0,275 -0,000287 0,0142 1,0
Результаты расчёта теплоемкости сплава АЖ5К10 с галлием по формуле (3) через 100 К представлены в табл. 6 и на рис. 3. Теплоемкость сплавов от концентрации галлия в сплаве АЖ5К10 уменьшается, а от температуры увеличивается.
Табл. б. Температурная зависимость удельной теплоёмкости (кДж/(кгК)) алюминиевого сплава АЖ5К10 с галлием и эталона
Содержание галлия в сплаве, Т, К
мас.% 300 400 500 600 700 800
0.0 848,800 1225,900 1288,200 1223,500 1219,600 1464,300
0.05 844,465 1222,705 1285,745 1220,785 1215,025 1455,665
0.5 841,471 1221,771 1285,271 1219,771 1213,071 1452,971
1.0 839,511 1219,151 1281,991 1215,831 1208,471 1447,711
3.0 839,337 1217,767 1279,397 1212,027 1203,457 1441,487
Эталон 384,988 397,662 408,004 416,866 425,100 433,558
Используя значения удельной теплоемкости алюминиевого сплава АЖ5К10 с галлием и экспериментально полученные значения скорости охлаждения, вычислили температурную зависимость коэффициента теплоотдачи алюминиевого сплава АЖ5К10 по уравнению
го ат
а = Г* , (5)
Т - То)• 5
где: Т и Т0 - температура образца и окружающей среды, Б,т - площадь поверхности и масса образца, соответственно. Температурная зависимость коэффициента теплоотдачи для алюминиевого сплава АЖ5К10 с галлием представлена на рис. 3.
Рис. 3. Температурная зависимость удельной теплоемкости (а) и коэффициента теплоотдачи (б) алюминиевого сплава АЖ5К10 с галлием и эталона (Си марки М00)
Для расчета температурной зависимости изменений энтальпии, энтропии и энергии Гиббса по уравнениям (6)-(8) были использованы интегралы от удельной теплоемкости по уравнению (4):
[Н 0(Т) - Н "(То)] = а(Т - То) + Ь (Т2 - То2) + С (Т - Т„3) + ^ (Т4 - То4); (6)
[5 о(Т) - 5 о(То)] = а 1п Т + Ь(Т - То) + С (Т2 - То2) + а (Т3 - Т3); (7) Т о 2 3
[Оо (Т) - ао (Т)] = [Но (Т) - но (Т)] - Т[50 (Т) - 50 (Т)],
(8)
где Т = 298,15 К.
Результаты расчета температурных зависимостей изменений энтальпии, энтропии и энергии Гиббса по уравнениям (6)-(8) через 100 К представлены в табл. 7.
Табл. 7. Температурная зависимость изменений термодинамических функций алюминиевого сплава АЖ5К10 с галлием _и эталона (Си марки М00)
Т.К
галлия в сплаве, 300 400 500 600 700 800
мас. % [H 0(T) - H 0(T0*)], кДж/кг для сплавов
0.0 1,5747 109,6481 238,3934 365,7207 488,3201 621,6614
0.05 1,5520 108,3171 235,5863 361,1994 481,7166 612,4177
0.5 1,5464 108,1309 235,3404 360,8849 481,2545 611,7190
1.0 1,5428 107,8983 234,8129 359,9965 479,9391 609,9107
3.0 1,5425 107,8202 234,5359 359,3997 478,9014 608,3111
Эталон 0,7120 39,8675 80,1667 121,4190 163,5190 206,4466
[S V) - S 0(T0*)L кДж/(кпК) для сплавов
0.0 0,0053 0,3135 0,6006 0,8329 1,0219 1,1996
0.05 0,0052 0,3097 0,5935 0,8227 1,0085 1,1826
0.5 0,0052 0,3092 0,5928 0,8219 1,0074 1,1813
1.0 0,0052 0,3085 0,5914 0,8199 1,0048 1,1780
3.0 0,0052 0,3083 0,5908 0,8186 1,0029 1,1753
Эталон 0,0024 0,1149 0,2048 0,2800 0,3449 0,4022
[G 0(T) - G 0(T0*)], кДж/кг для сплавов
0.0 -0,0049 -15,773 -61,894 -134,020 -227,009 -338,011
0.05 -0,0048 -15,572 -61,144 -132,401 -224,209 -333,696
0.5 -0,0048 -15,537 -61,046 -132,229 -223,945 -333,313
1.0 -0,0048 -15,503 -60,913 -131,931 -223,417 -332,488
3.0 -0,0048 -15,495 -60,862 -131,787 -223,116 -331,959
Эталон -0,0022 -6,1072 -22,243 -46,585 -77,902 -115,311
* T = 298,15 К.
Заключение
В режиме «охлаждения» по известной теплоёмкости эталонного образца из меди марки М00 установлена теплоёмкость алюминиевого сплава АЖ5К10 с галлием. С помощью полученных полиномных зависимостей показано, что с ростом температуры теплоёмкость, энтальпия и энтропия сплавов увеличиваются, а значения энергии Гиббса уменьшается. Добавки галлия в изученном концентрационном интервале (0.053.0 мас. %) уменьшает теплоемкость, коэффициент теплоотдачи, энтальпию и энтропию исходного сплава АЖ5К10, а энергия Гиббса при этом увеличивается. Изменения теплоемкости, коэффициента теплоотдачи, энтальпии и энтропии сплавов от концентрации галлия в сплаве связаны с его модифицирующим влиянием на структуру твёрдого раствора a-Al, двойных, тройных эвтектик и тем самым с увеличением степени гетерогенности структуры многокомпонентных сплавов [18].
Литература
1. Мондольфо Л.Ф. Структура и свойства алюминиевых сплавов. М.: Металлургия, 1979. 640 с.
2. Вол А.Е. Строение и свойства двойных металлических систем. Т.1. М.: Физматгиз, 1959. 755 с.
3. Хансен М, Андерко К Структуры двойных сплавов. Т.1. М.: Металлургиздат, 1962. 608с.
4. Эллиот Р.П. Структуры двойных сплавов. Т.1. М.: Металлургия, 1970. 456 с.
5. Шанк Ф.А. Структуры двойных сплавов. -М.: Металлургия, 1973. 760 с.
6. Ганиев И.Н., Назарова М.Т., Якубов У.Ш., Сафаров А.Г, Курбонова М.З. Влияние лития на удельную теплоемкость и изменения термодинамических функций алюминиевого сплава AB1 // Теплофизика высоких температур. 2020. Т. 58. № 1. С. 55-60.
7. Ganiev I.N., Yakubov U.S., Safarov A.G., Odi-naev F.R, Kabutov K. Temperature dependence of the
specific heat and the changes in the thermodynamic functions of a bismuth-bearing AZh4.5 alloy // Russian metallurgy (Metally). 2020. Т. 2020. № 1. С. 17-24.
8. Худойбердизода С.У., Ганиев И.Н., Отаджо-нов СЭ, Эшов Б.Б., Якубов У.Ш. Влияние меди на теплоемкость и изменения термодинамических функций свинца // Теплофизика высоких температур. 2021. Т. 59. № 1. С. 55-61.
9. Ганиев И.Н, Окилов Ш.Ш, Эшов Б.Б., Мул-лоева Н.М, Якубов У.Ш. Температурная зависимость теплоемкости и изменений термодинамических функций свинцово-сурьмяного сплава ССу3 c калием // Вестник Казанского государственного технического университета им. А.Н. Туполева. 2021. Т. 77. № 1. С. 24-30.
10. Ганиев И.Н, Окилов Ш.Ш, Эшов Б.Б., Муллоева Н.М, Якубов У.Ш. Влияние добавок натрия на температурную зависимость теплоемкости и изменений термодинамических функций свинцово-сурьмяного сплава ССу3 // Вестник Санкт-Петербургского государственного университета технологии и дизайна. Серия 1: Естественные и технические науки. 2021. № 1. С. 89-94.
11. Зиновьев В.Е. Теплофизические свойства металлов при высоких температурах. М.: Металлургия, 1989. 384 с.
12. Низомов З, Гулов Б.Н., Ганиев И.Н, Саи-дов Р.Х, Обидов Ф.У, Эшов Б.Б. Исследование температурной зависимости удельной теплоемкости алюминия марок ОСЧ и А7 // Докл. АН Республики Таджикистан. 2011. Т. 54. № 1. С. 53.
13. Ганиев И.Н, Сафаров А.Г., Асоев М.Дж, Якубов У.Ш, Кабутов К Температурная зависимость теплофизических свойств и термодинамических функций сплавов системы Al-Sn // Вестник Сибирского государственного индустриального университета. 2021. № 1 (35). С. 35-41.
14. Ганиев И.Н, Сафаров А.Г, Асоев М.Дж, Якубов У.Ш, Кабутов К.К. Теплофизические и термодинамические свойства сплавов системы Al - Bi // Вестник Казанского государственного технического университета им. А.Н. Туполева. 2020. Т. 76. № 3. С. 23-29.
15. Ганиев И.Н., Абулаков А.П., ДжайлоевД.Х., Якубов У.Ш., Сафаров А.Г, Абулхаев В.Д. Влияние добавок висмута на теплофизические и термодинамические свойства алюминиевого проводникового сплава E-AlMgSi (алдрей) // Известия высших учебных заведений. Материалы электронной техники. 2020. Т. 23. № 1. С. 86-93.
16. Ганиев И.Н, Худойбердизода СУ, Мулло-ева Н.М, Отаджонов С.Э., Якубов У.Ш. Температурная зависимость теплоёмкости и изменений термодинамических функций свинцово-сурьмяного сплава ССу3, легированного теллуром // Вестник Санкт-Петербургского государственного университета технологии и дизайна. Серия 1: Естественные и технические науки. 2020. № 2. С. 103-108.
17. Ганиев И.Н, Сафаров А.Г, Асоев М.Дж, Якубов У.Ш, Одинаев Ф.Р, Кабутов К. Термодинамические функции сплавов системы Al-Sn // Химия. Экология. Урбанистика. 2021. Т. 2021-1. С. 410-414.
18. Мальцев М.В. Модификаторы структуры металлов и сплавов. М.: Металлургия. 1964. 238 с.
References
1. Mondol'fo L.F. Struktura i svojstva al-yuminievyh splavov. M.: Metallurgiya, 1979. 640 s.
2. VolA.E. Stroenie i svojstva dvojnyh metallich-eskih sistem. T.1. M.: Fizmatgiz, 1959. 755 s.
3. Hansen M, Anderko K. Struktury dvojnyh splavov. T.1. M.: Metallurgizdat, 1962. 608s.
4. Elliot R.P. Struktury dvojnyh splavov. T.1. M.: Metallurgiya, 1970. 456 s.
5. Shank F.A. Struktury dvojnyh splavov. -M.: Metallurgiya, 1973. 760 s.
6. Ganiev I.N, Yakubov U.S., Nazarova M.T, Kurbonova M.Z, Safarov A.G. Influence of lithium on specific heat and changes in the thermodynamic functions of aluminum alloy AB1 // High Temperature. 2020. Т. 58. № 1. С. 58-63.
7. Ganiev I.N, Yakubov U.S., Safarov A.G, Odi-naev F.R, Kabutov K. Temperature dependence of the specific heat and the changes in the thermodynamic functions of a bismuth-bearing AZh4.5 alloy // Russian metallurgy (Metally). 2020. Т. 2020. № 1. С. 17-24.
8. Hudojberdizoda S.U, Ganiev I.N, Otadzhonov S.E, Eshov BB.BB, YAkubov U.Sh. Vliyanie medi na tep-loemkost' i izmeneniya termodinamicheskih funkcij svinca
// Teplofizika vysokih temperatur. 2021. T. 59. № 1. S. 55-61.
9. Ganiev I.N, Okilov Sh.Sh, Eshov B.B, Mu-loeva N.M., YAkubov U.Sh. Temperaturnaya zavisimost' teploemkosti i izmenenij termodinamicheskih funkcij svin-covo-sur'myanogo splava SSu3 c kaliem // Vestnik Ka-zanskogo gosudarstvennogo tekhnicheskogo universiteta im. A.N. Tupoleva. 2021. T. 77. № 1. S. 24-30.
10. Ganiev I.N, Okllov Sh.Sh, Eshov B.B, Mu-loeva N.M., Yakubov U.Sh. Vliyanie dobavok natriya na temperaturnuyu zavisimost' teploemkosti i izmenenij termodinamicheskih funkcij svincovo-sur'myanogo splava SSu3 // Vestnik Sankt-Peterburgskogo gosudarstvennogo universiteta tekhnologii i dizajna. Seriya 1: Estestvennye i tekhnicheskie nauki. 2021. № 1. S. 89-94.
11. Zinov'ev V.E. Teplofizicheskie svojstva metal-lov pri vysokih temperaturah. M.: Metallurgiya, 1989. 384 s.
12. Nizomov Z, Gulov B.N, Ganiev I.N, Saidov R.H, Obidov F.U, Eshov B.B. Issledovanie temperaturnoj zavisimosti udel'noj teploemkosti alyuminiya marok OSCH i A7 // Dokl. AN Respubliki Tadzhikistan. 2011. T. 54. № 1. S. 53.
13. Ganiev I.N, Safarov A.G, Asoev M.Dzh, Yakubov U.Sh, Kabutov K Temperaturnaya zavisimost' tep-lofizicheskih svojstv i termodinamicheskih funkcij splavov sistemy Al-Sn // Vestnik Sibirskogo gosudarstvennogo industrial'nogo universiteta. 2021. № 1 (35). S. 35-41.
14. Ganiev I.N, Safarov A.G, Asoev M.Dzh, Yakubov U.Sh, Kabutov K.K. Teplofizicheskie i ter-modinamicheskie svojstva splavov sistemy Al - Bi // Vestnik Kazanskogo gosudarstvennogo tekhnicheskogo universiteta im. A.N. Tupoleva. 2020. T. 76. № 3. S. 23-29.
15. Ganiev I.N, Abulakov A.P, Dzhajloev D.H., YAkubov U.Sh, Safarov A.G, Abulhaev V.D. Vliyanie dobavok vismuta na teplofizicheskie i termodinamicheskie svojstva alyuminievogo provodnikovogo splava E-AlMgSi (aldrej) // Izvestiya vysshih uchebnyh zavedenij. Materialy elektronnoj tekhniki. 2020. T. 23. № 1. S. 86-93.
16. Ganiev I.N, Hudojberdizoda S.U., Mulloeva N.M., Otadzhonov S.E, Yakubov U.Sh. Temperaturnaya zavisimost' teployomkosti i izmenenij termodinamicheskih funkcij svincovo-sur'myanogo splava SSu3, legirovannogo tellurom // Vestnik Sankt-Peterburgskogo gosudarstvennogo universiteta tekhnologii i dizajna. Seriya 1: Estestvennye i tekhnicheskie nauki. 2020. № 2. S. 103108.
17. Ganiev I.N, Safarov A.G, Asoev M.Dzh, Yakubov U.Sh, Odinaev F.R, Kabutov K Termodinamicheskie funkcii splavov sistemy Al-Sn // Himiya. Ekologiya. Urbanistika. 2021. T. 2021-1. S. 410-414.
18. Mal'cev M.V. Modifikatory struktury metallov i splavov. M.: Metallurgiya. 1964. 238 s.
Сведения об авторах:
Ганиев ИИзатулло ННаврузович, д-р хим.наук, академик ННАНН Таджикистана, профессор кафедры «Технология химических производств»; Izatullo N. Ganiev Dr ical Sci. (Chem.), Academician of the National Academy of Sciences of Tajikistan, Professor, laboratory head, ganievizatullo48@gmail.com
Якубов Умарали Шералиевич, ст. науч. сотр.; Umarali Sh. Yakubov, Senior Researcher yakubovumarali@gmail.com Джураева Мижгона Шералиевна, ст. науч. сотр., Mizhgona Sh. Dzhuraeva, Senior Researcher Сафаров Амиршо Гоибович, ст. науч. сотр.; Amirsho G. Safarov, Senior Researcher amirsho71@mail.ru
