CC BY
0
ISSN 1560-3644 BULLETIN OF HIGHER EDUCATIONAL INSTITUTIONS. NORTH CAUCASUS REGION. TECHNICAL SCIENCES. 2024. No 2
Научная статья УДК 669.094.3.65'4/893
http://dx.doi.org/10.17213/1560-3644-2024-2-83-91
Влияние бария на кинетику окисления, микроструктуру и эксплуатационные свойства свинцового баббита
Б(РЪ8Ъ158п10)
И.Н. Ганиев1, Ф.К. Ходжаев2, А.Х. Одинаев1
1 Таджикский технический университет имени академика М.С. Осими, г. Душанбе, Республика Таджикистан, 2Физико-технический институт им. С.У. Умарова Национальной академии наук Таджикистана, г. Душанбе,
Республика Таджикистан
Аннотация. Термогравиметрическим методом исследована кинетика окисления свинцового баббита, содержащего до 1,0 % по массе бария, в интервале температур 373-473 К. Определены кинетические параметры процесса окисления сплавов. Установлено, что привес массы сплавов в течение первых 15-20 минут окисления интенсивно растет, а затем приобретает почти постоянное значение. Выявлено, что добавки легирующего компонента бария при концентрациях 0,01-1,0 % по массе увеличивают окисляемость исходного сплава, а также существенно измельчают его микроструктуру. Оксидные пленки, сформировавшиеся в начале процесса окисления, не обладают защитными свойствами, о чем свидетельствует рост скорости окисления сплавов от температуры в первоначальный период. Методом рентгенофазового анализа (РФА) выявлено, что продукты окисления свинцового баббита Б(PbSb15Sn10) с 1,0 % по массе барием состоят из оксидов Pb2(SnSb)O6.5, Pb2Sn2O6, Pb2SnO4, (PbsSb2O8.47)6.4, Pb2Sb2O7, Ba2(SnO4).
Ключевые слова: свинцовый баббит Б(PbSb15Sn10), кинетика окисления, энергия активации, константа скорости окисления, микроструктура, продукты окисления, рентгенофазовый анализ
Для цитирования: Ганиев И.Н., Ходжаев Ф.К., Одинаев А.Х. Влияние бария на кинетику окисления, микроструктуру и эксплуатационные свойства свинцового баббита Б(PbSb15Sn10) // Изв. вузов. Сев.-Кавк. регион. Техн. науки. 2024. № 2. С. 83-91. http://dx.doi.org/10.17213/1560-3644-2024-2-83-91.
Original article
Kinetics of oxidation of lead babbit B(PbSb15Sn10) with barium in the solid state
I.N. Ganiev1, F.K. Khodzhaev2, A.H. Odinaev1
1Tajik Technical University named after academician M.S. Osimi, Dushanbe, Republic Tajikistan, 2S.U. Umarov Physical-Technical Institute of the National Academy of Sciences of Tajikistan,
Dushanbe, Republic Tajikistan
Abstract. The kinetics of oxidation of lead babbit containing up to 1,0 wt. % barium was studied by thermogravimetric method, in the temperature range 373-473 K. Kinetic parameters of the alloy oxidation process are determined. It is established that the weight gain of alloys during the first 15-20 minutes of oxidation increases intensively, and then acquires an almost constant value. It was revealed that additives of the alloying component of barium at concentrations of 0,01-1,0 wt. % increase the oxidability of the initial alloy, as well as significantly grind its microstructure. Oxide films formed at the beginning of the oxidation process do not have protective properties, as evidenced by the increase in the rate of oxidation of alloys from temperature in the initial period. X-ray phase analysis (XRD) revealed that the oxidation products of lead babbit B (PbSb15Sn10) with 1,0 wt. % barium consists of oxides: Pb2(SnSb)O6.5, Pb2Sn2O6, Pb2SnO4, (PbsSb2O8.47)6.4, Pb2Sb2Ov, Ba2(SnO4).
© Ганиев И.Н., Ходжаев Ф.К., Одинаев А.Х., 2024
ISSN 1560-3644 BULLETIN OF HIGHER EDUCATIONAL INSTITUTIONS. NORTH CAUCASUS REGION. TECHNICAL SCIENCES. 2024. No 2
Keywords: lead babbit B(PbSb15Sn10), oxidation kinetics, activation energy, oxidation rate constant, microstructure, oxidation products, X-ray phase analysis
For citation: Ganiev I.N., Khodzhaev F.K., Odinaev A.H. Kinetics of oxidation of lead babbit B(PbSb15Sn10) with barium in the solid state. Izv. vuzov. Sev.-Kavk. region. Techn. nauki=Bulletin of Higher Educational Institutions. North Caucasus Region. Technical Sciences. 2024;(2):83-91. (In Russ.). http://dx.doi.org/10.17213/1560-3644-2024-2-83-91.
Введение
Баббиты - это специальные сплавы на основе олова, свинца и других металлов. Такие сплавы обладают высокими антифрикционными свойствами, т.е. низкими коэффициентами трения. Их используют для заливки вкладышей подшипников скольжения. Характерная особенность баббитовых сплавов состоит в том, что они представляют собой пластичную массу с равномерно вкрапленными твердыми кристаллами, которые служат опорными точками для шеек валов и при неравномерной нагрузке вдавливаются вглубь мягкой основы. Давление вала на вкладыш в этом случае равномерно распределяется по всей поверхности скольжения, что позволяет подшипнику выдерживать очень большую нагрузку. Твердость баббитов всегда меньше твердости материала шейки вала, поэтому поверхность баббитового подшипника подвергается более интенсивному износу [1, 2].
В последние годы интерес исследователей к проблемам окисления металлов и сплавов возрос, что объясняется большим практическим значением таких реакций [3-7]. Без знаний процесса окисления металлов невозможно решить проблему выбора и изыскания жаростойких металлических материалов.
Целью настоящей работы является исследование влияние добавки бария на кинетику окисления и микроструктуру свинцового баббита Б(PbSb15Sn10) в твердом состоянии. Для решения поставленной задачи применен метод термогравиметрии с непрерывным взвешиванием образцов.
Материалы и методики исследования
Для исследования влияния добавки бария на кинетику окисления свинцового баббита Б(PbSb15Sn10) в твердом состоянии выплавлены сплавы с барием массой 10 г в вакуумной печи сопротивления типа СНВЭ - 1.3.1/16И3 в атмосфере гелия при избыточном давлении 0,15 МПа в тиглях из оксида алюминия. В качестве шихты использован металлический свинец
марки С1 (99,985 % РЬ) ГОСТ 3778-77, олово марки ОВЧ-000 (99,999 % Sn) ГОСТ 860-75, сурьма марки Су00 (99,9 % 8Ь) ГОСТ 1089-82 и металлический барий марки БМ1 (99,9 % Ва) ТУ 48-4-465-85.
Кинетика окисления сплавов исследована методом термогравиметрии в неизотермических условиях в атмосфере воздуха по методике, описанной в работах [8-14]. Схема установки для исследования кинетики окисления выплавленных сплавов приведена на рис. 1. Основные части установки: печь Таммана 1, чехол из оксида алюминия 2, который закрывается водоохла-ждающими крышками 7. Крышки имеют отверстия для газопроводящей трубки 3, для образцов из сплавов 4 и термопары 5. Образец подвешивается на платиновой нити 6 к пружине 12, изготовленной из молибденовой проволоки. Пружину калибруют предварительно и вводят в ёмкость из молибденового стекла 11 с притёртой крышкой 14. Ёмкость с пружиной закрепляют на подставке 13, независимой от печи, для предотвращения вибрации. Для защиты весов от теплового излучения печи на нижней части ёмкости используют охлаждаемое основание 15. По растяжению пружины с помощью катетометра КМ-8 осуществляется фиксация изменения массы образца. В опытах использована трубка из оксида алюминия диаметром 18-20 мм и высотой 25-26 мм. Перед опытом трубку прокаливали при 1273-1473 К в окислительной среде в течение 1,5 часов до постоянной массы. Окисление сплавов в твердом состоянии проведено на воздухе при постоянных температурах 373, 423 и 473 К в течение 1 ч.
Трубку с исследуемым цилиндрическим образцом 10^15 мм с отшлифованной поверхностью взвешивали и помещали в изотермическую зону печи. Нагрев металла выполняли в атмосфере воздуха. Подъём температуры проводили со скоростью 2-3 град/мин. Перед нагревом печи катетометр настраивали на указатель пружины, записывали на шкале точку отсчёта и в течение нагрева контролировали изменение массы.
ISSN 1560-3644 BULLETIN OF HIGHER EDUCATIONAL INSTITUTIONS. NORTH CAUCASUS REGION. TECHNICAL SCIENCES. 2024. No 2
Рис. 1. Схема установки для изучения кинетики окисления металлов и сплавов
Fig. 1. Diagram of an installation for studying the kinetics of oxidation of metals and alloys
Температуру измеряли платино-платино-родиевой термопарой, горячий спай которой находился на уровне поверхности образца. Точность измерения температуры составила ± 2 К. Термометр помещали в трубку из оксида алюминия. Для стабильности показаний температуры холодный спай термостатировали при 273 К с помощью нуль-термостата марки «Нуль-В». В качестве регистрирующего прибора температуры использован потенциометр III1-63 8. После окончания опыта систему охлаждали, тигель с содержимым взвешивали и определяли привесь массы образцов.
Погрешность эксперимента рассчитана из исходной формулы скорости окисления: к = m/(s • t),
где m - масса металла; s - поверхность реагирования; t - время.
Вычисленная относительная ошибка эксперимента складывается из суммы ошибок: Лк/к = (Am/m)2 + (As/s)2 + At/t = (2,71)2 + (1,5)2 + + 0,027 = 0,0962 = 9,62 % (на примере исходного сплава).
Образовавшаяся оксидная плёнка удалена с поверхности образца и изучен её фазовый состав методом рентгенофазового анализа на спектрометре SEM серии STEREOSCAN 440 (Англия) и HITACHI 3600N (Япония).
Микроструктура баббита Б(PbSb15Sn10) с барием исследована на оптическом микроскопе марки БИОМЕД ММР-1 (Украина). Для исследования микроструктуры исследуемых образцов из полученного расплава отливались цилиндрические образцы диаметром 10-16 мм и длиной 5-10 мм. Каждый образец предварительно шлифовали до зеркальной поверхности, обезжиривали спиртом и травили в 20 %-м водном растворе азотной кислоты. Время травления - от 10 до 20 с. После травления шлиф промыт в проточной воде и тщательно высушен фильтровальной бумагой.
Экспериментальные результаты и их обсуждение
Результаты исследования кинетики окисления свинцового баббита Б(PbSb 15Sn10) с барием в твердом состоянии представлены на рис. 2-4 и в табл. 1, 2. В табл. 1 обобщены расчётные значения кинетических характеристик процесса окисления свинцового баббита Б(PbSb15Sn10) с барием в твердом состоянии.
Таблица 1 Table 1
Кинетические параметры процесса окисления свинцового баббита Б(PbSb15Sn10) с барием в твердом состоянии Kinetic parameters of the oxidation process of lead babbit B(PbSb15Sn10) with barium in the solid state
Содержание бария в сплаве, % по массе Температура окисления, К Истинная скорость окисления K104, кгм-2с-1 Кажущаяся энергия активации, кДж/моль
0,0 373 423 473 2,48 2,53 2,60 58,30
0,01 373 423 473 2,80 2,85 2,93 44,90
0,1 373 423 473 2,84 2,90 2,98 40,50
0,5 373 423 473 2,90 2,95 3,02 37,00
1,0 373 423 473 2,94 2,99 3,06 33,10
Кривые окисления сплавов характеризуются увеличением массы образцов в первые 15-20 минут от начала окисления. Затем, при достижении определенного времени, наступает стабилизация процесса, что связано с формированием защитной оксидной плёнки на поверхности образца (рис. 2).
ISSN 1560-3644 BULLETIN OF HIGHER EDUCATIONAL INSTITUTIONS. NORTH CAUCASUS REGION. TECHNICAL SCIENCES. 2024. No 2
g/s ■ 102 s
кг/м2
► 473 К ■ 423 К
-^373 К
g/s ■ 102, кг/м2 10
30
40
50
60
г, мин
t, мин
g/s ■ 102, кг/м2 11
473 К 423 К
373 К
30
40
50
60
г, мин
g/s ■ 102, кг/м2
-t—t—t—t—t—t—»473 К ——.—.—.—.—.—ö 423 К
* *—*—I£—¿373 К
30
40
50
60
t, мин
б
а
g/s ■ 102, кг/м2 12 11
—*—Ф—♦—♦—♦—*473 К «—.—.—.—.—.—п423 К ****** *373 К
30
40
50
60
t, мин
в
г
д
Рис. 2. Кинетические кривые окисления свинцового баббита Б(PbSb15Sn10) (а), содержащего барий, % по массе: 0,01 (б); 0,1 (в); 0,5 (г); 1,0 (д), в твердом состоянии
Fig. 2. Kinetic curves of oxidation of lead babbit B(PbSb15Sn10) (a) containing barium, wt. %: 0,01 (б); 0,1 (в); 0,5 (г); 1,0 (д), in solid state
Видно, что добавки бария к свинцовому баббиту Б(PbSb15Sn10) увеличивают истинную скорость его окисления. Так, если у исходного сплава истинная скорость окисления при 373 и 473 К составляет 2,48-10"4 и 2,60-10"4 кгм^с1 соответственно, то для свинцового баббита Б(PbSb15Sn10) с 1,0 % по массе барием при вышеуказанных температурах скорость окисления равняется 2,94^10"4 и 3,06^10"4 кг м-2 с-1. При
этом кажущаяся энергия активации окисления для исходного сплава равна 58,30 кДж/моль, тогда как для свинцового баббита Б(PbSb15Sn10) с 1,0 % по массе барием указанный показатель составляет 33,10 кДж/моль.
Для определения механизма окисления сплавов кинетические кривые возводятся в квадратичный масштаб. Квадратичные кинетические кривые процесса окисления свинцового
ISSN 1560-3644 BULLETIN OF HIGHER EDUCATIONAL INSTITUTIONS. NORTH CAUCASUS REGION. TECHNICAL SCIENCES. 2024. No 2
баббита Б(PbSb15Sn10) с барием имеют непрямолинейный вид (рис. 3), что свидетельствует о непараболическом механизме окисления образцов. В табл. 2 приведены полиномы квадратичных кинетических кривых окисления сплавов, которые описываются общим уравнением у = £х", где п = 1 ^ 4. Видно, что квадратичные кинетические кривые описываются уравнением полиномы четвертой степени.
Изохронные окисления свинцового баббита Б(PbSb15Sn10), легированного барием при
10 и 20-минутной выдержке образцов в окислительной среде, представлены на рис. 4. Видно, что с увеличением концентрации бария в сплаве скорость окисления растёт как при 10-минутной выдержке образцов в окислительной атмосфере (кривая 1), так и при 20-минутной выдержке (кривая 2). Эта закономерность более четко выражается при 473 К, о чем свидетельствует уменьшение величины кажущейся энергии активации окисления сплавов с ростом концентрации бария.
(g/s)2 • 104, кг2/м4
1373 К
0 10 20 30 40 50 а
t, мин
(g/s)2 • 104, кг2/м4 U -|
0,9 ■
0,6 ■
0,3 ■
(g/s)2 • 104, кг2/м4
(g/s)2 • 104, кг2/м4
U
0 10 20 30 40 50 60
t, мин
►473 К ■ 423 К
-*—*—*—Ü—*—*—¿373 К
30
40
""1 1 t, мин
50 60
f 473 К .423 К
-*—*—±—±—Ü—*—*373 К
"" 1 1 1 1 ' t, мин
0 10 20 30 40 50 60
(g/s)2 • 104, кг2/м4 1,5
t, мин
д
Рис. 3. Квадратичные кинетические кривые окисления свинцового баббита E(PbSb15Sn10) (а), содержащего барий, % по массе: 0,01 (б); 0,1 (в); 0,5 (г); 1,0 (д), в твердом состоянии
Fig. 3. Quadratic kinetic curves of oxidation of lead babbit B(PbSb15Sn10) (a) containing barium, wt. %: 0,01 (б); 0,1 (в); 0,5 (г); 1,0 (д), in solid state
б
в
г
ISSN 1560-3644 BULLETIN OF HIGHER EDUCATIONAL INSTITUTIONS. NORTH CAUCASUS REGION. TECHNICAL SCIENCES. 2024. No 2
Таблица 2 Table 2
Полиномы квадратичных кинетических кривых окисления свинцового баббита Б(PbSb15Sn10)
с барием в твёрдом состоянии Polynomials of the quadratic kinetic curves of the oxidation of lead babbit B(PbSb15Sn10) with barium
in the solid state
Содержание бария в сплаве, % по массе Температура окисления, К Полиномы квадратичных кинетических кривых окисления сплавов Коэффициент регрессии R2
0,0 373 423 473 y = -0,6-10-V + 0,410"3х3 - 2,52-10-V + 0,6701x y = -0,6-10-3x4 + 0,4 10-3x3 - 2,88-10-2x2 + 0,7769x y = -0,6-10-V + 0,6 10-3x3 - 3,75-10-2x2 + 0,9551x 0,990 0,992 0,993
0,01 373 423 473 y = -0,6-10-2x4 + 0,4 10-3x3 - 2,71 -10-2x2 + 0,8024x y = -0,6-10-V + 0,6 10-3x3 -3,85-102x2 + 1,0038x y = -0,6-10-6x4 + 0,8 10-3x3 - 4,84-10-2x2 + 1,1825x 0,989 0,995 0,998
0,1 373 423 473 y = -0,6-10-1x4 + 0,4 10-3x3 - 3,06-10-2x2 + 0,8785x y = -0,6-10-3x4 + 0,7-10-3x3 - 4,02-10-2x2 + 1,0537x y = -0,6-10-8x4 + 0,9 10-3x3 - 5,33-10-2x2 + 1,271x 0,986 0,994 0,998
0,5 373 423 473 y = -0,6-10-2x4 + 0,5 10-3x3 - 3,23-10-2x2 + 0,9310x y = -0,6-10-5x4 + 0,7-10-3x3 - 4,48-10-2x2 + 1,1411x y = -0,6-10-7x4 + 1,1 10-3x3 - 5,91-10-2x2 + 1,3743x 0,986 0,994 0,998
1,0 373 423 473 y = -0,6-10-3x4 + 0,5 10-3x3 - 3,58-10-2x2 + 1,0035x y = -0,6-10-4x4 + 0,8 10-3x3 - 4,85-10-2x2 + 1,2174x y = -0,6-10-6x4 + 1,1 10-3x3 - 6,28-10-2x2 + 1,4493x 0,983 0,993 0,997
g/s ■ 102, кг/м2 12
-f
10 -8 6 -4 -2
0,0
g/s ■ 102, кг/м2 12 10 8 -6 -4 2
0,0
Q, кДж/моль 60
50
40
С
На рис. 5 изображены зависимости - \%К = ЛИТ) для свинцового баббита Б(PbSb15Sn10), содержащего 0,01-1,0 % по массе бария, которые имеют прямолинейный вид. По тангенсу угла наклона данных прямых определена величина кажущейся энергии активации процесса окислении сплавов.
-\ёК 3,0 -
0,25
0,5
0,75
1,0
% по массе
Q, кДж/моль
кДж/моль 60
50
0,25
т
0.5
40
с
0,75
1,0
б
Рис. 4. Изохроны окисления свинцового баббита Б^Ь^п10) с барием при 373 К (а) и 473 К (б), в твердом состоянии
Fig. 4. Isochrons of oxidation of lead babbit B(PbSb15Sn10) with barium at 373 K (a) and 473 K (б), in the solid state
3,2
3,4
2,1
—I—
2,3
2,6 1/Т ■ 103
% по массе
Рис. 5. Зависимость -lgK~ = f(HT) для свинцового баббита Б(PbSb15Sn10) (1) с барием, % по массе: 0,01 (2); 0,1 (3); 0,5 (4); 1,0 (5)
Fig. 5. Dependence -lgK = J(HT) for lead babbit B(PbSb15Sn10) (1) with barium, wt. %: 0,01 (2); 0,1 (3); 0,5 (4); 1,0 (5)
На рис. 6 представлены микроструктуры свинцового баббита E(PbSb15Sn10) с различным содержанием бария. Видно, что микроструктуры сплавов, содержащих барий, характеризуются более дисперсной эвтектической составляющей и компактной кристаллизацией первичных
а
ISSN 1560-3644 BULLETIN OF HIGHER EDUCATIONAL INSTITUTIONS. NORTH CAUCASUS REGION. TECHNICAL SCIENCES. 2024. No 2
выделений свинцово-сурьмяных фаз. Добавки бария, особенно 0,01 % по массе, в десятки раз измельчают структурные составляющие исходного сплава, что положительно влияет на его свойства.
д
Рис. 6. Микроструктуры (х500) свинцового баббита Б(РЪ8Ъ158п10) (а), содержащего барий, % по массе: 0,01 (б); 0,1 (в); 0,5 (г); 1,0 (д) Fig. 6. Microstructures (х500) of lead babbit B(PbSb15Sn10) (a) containing barium, wt. %: 0,01(б); 0,1(в); 0,5(г); 1,0(д)
По результатам рентгенофазового анализа (рис. 7) на приборе ДРОН-3М установлено, что продуктами окисления свинцового баббита E(PbSb15Sn10) с 1,0 % по массе барием являются оксиды следующих составов: Pb2(SnSb)Ü6.5; Pb2Sn2Ü6; Pb2SnÜ4; (Pb3Sb2Ü8.47)6.4; Pb2Sb2Ü7; Ba2(SnÜ4).
Все возникающие в процессе эксплуатации проблемы состояния многослойных подшипников скольжения могут быть объединены в три группы: проблемы состояния рабочих поверхностей подшипника; проблемы величины зазора между шейкой гребного вала и антифрикционным вкладышем; проблемы несущей способности слоя смазочного масла. Все эти сложности в большой степени зависят от износа деталей подшипникового узла, на который влияют свойства тонкого поверхностного слоя подшипника скольжения.
Рис. 7. Дифрактограммы продуктов окисления свинцового баббита Б(РЪ8Ъ158п10) с 1,0 % по массе барием Fig. 7. Diffractograms of the oxidation products of lead babbit B(PbSb15Sn10) with 1,0 wt. % barium
К этим свойствам относятся: твердость, износостойкость и коэффициент трения. С одной стороны, поверхностный слой должен обладать твердостью для повышения износостойкости, а с другой - должен быть мягким для снижения коэффициента трения. Таким противоречивым требованиям частично удовлетворяют антифрикционные сплавы, самыми распространенными из которых являются баббиты. Согласно правилу Шарпи, структура сплава с высокими антифрикционными свойствами должна состоять из мягкой пластичной основы и крупных твердых включений второй фазы. При этом основа обеспечивает хорошую прирабатывае-мость, а вторая фаза образует прочный каркас, который повышает несущую способность поверхности сплава и способствует снижению его коэффициента трения.
Применительно к нашим исследованиям следует отметить, что микроструктура свинцового баббита E(PbSb15Sn10) состоит из включений эвтектик Pb-Sb и Pb-Sn. Дополнительное легирование его барием приводит к образованию в структуре сплава тугоплавкого интерметаллида BaPb3. Данная тугоплавкая фаза, вместе с образующейся оксидной фазой Ba2(SnÜ4), образуя прочный каркас согласно правилу Шарпи, обеспечивают несущую способность поверхности баббита и способствуют снижению его коэффициента трения.
В целом добавка бария в пределах 0,011,0 % по массе к исходному свинцовому баббиту E(PbSb15Sn10) увеличивают его окисляемость. Изготовленные из таких сплавов детали и конструкции не рекомендуются эксплуатировать при высоких температурах.
ISSN 1560-3644 BULLETIN OF HIGHER EDUCATIONAL INSTITUTIONS. NORTH CAUCASUS REGION. TECHNICAL SCIENCES. 2024. No 2
Заключение
1. В работе приведены экспериментальные результаты, относящиеся к окислению свинцового баббита Б(PbSb15Sn10) в атмосфере воздуха в диапазоне температур 373-473 К, в твердом состоянии.
2. Показано, что легирующая добавка бария до 1,0 % по массе увеличивает окисляемость исходного сплава.
3. При окислении свинцового баббита Б(PbSb15Sn10) с барием образуются многокомпонентные оксиды, которые не обеспечивают защиты от окисления исследуемых образцов.
Список источников
1. Арзамасов Б.Н., Макарова В.И., Мухин Г.Г. Материаловедение: учеб. М.: МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2003. 648 с.
2. Семёнов А.П. Антифрикционные материалы: опыт применения и перспективы // Трение и смазка в машинах и механизмах. 2007. №12. С. 21-36.
3. Талашманова Ю. С. Окисление жидких сплавов на основе кремния, германия, олова и свинца. Красноярск, 2007. 130 с.
4. Toshinori Chuto, Fumihisa Nagase and Toyoshi Fu-keta. High temperature oxidation of Nb-containing Zr alloy cladding in LOCA conditions. Nuclear Engineering and Technology. 2009. Vol. 41, No.2. Рр. 163-170.
5. Jong Hyuk Baek, Yong Hwan Jeong. Steam oxidation of Zr-1.5Nb-0.4Sn-0.2Fe-0.1Cr and Zircaloy-4 at 900-1200 oC // Journal of Nuclear Materials 2007;(361):30-40.
6. Талашманова Ю.С., Антонова Л.Т., Денисов В.М. Окисление жидких сплавов на основе свинца // Матер. конф. «Современные проблемы науки и образования». 2006. №2. С. 75-76.
7. Окисление жидких металлов и сплавов / Н.В. Бе-лоусова, В.М. Денисов, С.А. Истомин и др. Екатеринбург: УрО РАН, 2004. 285 с.
8. Кинетика окисления свинцового баббита БЛи (PbSb15Sn10Li), модифицированного литием, в твердом состоянии / И.Н. Ганиев, Х.М. Ходжа-назаров, Х.О. Одиназода, Ф.К. Ходжаев // Металлы. 2023. №1. С. 93-99.
9. Ганиев И.Н., Ходжаназаров Х.М., Ходжаев Ф.К. Влияние добавок натрия на кинетику окисления свинцового баббита PbSb15Sn10Na в твердом состоянии // Журнал физической химии. 2023. Т. 97. №2. С. 216-222.
10.Муллоева Н.М., Ганиев И.Н., Эшов Б.Б. Кинетика окисления сплавов Р^Са в жидком состоянии // Журнал физической химии. 2013. Т. 87. №11. С. 1894-1897.
11. Ганиев И.Н., Муллоева Н.М., Эшов Б.Б. Кинетика окисления сплавов РЬ^г (Ва) в жидком состоянии // Журнал физической химии. 2015. Т. 89. №10. С. 1568-1572.
12. Умаров М.А., Ганиев И.Н., Бердиев А.Э. Кинетика окисления сплавов свинца с магнием в твердом состоянии // Известия Санкт-Петербургского государственного технологического института (технического университета). 2016. №35 (61). С. 34-38.
13. Кинетика окисления сплава. Al+6%Li, модифицированного церием / Ш.А. Назаров, И.Н. Ганиев, Б.Б. Эшов, Н.И. Ганиева // Металлы. 2018. №3. С. 33-38.
14. Кинетика окисления сплава. Al+6%Li, модифицированного лантаном, в твердом состоянии / Ш.А. Назаров, И.Н. Ганиев, А.Э. Бердиев, Н.И. Ганиева // Металлы. 2018. №1. С. 34-40.
References
1. Arzamasov B.N., Makarova V.I., Mukhin G.G. et al. Materials science. Moscow: Bauman Moscow State Technical University; 2003. 648 p. (In Russ.)
2. SemenovA.P. Antifriction materials: application experience and prospects. Monthly scientific, technical and production magazine «Friction and lubrication in machines and mechanisms». Mechanical Engineering. 2007;(12):21-36. (In Russ.)
3. Talashmanova Yu.S. Oxidation of liquid alloys based on silicon, germanium, tin and lead. Krasnoyarsk: 2007. 130 p. (In Russ.)
4. Toshinori Chuto, Fumihisa Nagase and Toyoshi Fuketa. High temperature oxidation of Nb-containing Zr alloy cladding in LOCA conditions. Nuclear Engineering and Technology. 2009;41(2):163-170.
5. Jong Hyuk Baek, Yong Hwan Jeong. Steam oxidation of Zr-1.5Nb-0.4Sn-0.2Fe-0.1Cr and Zircaloy-4 at 900-1200 oC. Journal of Nuclear Materials. 2007;(361):30-40.
6. Talashmanova Yu.S., Antonova L.T., Denisov V.M. Oxidation of lead-based liquid alloys. Mater. conf. «Modern problems of Science and education». 2006;(2):75-76.
7. Belousova N.V., Denisov V.M., Istomin S.A. et al. Oxidation of liquid metals and alloys. Yekaterinburg: Ural Branch of the Russian Academy of Sciences; 2004. 285 p. (In Russ.)
ISSN 1560-3644 BULLETIN OF HIGHER EDUCATIONAL INSTITUTIONS. NORTH CAUCASUS REGION. TECHNICAL SCIENCES. 2024. No 2
8. Ganiev I.N., Khodzhanazarov H.M., Odinazoda H.O., Khodzhaev F.K. Kinetics of oxidation of lead babbit BLi (PbSb15Sn10Li) modified with lithium in the solid state. Metals. 2023;(1):93-99. (In Russ.)
9. Ganiev I.N., Khodzhanazarov H.M., Khodzhaev F.K. The effect of sodium additives on the kinetics of oxidation of lead babbit PbSb15Sn10Na in solid state. Journal of Physical Chemistry. 2023;97(2):216-222. (In Russ.)
10. Mulloeva N.M., Ganiev I.N., Eshov B.B. Kinetics of oxidation of Pb-Ca alloys in liquid state. Journal of Physical Chemistry. 2013;87(11):1894-1897. (In Russ.)
11. Ganiev I.N., Mulloeva N.M., Eshov B.B. Kinetics of oxidation of Pb-Sr (Ba) alloys in liquid state. Journal of Physical Chemistry. 2015;89(10):1568-1572. (In Russ.)
12. Umarov M.A., Ganiev I.N., Berdiev A.E. Kinetics of oxidation of alloys of lead with magnesium in a solid state. Bulletin of St PbSIT(TU). 2016;35 (61):34-38. (In Russ.)
13. Nazarov Sh.A., Ganiev I.N., Eshov B.B., Ganieva N.I. Kinetics of alloy oxidation. Al+6%Li modified with cerium. Metals. 2018;(3):33-38. (In Russ.)
14. Nazarov Sh.A., Ganiev I.N., Berdiev A.E., Ganieva N.I. Kinetics of alloy oxidation. Al+6%Li modified with lanthanum, in solid state. Metals. 2018;(1):34-40. (In Russ.)
Сведения об авторах
Ганиев Изатулло Наврузовичя - академик НАНТ, д-р хим. наук, профессор, кафедра «Технология химических производств», ganievizatu11o48@gmai1.com
Ходжаев Фируз Камолович - канд. техн. наук, докторант, firuz1083@mai1.ru Одинаев Амирджон Хайдарович - соискатель, odhaidar@mai1.ru
Information about the authors
Izatullo N. Ganiev - Academician of NAST, Dr. Sci. (Chem.) Sciences, Professor «Department of Chemical Production Technology», ganievizatullo48@gmail.com
Firuz K. Khodzhaev - Cand. Sci. (Eng.), Doctoral Student, firuz1083@mail.ru
Amirjon H. Odinaev - Degree Applicant, odhaidar@mail.ru
Статья поступила в редакцию / the article was submitted 21.11.2023; одобрена после рецензирования / approved after reviewing 04.03.2024; принята к публикации / acceptedfor publication 12.03.2024.
