CC BY
54
Перечень ссылок
Монокристаллы никелевых жаропрочных сплавов / Р. Е. Шалин, И. Л. Светлов, Е. Б. Качанов и др. - М.: Машиностроение, 1997. - 336 с.
Свойства элементов. Часть 1. Физические свойства. Под ред. чл.-корр. АН УССР Самсонова Г.В. - М.:Метал-лургия. - 1976. - 600 с.
Наумик В. В. Изменение теплофизических свойств жид-кометаллического кристаллизатора в процессе его эксплуатации при вакуумном литье жаропрочных сплавов.// Проблеми трибологи. - 2006. - №1. - С. 31-35. Ускоренный метод контроля загрязненности жидкометал-лического кристаллизатора / Наумик В. В., Бялик Г. А. // Вюник двигунобудування. - 2006. - №4. - С.123-125.
Одержано 1.06.2007
Розроблено метод контролю теплофгзичних властивостей ргдкометалевого кристал1затора в процесi його експлуатацИ по змтенню вiддзеркалювання зразюв алюмiнiю, що були eidi6paHi nicm певно'1 K^m^i проведених
The method of liquid metal crystallizer thermal properties control during exploitation due to change of reflective ability of aluminium samples selected after certain quantity of carried out melts is developed.
УДК 621.922.079:678
Д-р техн. наук О. А. Розенберг, А. А. Шульженко, С. В. Сохань, В. В. Возный,
канд. техн. наук А. Н. Соколов Институт сверхтвердых материалов им. В. Н. Бакуля, г. Киев
ВЛИЯНИЕ АНИЗОТРОПИИ САПФИРА НА ИММУНОЛОГИЧЕСКИЕ, ТРИБОЛОГИЧЕСКИЕ И ПРОЧНОСТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛА
Приведены результаты исследований влияния анизотропии сапфира на иммунологические, трибологические и прочностные характеристики материала. Показано, что вследствие анизотропии свойств первый скол образца сапфира при его сжатии происходит в зависимости от выбранного кристаллографического направления при напряжениях сжатия от 0,30 ГПа до 0,12 ГПа.
На сегодняшний день эндопротезирование тазобедренного сустава стало рутинной операцией. Во всем мире миллионы людей живут с искусственными суставами. По мере того, как увеличивается количество имплантированных эндопротезов, а также продолжительность их эксплуатации, насущным становится решение проблемы переносимости имплантатов, функционирование которых связано с возникновением механических напряжений и износом.
Многие авторы отмечают, что организм человека представляет собой агрессивную среду с различными значениями рН, особенно после травм и оперативных вмешательств, и многочисленные имплантируемые материалы не могут бесконечно оставаться хорошо переносимыми организмом. Коррозия, напряжения и процессы химической деградации, возникающие вследствие воздействия на эндопротез жидкостей и тканей организма, не только изменяют свойства имп-лантата - образующиеся продукты могут быть токсичными. Все это, в свою очередь, может спровоцировать
возникновение реакции отторжения имплантата. По сравнению с полимерами металлические сплавы обладают лучшей переносимостью, но не защищены от микрокоррозии [1-2]. Такая микрокоррозия есть не что иное, как стремление каждого из компонентов сплава путем окисления вернуться в свое первоначальное состояние. К этому можно добавить и коррозию, возникающую в результате напряжений. Эта коррозия способствует развитию трещин и переломов имплантатов и ускоряет появление усталостных переломов металлов. Действие этих и других факторов также вносит свой вклад в постоянную потребность в искусственных суставах.
Кроме вопроса долговременной переносимости имплантатов, существует и проблема соединения материал имплантата - кость. Идеальный имплантат в случае эндопротезирования должен обладать теми же свойствами, которые присущи истинному суставному сочленению, и в принципе позволять, по крайней мере, в большинстве случаев, производить пересадку толь-
© О. А. Розенберг, А. А. Шульженко, С. В. Сохань, В. В. Возный, А. Н. Соколов, 2007
32
ко поврежденных поверхностей, то есть хряща и суб-хондрального участка кости. Наиболее сложной проблемой здесь является достижение хорошего контакта между материалом и живой костью, что влияет на устойчивость и долговечность эндопротеза. К настоящему времени уже выполнено очень много артропла-стик, но, несмотря на это, существуют проблемы, связанные с обеспечением стойкого крепления. Появление пористых [3] или шероховатых материалов [4], медицинской керамики, и особенно сапфира - одной из разновидностей искусственного корунда, химическая формула А1203 (табл. 1), способствует прогрессу в решении этих задач. Уникальная инертность, в том числе электролитическая пассивность, биосовместимость, коррозионная стойкость и твердость сапфира определили основные области его применения в медицине. Это имплантология, хирургия и медицинское приборостроение. Например, из сапфира изготавливают ортопедические головки эндопротезов [5].
В то же время сапфир, как монокристалл, обладает ярко выраженными анизотропными свойствами. Характерное распределение отклонения от сферичности головки эндопротеза из сапфира при алмазной доводке (рис. 1, г) указывает на влияние анизотропии свойств этого материала. Поэтому комплексное изучение влияния кристаллографических особенностей сапфира на его иммунологические, прочностные и трибологичес-кие характеристики имеет большое научное и практическое значение.
Влияние анизотропии свойств сапфира сказывается и на регулярности следов алмазной обработки в различных направлениях обработанной поверхности. Показателем регулярности следов обработки является изотропия обработанной поверхности. В случае, когда следы обработки имеют аналогичную геометрию и их количество в различных направлениях одинако-
во, изотропия поверхности составляет 100%. При обработке поверхности сапфировых плоских образцов по плоскости (0001) установлено, что она находится в пределах 30-40 % (рис. 2, а). При обработке поверхности сапфира по плоскости {1010} она находится в пределах 15-18 % (рис. 2, б) [6].
В отличие от металлов электрически нейтральный сапфир не переносится электрохимическими реакциями в лимфатические узлы и другие части тела, не вызывает иммунодепрессии и других изменений иммунной системы, не приводит к деминерализации прилегающей костной ткани. Сапфир не токсичен для организма, не вызывает изменений функций центральной нервной системы, печени, почек, белкового и жирового обмена, общей реактивности, не обладает канцерогенным, мутагенным, эмбриотропным и други--ми видами отдаленного действия [7].
Иммунологические исследования, проведенные в 2005-2006 годах проф. З. Добровски в Ягеллонском университете (Краков, Польша), также показали, что коллагеноволокнистая капсула, нарастающая на сапфировом имплантате, переходит в костную и мышечную ткань, структура которой сохраняет характерное для нормы строение. Структура костного мозга является полностью нормальной, полностью васкуляризо-ваной (пронизанной кровеносными сосудами), в то время как наличие единственного слоя тонкой структуры, отделяющей его от имплантата (рис. 3, а, б) указывает, что его влияние на окружающие ткани полностью нейтрально. Возможно, что указанный тонкий слой эндотелиальных клеток, отделяющий имплантат от костного мозга может трансформироваться в костную ткань. Инфильтраты гнанулоцитов или лимфоцитов в костном мозгу, расположенном в непосредственном контакте с имплантатом, не обнаружены (рис. 3, в-г).
Характеристика Сапфир* Оксиды алюминия и циркония
AI2O3 AI2O3 ZrO2
гексагональная, гексагональная, моноклинная,
Кристаллическая сингония, параметры решетки, нм а = 0,4759 а = 0,4759 а = 0,517 b = 0,526
с = 1,299 с = 1,299 c = 0,530 ß = 80° 10'
Плотность р • 10-3, кг/м3 3,992 3,990 5,561
Твердость по минералогической шкале 9 9 7
Модуль Юнга, ГПа 400 400 168
Коэффициент Пуассона 0,27 0,27 0,33
Предел прочности при сжатии, МПа 3000 3000 (20°) 2100 (20°)
Предел прочности при изгибе, МПа >400 >400 >800-950
Критическая интенсивность напряжений (трещиностойкость), МПа-м-1/2 3,5 3,5 7,5-9,5
Таблица 1 - Особенности кристаллического строения и физико-механические свойства сапфира и оксидов металлов, используемых в медицинской керамике
* Сапфир производит Институт монокристаллов НАН Украины (г. Харьков)
ISSN 1607-6885 Новi матерiали i технологи в металурги та машинобудувант №2, 2007
20
10
0
-10
-20
Рис. 1. Схема и результаты измерения сферичности ортопедической головки из сапфира на 3-хкоординатной измерительной машине мод. PMM 12106 фирмы Leitz: схема измерения R = г1 + г14 (а), результаты измерения R = R1 + R14 (б), карта измерений в 45 точках - в, отклонение от сферичности h = R — R1 — .т;п , где .т;п - минимальный радиус исследуемого
образца радиуса .Я
а
б
в
г
в г
Рис. 3. Структура костного мозга, расположенного в непосредственном контакте с имплантатом: а - слой тонкой структуры, б - этот же слой (увеличено), в - слой эндотелиальных клеток, г - этот же слой (увеличено)
Вместе с тем, несмотря на уникальную инертность, сапфировые имплантаты in vivo проявляют остеоген-ную активность. Скорость адаптации имплантата в организме помимо прочих условий зависит от кристаллографического соответствия структур имплантата и минеральной составляющей костной ткани - кристаллических волокон, проходящих внутри микрофиб-рил. Монокристаллические имплантаты из сапфира обладают принципиальным отличием: имея кристаллографическое соответствие со структурой минеральной составляющей микрофибрил сапфировые имплан-таты способны образовывать с последними прочное соединение.
Влияние анизотропии свойств сапфира сказывается и на его прочностных характеристиках. В работах [10-12] приводятся данные по величине предела прочности при сжатии (Rc) сапфира. Эта величина составляет 0,5-2,95 ГПа. Как следует из табл. 1, предел прочности при изгибе у сапфира примерно в 2 раза ниже, чем у циркониевой керамики. Поэтому важным является поиск путей повышения прочностных характеристик сапфира, например, его термообработкой.
Как известно, при определении прочности хрупких материалов наблюдаются общие закономерности, такие как существенное рассеяние результатов испытаний, на прочность, снижение прочности с увеличением размеров образцов и др. Эти закономерности подтверждаются многочисленными испытаниями таких материалов, как карбид кремния, каменная соль и др. [8-9]. Предел прочности является структурно-чувствительной характеристикой хрупкого материала. Поэтому образующиеся в процессе роста в объеме кристалла сапфира микродефекты [13], а также сеть микротрещин, образующаяся в процессе обработки материала [7], становятся очагами разрушения при нагружении образцов.
Анализ существующих концепций разрушения твердых тел (А. Гриффитс, С.Н. Журков, Дж. Ирвин, О. Мор, Е. Орован, Г. П. Черепанов) [14] свидетельствует об отсутствии единой теории прочности. Более того, само понятие «разрушение» не имеет однозначной трактовки. В этой связи исследования по разру-шаемости тел базируются на эмпирическом подходе. Известно, что для хрупких материалов могут быть
ISSN 1607-6885 Hoei Mamepia.nu i технологи в металурги та машинобудувант №2, 2007
35
применимы первая теория прочности (наибольших напряжений) и вторая (наибольших линейных деформаций). Однако эти теории не учитывают закономерностей разрушения хрупких материалов, связанных с размерами образцов, в силу того, что базируются на гипотезах сплошности и однородности материалов, которые не могут быть применимы к хрупким материалам, в частности, сапфиру, содержащих в большинстве случаев примеси, включения, дефекты кристаллической структуры. Поэтому значительное расхождение в приведенных выше экспериментальных данных по пределу прочности для сапфира может объясняться не только качеством исследованных материалов, но и их размерами. На что авторы не всегда обращают внимание и не указывают размер испытуемых образцов.
Исследование закономерностей разрушения некоторых металлокерамических материалов на основе карбида кремния и карбида хрома подтвердило статистическую природу разрушения подобных материалов и показали применимость для последней статистической теории прочности Вейбулла [15]. Согласно данной теории прочность хрупких тел описывается формулой
A
xp =—, V"
где А - константа, зависящая от характера напряженного состояния и природы материала; V - постоянная материала, учитывающая характер распределения дефектов. Для абсолютно однородного тела n = го и зависимости прочности от объема материала нет.
В данном исследовании использовали кристаллы сапфира, выращенные по методу Степанова. Для определения предела прочности при сжатии использовали специально приготовленные образцы в виде кубиков с размером граней 5,0±005 мм (рис. 4). Испытания проводились на разрывной машине UTS 100 (Германия).
4 \ * I 4L
4/
Рис. 4. Внешний вид образцов сапфира для испытаний на прочность
Предварительно было установлено, что образцы при достижении критических напряжений разрушались на мелкие осколки. Следовательно, фиксация момента окончательного разрушения не вызывала никаких трудностей. Образование при нагружении внутренних трещин фиксировалось самописцем прибора (рис. 5).
кН
24
Рис. 5. Пример диаграммы нагружения образца сапфира при определении прочности при сжатии
В качестве примера на рис. 6 приведен внешний вид образца после того, как был зафиксирован первый скол. После снятия нагрузки осколков вокруг образца не наблюдалось. Внешне образец выглядел целым, однако от него легко отделилась верхняя часть (обозначенная крестиком на рис. 6).
Испытание образцов на прочность при сжатии осуществляли по двум кристаллографическим направлениям:
а) по плоскости (0001);
б) перпендикулярно плоскости (0001).
Рис. 6. Внешний вид образца после первого скола (метка в виде «креста» нанесена на грань, перпендикурную базисной плоскости (0001))
Измерения проводили как на исходных образцах, так и после термообработки в среде графита на воздухе при температуре 1100°С в течение 1 часа.
Полученные результаты приведены в таблицах 2 и 3.
Среднее значение предела прочности при сжатии по плоскости (0001) составляет (0,86 ± 0,33) ГПа, а предела прочности при сжатии (по первому сколу) -(0,30 ± 0,14) ГПа. Среднее значение предела прочности при сжатии перпендикулярно плоскости (0001) составляет (0,84 ± 0,31) ГПа, а предела прочности при сжатии (по первому сколу) - (0,12 ± 0,07) ГПа.
Среднее значение предела прочности при сжатии по плоскости (0001) составляет (0,96 ± 0,31) ГПа. Среднее значение предела прочности при сжатии перпендикулярно плоскости (0001) составляет (0,78 ± 0,25) ГПа.
Измерение микротвердости по Виккерсу (НУ) при нагрузке на индентор 2 Н и трещиностойкости (К1С) дало следующие результаты:
- на плоскости (0001) - НУ = 20,7±0,8 ГПа; К1С =
=2,3±0,2 МПа • м1/2 ;
- перпендикулярно плоскости (0001) - НУ =
= 19,9±0,7 ГПа; К1С = 2,4±0,3 МПа • м1/2 .
Максимальная стойкость сапфира абразивному изнашиванию наблюдается в плоскости базиса как при обработке как закрепленным, так и свободным абразивом (табл. 4). В то же время максимальные значения износа в зависимости от режима обработки зафиксированы в различных плоскостях: при обработке свободным абразивом - это плоскость, параллельная плоскости {10Т0 }, а при обработке закрепленным абразивом - плоскость {1012}. Наблюдаемые суще-
Таблица 3 - Предел прочности при сжатии образцов сапфира, термообработанных в среде графита на воздухе при 1100°С в течение 1 часа
№ образца Разрушающее усилие, кН Предел прочности при сжатии, Яе, ГПа
плоскость (0001)
1 35,09 1,40
2 19,87 0,80
3 23,43 0,94
4 17,37 0,70
± плоскости (0001)
1 9,511 380,44
2 25,92 1036,8
3 21,81 872,4
4 22,62 904,8
5 17,38 695,2
ственные различия в износостойкости образцов обусловлены влиянием режима шлифования на механизм сколообразования, который в свою очередь напрямую зависит от кристаллографической ориентации.
Для изучения трибологических свойств искусственного сапфира, в Институте трибологии и эксплуатации машин (г. Радом, Польша), под руководством д. т.н., проф. М. Щерака проведены трибологические испы-
Таблица 2 - Предел прочности при сжатии образцов сапфира
№ образца Разрушающее усилие, кН Предел прочности при сжатии, Яе, ГПа Усилие, при котором слышен первый скол, кН Предел прочности при сжатии (по первому сколу), Яе, ГПа
плоскость(0001)
1 22,28 0,89 ~ 4,5 ~ 0,18
2 9,435 0,38 ~ 4,5 ~ 0,18
3 11,42 0,46 ~ 6 ~ 0,24
4 24,39 0,98 ~ 10 ~ 0,40
5 27,93 1,12 ~ 12 ~ 0,48
± плоскости (0001)
1 16,59 663,6 ~ 6,2 0,25
2 17,48 699,2 ~ 2-2,5 0,09
3 34,37 1374,8 ~ 2,0-2,5 0,09
4 21,66 866,4 ~ 2,0-2,5 0,09
5 15,21 608,4 ~ 2,5 0,10
1607-6885 Новi матерiали i технологи в металурги та машинобудувант №2, 2007
37
Таблица 4 - Скорость истирания сапфира (мм/час) [16]
--—_____ Тип абразива Образец '—-—__ Свободный абразив, карбид бора N 4 Закрепленный абразив, АСМ80/63
Плоскость Межплоскостное расстояние, Е Число свободных связей Нагрузка х 10 2 , кг/мм2
3 5 7 11 2,2 5
(0001) 2,165 6,6 1,97 2,52 3,48 3,84 2,12 7,12
{1012} 3,479 3,5 2,49 3,38 4,22 3,76 6,23 17,8
{1120} 2,379 4,8 3,45 4,83 6,48 7,83 2,31 8,29
{1010} 1,374 - 3,26 4,97 7,48 8,11 3,59 11,8
тания пары трения «хирулен-сапфир». Для проведения указанных испытаний пин цилиндрической формы изготавливали из хирулена, а плитку из сапфира.
Трибологические испытания проводили на установке Т-17 с условиями проведения:
1. Амплитуда возвратно-поступательного движения - 12,5 мм
2. Нагрузка - 225 Н
3. Частота движения - 1 цикл/сек
4. Рабочая жидкость - раствор Рингера
5. Предел проведения испытаний - 1 х 106 циклов.
6. Температура проведения испытаний - 37 °С
7. Интервал регистрации данных - 5 х 104 циклов. По достижении 1 х 106 циклов движения образцов
износ пары «хирулен - сапфир» составляет 80-100 мкм (рис. 7, а), коэффициент трения - 0,1-0,12 (рис. 7, б). Полученный разброс характеристик обусловлен с одной стороны анизотропией свойств кристалла, с дру-
Чиненный гонос, мкм
250 •
■р г-о—о
¡бо-о-с к—-о— ч г-ОО" —о— -В——с ■-П-ГУ-'
-о-о—'ц Г°- №-#
200
100
0 1 00000 200000 300000 400000 £00000 -ВО0ЩЕ 700000 -.800000 900000 1000000
Количество щплов
а
Коэффициент трения
0,20
0 15
0,10
0.05
оро
¥ 1 , " _
100000 200000 .300000 400 со 0
500000 600000 700000 б
300000 900000 1000000 Количество циклов
Рис. 7. Графики изменения показателей пары трения «хирулен-сапфир» за 1 х 106 циклов движения образцов: линейного
износа - а, коэффициента трения - б
гой - сильным влиянием на работоспособность пары состояния и рельефа обработанной поверхности, в частности наличия карманов для смазывания и скопления продуктов износа.
Комплексное изучение влияния кристаллографических особенностей сапфира на его иммунологические, прочностные и трибологические характеристики позволило сделать следующие выводы:
1. Проведенные исследования подтвердили влияние анизотропии свойств сапфира на геометрию обработанной поверхности, в частности, на сферичность ортопедической головки, изотропию обработанной поверхности.
2. Иммунологические исследования показали, что на скорость адаптации имплантата из сапфира в организме благоприятно сказывается кристаллографическое соответствие структур имплантата и минераль-ной составляющей костной ткани - кристаллических волокон, проходящих внутри микрофибрил, обусловленное анизотропией кристаллографического строения сапфира.
3. Полученный при проведении трибологических испытаний разброс характеристик обусловлен при прочих равных условиях анизотропией прочностных свойств кристалла сапфира.
4. Проведенные исследования по фиксации первого скола при сжатии образцов сапфира подтвердили зависимость прочностных характеристик сапфира от кристаллографического направления кристалла. При этом применение термообработки сапфира при температуре 1100°С практически не влияет на характер полученных зависимостей.
Повышение прочностных характеристик изделий из сапфира следует связывать с их термообработкой при более высоких температурах.
Авторы выражают благодарность к.т.н. Александровой Л. И. и к.т.н. Дубу С. Н. за помощь при изучении механических свойств образцов сапфира.
Исследования выполнены при финансовой поддержке Украинского научно-технического центра (проект № 3596 «Влияние анизотропии кристаллической решетки на обрабатываемость и качество медицинских сапфировых имплантатов»).
Перечень ссылок
1. Ferguson A.B., Lainy P.G. et Hodge E.S. The ionization of metals implants in living tissues // J.Bone and Jt Surg., 42-A. - 1960. -Р. 77-90.
2
to J. of Biomed. Mai. Res., march 1971.
3. Lyman-Smith. Ceramic-Plastic Material as a Bone substitute // Arch. Surg., 87, 4. - 1963. - Р. 653-661.
4. Galante J., Rastoker W., Luck R., et Ray R.D. Sintered Fiber Metal Composite as a basis of attachment of Implants to Bone // J.Bone and Jt Surg., 53-A, 1. - 1971. - Р. 101-114.
5. Использование сапфира для изготовления элементов эндопротезов суставов / Розенберг О. А., Сохань С. В. , Возный В. В., Литвинов Л. А., Волошин А. В. // Висою технологи в машинобудуванш: Сб. науч. тр. НТУ «ХПИ». - Харьков, 2004. - Вып.1(8) - С. 117-123.
6. Пути формирования рабочей поверхности прецизионных деталей медицинского назначения из материалов, обладающих анизотропией свойств / Розенберг О. А., Возный В. В., Сохань С. В. , Литвинов Л. А., Gawlik J., Cieciak S., Zajac M. // Сучасш технологи в машинобудуванш: Сб. науч. тр. НТУ «ХПИ». - Харьков, 2006. -Т. 2 - С. 412-422.
7. Добровинская Е. Р., Литвинов Л. А., Пищик В. В. Монокристаллы корунда. - К.: Наук. думка, 1994. - 256 с.
8. Броек Д. Основы механики разрушения. - М.: Высшая школа, 1980. - 368 с.
9. Гаршин А. П., Гропянов В. М., Лагунов Ю. В. Абразив -ные материалы. - Л.: Машиностроение, 1983. - 231 с.
10. Добровинская Е. Р., Литвинов Л. А., Пищик В. В. Энциклопедия сапфира. - Харьков: НТК «Институт монокристаллов», 2004. - 508 с.
11. Классен-Неклюдова М. В., Багдасаров X. С. Рубин и сапфир. - М.: Наука, 1974. - 236 с.
12. Пластины лейкосапфира для прозрачных высокопрочных защит от высокоскоростного удара / Синани А. Б., Власов А. С., Зильбербранд Е.Л. и др. // Выращивание кристаллических изделий способом Степанова, пластичность и прочность кристаллов: Тезисы докладов. -Санкт-Петербург: Физ.-техн. институт им. А. Ф. Иоффе, 2003. - С. 28-29.
13. Анизотропное светорассеяние на микродефектах в профилированных монокристаллах лейкосапфира / Кры-мов В. М., Москалев А. В., Николаев В. И., Антонов П.И. // Выращивание кристаллических изделий способом Степанова, пластичность и прочность кристаллов: Тезисы докладов. - Санкт-Петербург: Физ.-техн. институт им. А. Ф. Иоффе, 2003. - С. 52-53.
14. Гарбер Р. И., Гиндин И. А. Физика прочности кристаллических тел // Успехи физических наук. - 1963. - 70, № 1. - С. 57-110.
15. Weibull W. A statical theory of the strength of materials. -Royal Swedish Institution of Engineering Research Report. -1939. - N 151.
16. Потапова В.Г., Друзенко Т.В., Литвинов Л.А., Бланк А.Б. Функциональные материалы. - 2000. - Т. 3. -№ 2.
. Aragon P.G. et Hulbert S.F. Corrosion of Ti6Al4V in °держано 04.06.2007
simulated Body Fluids and bovine plasma // Paper submitted
HaeedeHi результати дослiджень з впливу атзотропП сапфiру на iмунологiчнi, трибологiчнi й характеристики мiцностi мaтeрiaлу Показано, що вна^док ангзотропИ властивостей перше сколювання зразка сaпфiру пiд час його стиснення виникае в зaлeжностi вiд обраного кристалографтного напрямку при тисках стиснення вiд 0,30 ГПа до 0,12 ГПа.
The research results of sapphire anisotropy influence on immunologic, tribological characteristics and material strength properties are given. It is shown, that properties anisotropy causes sapphire sample first chip depending on chosen crystalographic direction at compression pressure from 0,30 GPa to 0,12 GPa.
ISSN 1607-6885 Hoei Mamepia.nu i технологи в металурги та машинобудуванш №2, 2007
39
