УДК 674.047.3: 66.047.2.001.73
Р. Р. Сафин, Р. Г.Сафин, А. Р. Шайхутдинова ВАКУУМНО-КОНВЕКТИВНОЕ ТЕРМОМОДИФИЦИРОВАНИЕ ДРЕВЕСИНЫ
В СРЕДЕ ПЕРЕГРЕТОГО ПАРА
Ключевые слова: древесина, переработка, конвекция, интенсификация, пар.
Раскрыта физическая картина процесса вакуумно-конвективного термомодифицирования древесины в среде перегретого пара, представлено описание экспериментальной установки и математической модели вакуумно-конвективного термомодифицирования пиломатериалов.
Keywords: wood, processing, convection, intensification, steam.
The physical picture ofprocess of vacuum-convective heat-treatment of wood in the environment of superheated steam is opened; the description of experimental installation and the mathematical model of vakuum-convective heat-treatment of lumbers are presented.
В настоящее время во всем мире огромное внимание уделяется развитию технологии термомодифицирования древесины, которая является единственной альтернативой химической обработке и приводит к существенному улучшению свойств древесины, что открывает новые области ее применения.
Модифицированием древесины с целью придания ей повышенных эксплуатационных характеристик, таких как: повышение биологической устойчивости пиломатериалов, придание древесине декоративных свойств, увеличение прочностных характеристик древесины, занимается и кафедра «Переработка древесных материалов» в Казанском государственном технологическом университете [1].
Производство термодревесины представляет собой технологию термической обработки натурального дерева, предназначенную придать ему дополнительную устойчивость к воздействию факторов внешней среды, а также прочность и стабильность геометрических размеров, сохранив при этом его эстетическую привлекательность. Поскольку в технологическом процессе термомодификации пиломатериалов применяется только высокая температура и водяной пар, получаемая продукция является экологически чистой, а значит безопасной в эксплуатации и легко утилизируемой после долголетней службы.
В России в настоящее время наиболее широко известна технология термообработки древесины при кондуктивном подводе тепла в герметичных условиях. Данный способ обработки древесины состоит из удаления воздуха из камеры путем создания вакуума, контактной досушки пиломатериала при высокой температуре до абсолютно сухого состояния и дальнейшего нагрева древесины при кондуктивном подводе тепла в герметичных условиях [2].
Главным недостатком данной технологии является трудоемкость процесса, так как для его проведения необходимы металлические плиты больших размеров, требующие нагрева и перемещения при загрузке и выгрузке. Это влечет за собой энергетические затраты, а также затраты на рабочую силу, обслуживающую процесс [3].
В связи с этим предлагается проведение технологии термомодификации древесины в среде перегретого пара в условиях вакуумно-конвективных аппаратов, при которой устраняется вышеуказанный недостаток.
Для исследования метода вакуумно-конвективного термомодифицирования древесины в среде перегретого пара разработана экспериментальная установка, схема которой приведена на рис.1.
Экспериментальная установка представляет собой герметичную теплоизоли-
рованную камеру 5, которая снабжена калорифером 6 и вентилятором 7. Процесс проводится с использованием пара, воды и высоких температур, ввиду чего оборудо-
вание для термообработки изготавливается из нержавеющей стали. Установка дополнена паро
генератором 11, конденсатором 3 и вакуумным насосом 4.
Рис. 1 - Схема установки для термомодифицирования древесины
Физическая картина термомодифицирования древесины представлена на рис.2,3,4 на которых полный процесс термической обработки древесины условно разделен на 7 основных стадий и представлен графически в виде кривых, показывающих изменение по времени давления среды, температуры и влажности древесины.
В случае работы со свежесрубленной древесиной процесс термомодифицирования целесообразно начинать с вакуумной сушки материала. Удаление инертного воздуха путем создания вакуума способствует более интенсивной конденсации паров влаги ввиду отсутствия фазового сопротивления. В связи с этим на первой стадии процесса осуществляется откачка инертного газа из рабочей полости аппарата с помощью вакуумного насоса 4 через открытый запорный механизм 2, в результате чего происходит интенсивное падение давления, а температура и влажность практически не понижаются.
прогрев термомодифицирование охлаждение
Рис. 2 - Кривая распределения давления по времени
Рис. 3- Кривая распределения температуры по времени
В виду того, что сушка предварительно непрогретой древесины горячим воздухом может привести к нарушению целостности поверхностных слоев, пиломатериалы должны быть быстро прогреты без испарения из них влаги, для чего в рабочей полости аппарата должна быть создана высокая степень насыщенности среды. С этой целью на второй стадии процесса проводится прогрев материала путем подачи в камеру насыщенного пара с заданными параметрами из парогенератора 11 через открытый вентиль 12. Ввиду того, что начальная температура древесины ниже температуры пара, на холодной поверхности высушиваемого материала образуется конденсат, который вызывает значительное повышение температуры и содержания влаги в поверхностных слоях древесины, что приводит к общему прогреву материала. Несконденсировавшийся пар создает паровую среду, повышая давление внутри камеры сушки.
После повышения давления ориентировочно до 50 кПа подача пара в камеру прекращается и начинается третья стадия процесса - конвективная сушка, во время которой происходит снижение поверхностного влагосодержания материала.
На четвертой стадии процесса происходит постепенное повышение температуры до 130°С и понижение содержания влаги в древесине. Сушка материала при этом происходит в среде перегретого пара. Это самый продолжительный этап термообработки, целью которого является максимальное снижение влаги в древесине перед началом фазы термомодифицирования.
После достижения материалом среднего влагосодержания примерно 6-8 %,
начинается термомодифицирование древесины, которое, в свою очередь, состоит из 2-х
стадии: вначале происходит вторичныи прогрев древесины за счет увеличения мощностей калорифера 6 и повышения температуры среды до 190 - 250°С, затем следует непосредственная термомодификация, при которой происходит выдержка материала при 190 -250 °С при постоянном давлении среды. Это приводит к химическим превращениям в древесном материале, что дает возможность придать древесине дополнительные технические и декоративные свойства.
На последней стадии происходит охлаждение материала при отключенных нагревательных элементах, целью которого является предотвращение самовозгорания древесины. Ввиду того, что древесина нуждается в увлажнении для доведения уровня влаги до равновесного (5-7%), давление в камере понижают до 100 кПа и подают водяной пар из парогенератора 11 через открытый вентиль 12.
В связи с тем, что описываемый способ вакуумно-конвективной термомодификации древесины состоит из 7 основных стадий, целесообразно рассматривать математическое описание также по-стадийно.
При термомодификации древесины в среде перегретого пара в условиях вакуумноконвективных аппаратов воздух из рабочей полости аппарата удаляется в начале процесса. В этом случае объемную производительность водокольцевого вакуумного насоса можно определить, задавая время, в течение которого давление в камере необходимо понизить с барометрического Ратм до рабочего остаточного значения Рост [3].
V P
Пвн = • 1П Ратм (1)
Х0 Рост
Для математического описания процесса прогрева материала в среде насыщенного пара можно использовать уравнения, полученные А.В. Лыковым [4]:
------= аг
дх
Гд 2УЛ
дх
+ ат8
у
Гд 2Тм Л
чдх2 у
дТ
дх
м
чдх у
(2)
(3)
Начальные условия для решения системы дифференциальных уравнений (2) и (3) можно записать в следующем виде:
и ( 0; х ) = ио , (4)
Тм ( 0; х ) ~ Тм.0 (5)
Граничные условия для решения дифференциального уравнения (3) можно представить в виде выражения:
Г • ^
— -к дТм
Р • dt дх
, (6)
х-0
где левая сторона уравнения характеризует подвод тепла от пленки конденсата к поверхности материала, а правая - отвод тепла за счет теплопроводности.
Выражение для влажности поверхности материала можно определить из условий максимально возможного содержания влаги используемой породы дерева:
и — (р дв — Рб ) • р ж (7)
ипов _ \ /
рд.в
Следующая стадия прогрева древесины, осуществляемая вынужденным движением перегретого пара, сопровождается конвективной сушкой пиломатериала при отсутствии конденсации пара. Теплообмен между теплоносителем и материалом, при учете термического
2
сопротивления последнего, происходит в сочетании с теплопроводностью внутри материала. Перенос тепла и влаги внутри частицы в процессе прогрева можно также описать выражением (2), (3).
Граничные условия для данной стадии прогрева можно представить в виде выражений:
аТм -к м
м ах
= а-(Т - Т„о,)-]„о.-г (8)
В левой части уравнения (8) описывается отвод тепла за счет теплопроводности. В правой части уравнения первый член описывает подвод тепловой энергии к поверхности пиломатериала за счет теплообмена с паровой фазой. Второй член характеризует затраты тепла на испарение.
г аи
ат -
ч ах
+ ат -5-аТм
т
ах
(9)
Р^Ррав — Рп )— Р0
/1У /1У
х—0 у
В соотношении (9) левая часть характеризует интенсивность испарения влаги с поверхности влажного материала за счет массоотдачи, а в правой части описывается поток влаги к поверхности материала.
Уравнение материального баланса для паровой среды, при условии, что все пиломатериалы в штабеле находятся в одинаковых условиях, можно представить в следующем виде [5]:
]пов • Р • ^ — Псп • Рсм • ^ — -свdРсм , (10)
где первый член левой части уравнения описывает приток парогазовой смеси в рабочую полость аппарата за счет выделения летучих компонентов, в то время как второй член - отвод парогазовой смеси в систему откачки. Правая часть уравнения определяет изменение массы парогазовой смеси, которая содержится в свободном объёме камеры.
Поток парогазовой смеси с поверхности материала может определяться из выражения:
] — ^лет (11) ■^пов ^1 I— ^ '
dт• Р
Плотность парогазовой смеси в выражении (10) можно определить по правилу аддитивности, используя уравнение Менделеева-Клапейрона:
Рсм — (12)
Подставив уравнение (12) в уравнение (10), получим дифференциальное уравнение, показывающее изменение давления парогазовой смеси над обрабатываемым материалом:
ЬР і . р. р. Т Гп 1 сТ
_ Лпов 1 1 ' 1 Г) сп А ^ 1
- Р -
чЧв ТСг
с Чв -Мс,
Из теплового баланса парогазовой фазы определяем изменение температуры среды:
(13)
Р см С см V св СТ =а(Тм.пов - Т )- р - с Х- Псп Р смссм ТС Х+ (14)
+ с см р - і пов - Тм .пов С ^ К - ^ ^ - рС
В данном уравнении левая часть описывает изменение теплосодержания парогазовой фазы. В правой части уравнения первый член характеризует подвод или отвод тепла,
происходящий за счет теплообмена с поверхностью пиломатериала; второй член - отвод тепла
с удаляемой в вакуумную линию парогазовой смесью; третий - приток тепла из обрабатываемого пиломатериала и четвертый - приток тепла от калорифера.
Преобразованием выражения (14) получаем уравнение для определения скорости изменения температуры паровой среды:
х=0
N = сст
Т Ст
(р- (Тм.пов - Т)+ ссмр- ІповТм.пов + К- М- рнаг )р - Пс С см ЧвР- Мсм Ч
Т (15)
На стадии охлаждения водяным паром за счет высокой температуры поверхности термообработанного пиломатериала происходит перегрев пара, в связи с чем, для интенсификации данной стадии, паровая среда должна охлаждаться путем подачи в калорифер хладагента. Для того чтобы не произошло конденсации водяного пара на холодной поверхности конденсатора и, тем самым, понижения давления в аппарате, температура хладагента в калорифере должна равняться температуре насыщения водяного пара при заданном давлении в камере. В связи с этим, температура хладагента в калорифере может быть определена из уравнения Антуана:
В
Тк°н = Тнас = а _ |п р (16)
Изменение температуры среды на стадии охлаждения можно определить из теплового
баланса парогазовой фазы:
Р пС п V. СТ = а(Тм.пов - Т)- р - Ст- Ккон -Д* кон - ркон Ст , (17)
в котором левая часть уравнения описывает изменение теплосодержания паровой фазы;
первый член правой части уравнения представляет подвод тепловой энергии за счет теплообмена с поверхностью пиломатериала; второй член - отвод теплоты внутренним конденсатором.
Подставив уравнение (12) и после некоторых преобразований получим дифференциальное уравнение, показывающее изменения температуры паровой среды
СТ = ар - (Тм.пов - Т) - Ккон - ^кон - рк,
С^ Сп Vсв - Р -Мп
- Р - Т (18)
Для того чтобы определить продолжительность стадии охлаждения теомомодифицированной древесины до заданного значения, необходимо произвести расчет процесса охлаждения материала с помощью дифференциального уравнения (3), граничным условием, для решения которого в этом случае является выражение, описывающее процесс теплообмена между поверхностью пиломатериала и паровой средой
а-(„о. - Т, )=-Х, ~ 'м
ЭТ.
ах
(19)
х=0
Таким образом, совместное решение представленного математического аппарата позволит определить продолжительность стадий вакуумирования, прогрева,
термомодифицирования древесины и охлаждения готового продукта, а также выявить рациональные режимные параметры исследуемого процесса.
Условные обозначения
Т- температура, К; и - влагосодержание материала, кг/кг; Р, р- полное и парциальное давление, Па; —св - объем аппарата незанятый материалом, м3; т- текущее время, с; ат -коэффициент массопроводности, м/с; 5 - относительный термоградиентный коэффициент, 1/К; Г - скрытая теплота парообразования, Дж/кг; X - коэффициент теплопроводности, Дж/(м • с • К); ]- поток массы, кг/(м с); Р - коэффициент массоотдачи, м/с; Р - площадь поверхности,
23
м ; д - молекулярная масса, кг/кмоль; т- масса, кг; р-плотность, кг/м ; К- коэффициент
2
теплоперепедачи, Дж/ (м 2сК); К - универсальная газовая постоянная, Дж/(кмоль • К); с-удельная теплоемкость, Дж/(кг К); д.в. - древесинное вещество; б - базисная; ж - жидкость; рав - равновесное; 0 - начальный; см - смесь.
Литература
1. Сафин, Р.Р. Анализ современного состояния лесопромышленного комплекса и перспективы его развития на базе кафедр лесотехнического профиля КГТУ / Р. Р. Сафин, Р. Г. Сафин // Вестн. Казан. технол. ун-та. - 2010. - № 4. - С. 120-126.
2. Ахметова, Д.А. Термомодификация древесины при кондуктивном подводе тепла в герметичных условиях / Н. Ф. Тимербаев, Д. Ф. Зиатдинова // Известия ВУЗов. Химия и химическая технология. -
2008. - Т. 51. - Вып. 7. - С. 76-78.
3. Сафин, Р. Р. Вакуумно-конвективная сушка пиломатериалов: монография. / Р. Р. Сафин, Р. Р. Хасаншин, Е. Ю. Разумов. - Казань: Изд-во казан. гос. технол. ун-та. - 2009.-259 с.
4. Лыков, А.В. О системах дифференциальных уравнений тепломассопереноса в капиллярно-пористых телах / А. В. Лыков // ИФЖ. - 1974. - Т.ХХУІ. - № 1.
5. Сафин, Р. Р. Вакуумная сушка пиломатериалов при конвективном теплопроводе / Р. Р. Сафин. -Казань: Изд-во казан. гос. технол. ун-та. - 2006.- 124 с.
© Р. Р. Сафин - д-р техн. наук, проф., зав. каф. архитектуры и дизайна КГТУ, [email protected]; Р. Г. Сафин - д-р техн. наук, проф., зав. каф. переработки древесных материалов КГТУ, [email protected]; А. Р. Шайхутдинова - ассистент каф. переработки древесных материалов КГТУ, [email protected].