CC BY
93
ПОЛУПРОВОДНИКОВЫЕ МАТЕРИАЛЫ И
ПРИБОРЫ
УДК 536.2.083
Г Г. Гусейнов
УСТРОЙСТВО ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ МЕТОДОМ ПЛАСТИНЫ.
Описывается конструкция и работа устройства для определения коэффициента теплопроводности, основанное на методе параллельных пластин с тепловой защитой. Устройство содержит измерительный прибор и ячейку, снабженную сильфоном. Прибор изготовлен из меди, медно-никелевого сплава - константана и асбоцемента. Ячейка состоит из двух металлических дисков, изготовленных из нержавеющей стали, снабжена термопарами Т2 и АТ. При измерении теплопроводности устройство помещается внутри автоклава, и термостатируется с точностью ± 0,01°. Устройство позволяет с погрешностью, не превышающей 1,5% исследовать теплопроводность газов, жидкостей, твердых тел, жидких растворов, пористых материалов, насыщенных флюидами, расплавов, жидких несмешивающихся растворов различных концентраций в интервале температур 100-700К и давлениях до 100МПа, включая окрестности фазовых переходов и критического состояния вещества.
Ключевые слова: устройство, теплопроводность, метод плоского слоя, автоклав.
Введение
Бурное развитие науки и техники требует основательного и всестороннего изучения физико-химических свойств веществ, находящихся в твердом, жидком и газообразном состояниях. Одним из классов этих веществ являются растворы электролитов и пористые твердые материалы, насыщенные жидкостью или газом.
Одной из важных задач при изучении этих систем является исследование их теплофизических свойств, в частности, теплопроводности. Особого внимания заслуживает экспериментальное исследование теплопроводности высокотемпературных водных растворов, использование которых позволяет создать новые и повышать эффективность существующих процессов в атомной энергетике, химической промышленности, гидрометаллургии.
Вместе с тем, имеющиеся в литературе данные весьма ограничены, почти не изучены при высоких температурах и давлениях [1] и не могут быть получены расчетными методами с приемлемой для практических целей точностью.
Одна из причин того, что растворы электролитов недостаточно исследованы, заключается в том, что они электропроводны, агрессивны, токсичны, т. е. „неудобные" объекты исследования. Другая причина - в отсутствии надежных установок для экспериментального измерения коэффициента теплопроводности растворов, в связи, с чем экспериментальное исследование теплопроводности водных растворов электролитов в широкой области температур, концентраций и давлений является актуальным.
Актуальны и исследования теплопроводности пористых материалов, насыщенных флюидами, используемых в процессах извлечения нефти из пластов [2,3].
Особый интерес вызывает исследование теплопроводности пористой среды, насыщенной диоксидом углерода, находящейся в критическом состоянии [4 - 6].
В критическом состоянии диоксид углерода является универсальным растворителем и широко используется: для экстракции ценных компонентов из пищевых продуктов, для
растворения и вытеснения тяжелой нефти из пластов. Поэтому актуальным является экспериментальное измерение теплопроводности пористых материалов, насыщенных близ - и сверхкритическими флюидами.
Исследования такого рода очень трудоемки, экспериментальные установки для определения теплопроводности в области фазовых переходов должны иметь высокую точность измерения.
В последнее время уделяется большое внимание созданию новых эталонных материалов теплопроводности. Особый интерес вызывает исследование теплопроводности в области фазовых переходов и критического состояния вещества.
Одним из актуальных вопросов физики твердого тела и жидкого состояния является вопрос о выяснении механизмов передачи тепла, теплопроводностью. Перенос тепла теплопроводностью осуществляется отдельными частицами или группами частиц: электронами, фотонами, фононами, атомами, молекулами. Методом теплопроводности можно выявить вклады каждой из частиц в переносе тепла. Этот метод, также, позволяет выявить дефекты кристаллической решетки [7], структурные особенности вещества в аморфных телах [8].
Для выяснения этих вопросов необходимы экспериментальные исследования температурных зависимостей теплопроводности. Исследования позволят заменить существующие эмпирические формулы, для расчетов теплопроводности, на более качественные - интерполяционные температурные зависимости, близкие к экспериментальным. По-видимому, одна из причин того, что твердые тела и жидкие растворы недостаточно исследованы - в отсутствии надежных устройств для экспериментального измерения коэффициента теплопроводности.
Поэтому возникла необходимость создания устройства для измерения теплопроводности веществ, работающего с высокой точностью. Кроме того, возрастают потребности науки и техники в данных по теплопроводности растворов электролитов, пористых материалов, насыщенных флюидами при высоких параметрах состояния.
Существующие устройства не обладают высокой точностью, не позволяют измерять коэффициент теплопроводности при высоких температурах и давлениях.
Имеются оригинальные монографии и статьи, в которых приводятся описания конструкций различных установок и приборов для измерения коэффициента теплопроводности [9-12]. Каждый из них обладает своими достоинствами и недостатками. Нас же, в первую очередь, интересовала погрешность определения коэффициента теплопроводности.
Из анализа методов по экспериментальному исследованию теплопроводности растворов электролитов можно сделать вывод, что на вооружении экспериментаторов имеются в основном стационарные методы; нагретая нить, коаксиальные цилиндры, метод плоского горизонтального слоя, так как они обладают большой точностью.
Анализ методов по экспериментальному определению теплопроводности позволил сделать вывод, что абсолютный стационарный метод плоского горизонтального слоя является одним из лучших и точных методов.
Мы считаем, что этим методом легче избежать таких явлений, как конвекция, эффект Соре, эффект Дюфура, возникающих в растворах при передаче количества теплоты, а также изготовить конструкции приборов в коррозионностойком исполнении по отношению к агрессивным растворам при исследовании теплопроводности в широком интервале параметров состояния.
Цель проведенных исследований заключалась в разработке высокоточного измерительного устройства для определения коэффициента теплопроводности, который расширил бы функциональные возможности метода плоского горизонтального слоя, позволил бы измерять теплопроводность агрессивных и электропроводящих жидких растворов, пористых насыщенных флюидом образцов в широкой области параметров
состояния, включая области в непосредственной близости от фазовых переходов и критического состояния вещества.
Конструкция устройства.
В работе приводится описание высокоточного устройства, основанного на методе параллельных пластин с тепловой защитой - Рис.1. Устройство позволяет исследовать теплопроводность газов, жидкостей и твердых тел в интервале температур 100-700К, и давлениях до 100МПа, включая области фазовых переходов и критического состояния вещества. Устройство позволяет определить коэффициент теплопроводности по абсолютному стационарному методу плоского горизонтального слоя, по результатам измерений.
Предлагаемое устройство для измерения теплопроводности содержит измерительный прибор Рис.1. и измерительную ячейку Рис.2.
12 3 3 3* 4 5
Рис.1. Прибор для измерения теплопроводности (медь - константан - асбоцементный).
1,4 - внутренний и наружный медные блоки; 2,5 - внутренний и наружный нагреватели;
3,3* - константановый и асбоцементный охранные стаканы; 6 - „холодильник";
7,8 - абсолютная (Т2) и дифференциальная (ЛТ) термопары; 9 - фиксированный зазор.
Прибор для измерения теплопроводности (см. Рис.1) состоит из двух частей: верхнего - измерительного прибора и нижнего - „холодильника" 6 впоследствии роль которого выполняла „холодная" пластина 8 измерительной ячейки (см. Рис.2).
Измерительный прибор изготовлен из меди, константана (медно-никелевый сплав -60%Си + 40%№) и асбоцемента. В нем за счет наличия охранной системы 3*, создается направленный поток тепла от внутреннего нагревателя через слой исследуемого вещества сверху вниз к „холодильнику" 6. В измерительном приборе (см. Рис.1) размещен внутренний - нагревательный блок 1, изготовленный из меди с вмонтированным рабочим нагревателем 2. Медный блок (1) имеет форму цилиндра с полостью для нагревателя.
Тепло, выделяемое рабочим нагревателем 2, входит в расчетную формулу для определения теплопроводности. Нижняя торцевая поверхность внутреннего нагревательного медного блока 1 является рабочей поверхностью, и тепло нагревателя 2 полностью проходит через нее. Для ликвидации тепловых потерь через верхний торец и боковую поверхность на внутренний медный блок 1 надевается охранный стакан 3* из теплоизолятора диэлектрика, материала, имеющего низкую теплопроводность (асбоцемента, фарфора, цемента и т.д.). Охранный стакан - теплоизолятор - диэлектрик 3* с внутренней и наружной поверхности покрыт тонким слоем константана 3, который вместе с внутренним 1 и наружным 4 медными блоками образуют две поверхностные дифференциальные термопары 1-3-3-1 (термоэлектроды). На охранный стакан 3* надевается медный наружный компенсационный блок 4 в форме стакана с находящимся
-I-
в нем компенсационным нагревателем 5. Изготовление блоков (1), (4) из меди, (3) - из
константана, стакана (3*) - из асбоцемента обусловлено тем, что медь обладает теплопроводностью 400 Вт-м"1-К"1 при 293К [13] и хорошо выравнивает температуру, как во внутреннем, так и наружном блоках. Асбоцемент имеет теплопроводность 0.1Втм "1К"1 при 293К [14], что во много раз меньше, чем у меди, и исполняет роль охранного стакана. Теплопроводность константана порядка 25Вт-м" ■'•К"1 [13]. Пара медь - константан дает стабильную и высокую термо - ЭДС, порядка 42-43 мкв/град, и имеют почти одинаковый коэффициент линейного расширения [15]. Таким образом, измерительный прибор (см. Рис.1) состоит из внутреннего нагревательного блока 1, рабочего нагревателя 2, охранных константановых стаканов 3, основного охранного стакана 3*, изготовленного из теплоизолятора"диэлектрика, наружного компенсационного блока 4, компенсационного нагревателя 5 и „холодильника" 6. Толщина константановых стаканов - 10"4 ^ 2^10"4 м, а изготовленных из асбоцемента - от 8 10-4 до 10"3м. Наружный и внутренний константановые стаканы 3 соединены тремя константановыми проволочками диаметром 10"4м, которые расположены через 120° на поверхностях 3*. Между константановыми стаканами 3 размещается стакан из асбоцемента 3*. Внутренний 1 и наружный 4 медные блоки с расположенными между ними константановыми стаканами 3 образуют две поверхностные дифференциальные термопары - термоэлектроды, позволяющие регистрировать интегральную разность термо - э.д.с. - разность температур между внутренней и наружной поверхностью асбоцемента 3*, и тем самым контролировать и компенсировать утечки тепла через основной охранный стакан 3*. Фиксированный зазор 9 между измерительным прибором Рис.1 и „холодильником" - 6, (при исследовании веществ, которые не агрессивны по отношению к меди и константану), устанавливали при помощи фарфоровых бусинок или кусочек стекла, расположенных через каждые 120° на поверхности „холодильника" (вне эффективной рабочей поверхности прибора). А при исследовании твердых тел - за счет высоты образца, с точностью 3 10-6 м.
21
Рис. 2. Ячейка для измерения теплопроводности (сталь 12Х18Н10Т): 7- верхняя - "горячая" пластина; 8-нижняя пластина - „холодильник"; 9-боковая стенка (перемычка); 10-кольцо-ободок; 11-полость для исследуемого вещества; 12-вывод (газа или жидкости); 13,14-вентили; 15-гайка; 16-штуцер; 17,18 - капилляры из нержавеющей стали 12Х18Н10Т; 19- щель; 20- впуск (газа или жидкости); 21,22- абсолютная (Т2) и дифференциальная (ДТ) термопары.
Методика измерения теплопроводности.
Предлагаемое устройство работает следующим образом: тепло, выделяемое рабочим нагревателем 2, в измерительном блоке распространяется в сторону охранного стакана 3* и направляется вниз в сторону исследуемого вещества и "холодильника" 6. Тепло
Вестник Дагестанского государственного технического университета. Технические науки. № 17, 2010.
-\-
достигая охранного стакана 3* создает градиент температуры между внутренней и
наружной поверхностью 3*, в результате чего возникает разность термо -э.д.с. на дифференциальной поверхностной термопаре 4-3-3-1. Термо - ЭДС, снятая с дифференциальной термопары, поступает на потенциометр Р348, усиливается и подается на ВРТ-3 (высокоточный регулятор температуры). ВРТ-3 автоматически подбирает мощность нагревателя 5 в наружном компенсационном блоке 4, добиваемся, отсутствия градиента температуры на 3* и компенсации потерь тепла от внутреннего нагревательного блока 1 через охранный стакан 3*. Таким образом, добиваемся того, чтобы все тепло, выделяемое, нагревателем 2 направлялась вертикально вниз. Электрический сигнал поверхностной дифференциальной термопары пропорционален разности температур на поверхностях основного охранного стакана теплоизолятора -диэлектрика, а нулевое значение сигнала означает отсутствие потока тепла через нее. Тепло, выделяемое рабочим нагревателем 2 в измерительном приборе (см. Рис.1), для определения теплопроводности последовательно проходит сверху вниз, через слой исследуемого вещества, в сторону „холодильника" 6. В результате этого, на слое исследуемого образца возникает градиент температуры ЛТ, который оценивали при помощи дифференциальной медь - константановой термопары (ЛТ) - 8.
Дифференциальная медь - константановая термопара 8 расположена в измерительном
приборе и „холодильнике" 6 (см. Рис.1). Точность измерения температуры абсолютной
термопарой (Т2), оцененная при помощи потенциометра Р363-1, составляет 0,05°, а
дифференциальной (ЛТ) - 0,005°.
Зная геометрические размеры измерительного блока (Ь и S), мощность внутреннего нагревателя в измерительном блоке (Р), перепад температуры в слое исследуемого вещества (ЛТ), коэффициент теплопроводности (X) оценивали при помощи закона Фурье по формуле для стационарного метода плоского горизонтального слоя:
X = P • L • S-f • ЛТ1 (1),
где: X - коэффициент теплопроводности [Вт^м-1^К-1];
P - мощность внутреннего нагревателя, прошедшая через образец [Вт];
L - толщина образца [м]; S - эффективная рабочая поверхность [м ];
Л Т - перепад температуры на образце [К].
Количество тепла, выделяемое внутренним нагревателем, измеряли методом четырех проводов. Два провода являлись потенциальными (для определения падения напряжения), а два других - токовыми. Напряжение измеряли при помощи комбинированного цифрового прибора Щ300, класс точности 0,06. Силу тока в цепи внутреннего нагревателя определяли при помощи потенциометра Р348 класс точности 0,002, по падению напряжения на образцовом сопротивлении Р324, с номиналом в 1 (Ом), класс точности 0,002, соединенным последовательно в цепь внутреннего нагревателя.
Для измерения теплопроводности агрессивных, жидких электропроводящих растворов, а также пористых материалов, насыщенными флюидами была изготовлена специальная ячейка (см. Рис.2). Измерительная ячейка Рис.2 состоит из двух металлических дисков 7 и 8, изготовленных из однородного металла (сталь 12Х18Н10Т), являющейся эталонным материалом по теплопроводности, в которые размещены термопары Т2 и ЛТ. Верхний диск условно называется „горячей" пластиной, а нижний -„холодильником".„Горячая" пластина 7 изготавливается в виде стакана с очень тонкой стенкой - перемычкой 9, с толщиной от 8 10-5 до 10-4м. Термопара Т2 показывает
-\-
температуру „холодильника", а термопара ДТ - перепад температуры в слое исследуемого вещества. Температуру определяли по термо-э.д.с., выдаваемой медь -константановой термопарой (Т2 и ДТ), которую оценивали при помощи потенциометров постоянного тока Р363-1, кл. точности 0,001.
Фиксированный зазор между измерительными пластинами создается за счет высоты перемычки 9, соединяющей их. В зазор 11 образуемый „горячей" 7 и „холодной" 8 пластинами и перемычкой 9 помещается исследуемое вещество. Заправку ячейки исследуемым раствором, расплавом, газом производили по каналам, находящимся в „холодильнике", и выходящим в пространство, образованное „горячей" и „холодной" пластинами и перемычкой.
При измерении теплопроводности исследуемое вещество полностью герметизировано в зазоре между „горячей" и „холодной" пластинами, перемычкой и сильфонами (см. Рис2. и Рис.4). Это исключает контакт исследуемого вещества с термометрическими устройствами и нагревателями. Для предотвращения деформации измерительных пластин ячейка выполнена разгруженной от одностороннего давления. Измерительная ячейка Рис.2. размещается под измерительным блоком Рис.1, зажимаясь прессом, приводится в плотный тепловой контакт с ней Рис.3 и помещается в автоклав Рис.4. Необходимое давление внутри автоклава создавали газом или жидкостью, по приведенной схеме, показанной на Рис.4. Для передачи давления использовали сильфон из фторопласта 8 и дифференциальный сильфон 9 (см. Рис.4).
Измерительный прибор изолирован от ячейки тонким слоем диэлектрика - фторопластом - 4, толщиной 10-5 м. В этом случае термопары располагались в отверстиях, просверленных строго горизонтально к рабочей поверхности ячейки.
Погрешность определения теплопроводности на этом устройстве не превышает ± 1,5%, в широкой области параметров состояния. Она достигается за счет уменьшения утечек тепла через охранный стакан 3*, по точной регистрации разности интегральных термо - э.д.с. при помощи поверхностных термопар, а также уточнения границ площади эффективной рабочей поверхности в измерительном блоке за счет уменьшения толщины охранного стакана 3* - до 10-3 м. (см. Рис.1). Чем меньше толщина охранного стакана 3*, тем больше увеличивается точность измерения теплопроводности при помощи устройства Рис.1. Она же способствует уменьшению температурных возмущений на торцевой - рабочей части измерительного устройства. В измерительном приборе (см. Рис.1) не имеются участки с неконтролируемыми тепловыми потоками, и поэтому он создает равномерный тепловой поток - однородное температурное поле в измерительной ячейке, которое отсутствовало в разработанных до нас устройствах для измерения теплопроводности по методу плоского слоя. Таким образом, за счет применения в измерительном приборе охранного стакана 3*, одновременно обладающего и свойствами теплоизолятора, и в тоже время имеющего высокую термо-э.д.с. в паре с медью, позволило повысить точность определения теплопроводности этим прибором, что и отличает его от существующих устройств.
Мы описали медь - константан - асбоцемент - константан - медное термоэлектрическое устройство для измерения теплопроводности (см. Рис.1).
При использовании в качестве дополнительной охранной стенки полупроводников и металлических сплавов утечки тепла через них увеличиваются. Использование же термоэлектродов - термопар из меди и константана позволяет измерять температуру на поверхности охранного стакана 3* с большей точностью. Их стабильная термо-э.д.с. и, применение высокоточного потенциометра постоянного тока Р363-1 позволяет определять градиент температуры на поверхности 3* (см. рис.1) с погрешностью, не превышающей 0.001° [16]. Таким образом, увеличивается контроль и компенсация тепловых потерь через охранный стакан 3* - уменьшается погрешность определения коэффициента теплопроводности при помощи устройства Рис.3.
Учитывая, что теплопроводность константана порядка 25Втм-1К-1, а асбоцемента -0,1Втм-1К-1 [13], нами подсчитаны неконтролируемые потери тепла через охранный стакан из теплоизолятора - диэлектрика 3* в предлагаемом нами устройстве, по сравнению с устройством, где охранный стакан изготовлен только из константана.
Для этого использовали формулу для расчета потерь тепла через цилиндрические поверхности [12]:
AQ = ( X • п • г 2 • ДТ) • L -1 (2),
где: X - теплопроводность материала цилиндра, [Вт-м-1 •К-1];
ДТ- разность температур между внутренней и наружной поверхностью (стенками) цилиндрической стенки, [К]; г - внутренний радиус цилиндра, [м]; L - толщина стенки цилиндра, [м]. Неконтролируемые потери тепла через охранный стакан 3* в предлагаемом нами устройстве уменьшаются по сравнению с устройством, где охранный стакан изготовлен только из константана в 250 раз.
Другим преимуществом нашего устройства является то, что можно изготовить устройство, где теплопроводность второй пары металла - охранного стакана 3 была бы больше, чем первой, например, термоэлектрическое устройство нержавеющая сталь -никель - асбоцемент - никель - нержавеющая сталь. При этом устройство функционирует так же хорошо, т.к. имеется основной охранный стакан 3* из теплоизолятора -диэлектрика - асбоцемента.
В собранном виде устройство для измерения теплопроводности изображено на Рис.3.
Рис. 3. Устройство для измерения теплопроводности (собранный) -прибор с ячейкой для измерения теплопроводности.
При измерениях под давлением устройство помещается внутрь автоклава - Рис.4, где и создаются необходимые давления.
Устройство не имеет аналогов у нас в стране и за рубежом.
На ней исследованы теплопроводность эталонного материала - воды, водных растворов кислот и щелочей, пористых сред, насыщенных флюидами, проведены прецизионные измерения теплопроводности пористого стекла, насыщенного СО2, и обнаружен максимум теплопроводности в критической области, что говорит о высокой точности устройства.
Рис. 4. Принципиальная схема установки для создания давления: 1 - баллон с аргоном; 2,3,13 - вентили; 4 - образцовый манометр (МО); 5 - устройство для измерения теплопроводности; 6 - автоклав; 7 - система очистки аргона; 8 - сильфон из фторопласта - 4; 9 - камера высокого давления с дифференциальным сильфоном; 10 - термокомпрессор (сосуд с ожиженным аргоном); 11 - нагреватель; 12 - сосуд с жидким азотом.
Выводы:
Разработано высокоточное измерительное устройства для определения коэффициента теплопроводности, который расширяет функциональные возможности метода плоского горизонтального слоя.
Устройство позволяет с погрешностью, не превышающей 1,5% исследовать теплопроводность газов, жидкостей, твердых тел, жидких растворов, пористых материалов, насыщенных флюидами, расплавов, жидких несмешивающихся растворов различных концентраций в интервале температур 100-700К и давлениях до 100МПа, включая окрестности фазовых переходов и критического состояния вещества.
Библиографический список:
1. Валяшко В.М. Фазовые равновесия и свойства гидротермальных систем. - М.: Наука, 1990. - 271с.
2. Гиматудинов Ш.К., Ширковский А.И. Физика нефтяного и газового пласта. - М.: Недра, 1982. - 312с.
3. Физические явления в ультрадисперсных средах / И.Д. Морохов, Л.И. Лаповок. -М.: Энергоатомиздат, 1984. - 224с.
4. Анисимов М.А. Критические явления в жидкостях и жидких кристаллах. - М.: Наука, 1987. - 271с.
5. Абдулагатов И. М., Алишаев М. Г., Абасов Г. М. Термодинамическая модель процесса вытеснения углеводородного сырья из пористого коллектора с помощью близ - и сверхкритических флюидов //Теплофизика высоких температур, 1997,т. 35, №4, с.552-559.
6. Шахпаронов М.М., Девликамов В.В., Тумасян А.Б. др. Проблема увеличения нефтеотдачи в свете представлений неравновесной термодинамики и химической физики. -В кн.: Исследования строения, теплового движения и свойств жидкостей. - М.: Изд-во МГУ, 1986, с.5-34.
7. Оскотский В.С., Смирнов И.А. Дефекты в кристаллах и теплопроводность, Л.:Наука, 1972. - 160с.
8. Тарасов В.В. Проблемы физики стекла, М.: Стройиздат, 1979. - 255с.
9. Цедерберг Н.В. Теплопроводность газов и жидкостей. - М. -Л.: Госэнергоиздат, 1963. - 408 с.
10. Филиппов Л.П. Исследование теплопроводности жидкостей. - М.: Изд-во МГУ, 1970. - 239 с.
11. Методы определения теплопроводности и температуропроводности. / Шашков Л.Г., Волохов Г.М., Абраменко Т.Н. - Под. ред. Лыкова А.В. - М.: Энергия, 1973. - 336 с.
12. Осипова В.А. Экспериментальное исследование процессов теплообмена. -М.: Энергия, 1979. - 320 с.
13. Смирягин А. П., Смирягина П. А., Белова А. В. Промышленные цветные металлы и сплавы. - М.: Металлургия, 1974. - 428с.
14. Чиркин В.С. Теплопроводность промышленных материалов. - М.: Изд-во маш. литры, 1962. - 247с.
15. Геращенко О. А., Федоров В. Г. Тепловые и температурные измерения. Справочное руководство - Киев: Наукова Думка, 1965. - 304с.
16. Сергеев О.А. Метрологические основы теплофизических измерений. - М.: Издательство стандартов, - 1972. - 156с.
G. G. Guseinov
The apparatus for thermal conductivity coefficient measurement by parallel plates method.
Here is described the construction of the apparatus for the thermal conductivity measurements, which is based on a flat horizontal layers method with heat isolation. The apparatus includes the device for measurement and the cell with the bellows. The device is made of copper, of constantan and the asbestos cement. The cell is consisting of two metal discs made of stainless steel and contents two thermocouples T2 and AT. When measuring the heat conductivity the apparatus has been placed into the autoclave and has been thermo stated with the accuracy ±0.01K. The apparatus allows the investigate the heat conductivity of gases, fluids, solids, of liquid solutions, of porous materials, saturated by fluids, of melts, of liquid immiscible solutions with different concentrations in temperature interval 100-700K and pressures up to 100MPa, including the vicinity of phase transitions and the critical state, with the error low than 1.5%.
Гусейнов Гасан Гусейнович (р.1952). Кандидат технических наук (2002). Старший научный сотрудник (1998), старший преподаватель кафедры "Нефтегазовое дело" Дагестанского государственного технического университета. Окончил Дагестанский государственный педагогический институт, физико-математический факультет (1974). Область научных интересов: теплофизика, критическое состояние, фазовые переходы первого и второго рода, дисперсные и коллоидные системы. Автор более 150 научных публикаций.
