CC BY
6
РАЗДЕЛ III
СТРОИТЕЛЬСТВО И АРХИТЕКТУРА
УДК 624.075
DOI: https://doi.org/10.26518/2071-7296-2022-19-6-936-948 ► Check for updates
EDN: WVVQNT Научная статья
УСТОЙЧИВОСТЬ ПОЯСОВ АНТЕННЫХ ОПОР
Ю. В. Краснощеков1*, М. Ю. Заполева2
1Сибирский государственный автомобильно-дорожный университет «СибАДИ»
2OOO CMY-175 «Радиострой» г. Омск, Россия,
uv1942@mail.ru, http: //orcid.org/0000-0002-6695-1648 m18kras@spartak.ru, http: //orcid.org/0000-0001-7123-6457
Ответственный автор
АННОТАЦИЯ
Введение. В статье решаются вопросы устойчивости сжатых поясов решетчатой конструкции как систем в виде неразрезных стержней, состоящих из элементов-панелей. В настоящее время расчетная длина сжатых элементов установлена нормами проектирования для расчета устойчивости без учета изменчивости, обусловленной влиянием многочисленных случайных и системных факторов. Такой подход не стимулирует к совершенствованию конструктивных решений, качеству их исполнения и контролю сооружения. И, самое главное, не позволяет реализовать заложенные нормами резервы несущей способности конструкций. Цель данного исследования - выявление и обоснование резервов несущей способности антенных опор решетчатой конструкции по критерию устойчивости сжатых поясов. Материалы и методы. Показано, что значения коэффициента расчетной длины установлены нормами с запасом, обусловленным, в частности, обеспечением надежности конструктивных систем сжимаемых элементов. Предлагается рассматривать расчетную длину сжатых элементов как случайную величину. Решается задача по вероятностной оценке свободной (расчётной) длины центрально сжатого элемента как параметра критической силы потери устойчивости. Приведены возможные нормативные и расчетные значения коэффициента расчетной длины, обеспечивающие надежность расчета сжатых поясов антенных опор, принятой в действующих нормах проектирования. Для оценки изменчивости показателей устойчивости ставится задача проведения экспериментальных исследований, в частности, с измерением частот колебаний натурных конструкций. Управляя показателями изменчивости коэффициента расчетной длины можно регулировать не только надежностью, но и запасами несущей способности, предусмотренными нормами проектирования.
Выводы. Предлагаемый подход к расчету на устойчивость позволяет управлять расчетными значениями коэффициента расчетной длины путем контроля статистической изменчивости (коэффициента вариации). При наличии доступных способов измерения показателей описанный в статье подход к расчету сжатых элементов на устойчивость может быть эффективным средством и инструментом совершенствования конструктивных решений, качества их исполнения и контроля сооружения.
КЛЮЧЕВЫЕ СЛОВА: антенная опора, решетчатая конструкция, стержневая система, устойчивость элементов металлических конструкций, коэффициент расчетной длины, вероятностный расчет.
Статья поступила в редакцию 13.09.2022; одобрена после рецензирования 17.10.2022; принята к публикации 19.12.2022.
Авторы прочитали и одобрили окончательный вариант рукописи.
Прозрачность финансовой деятельности: авторы не имеют финансовой заинтересованности в представленных материалах и методах. Конфликт интересов отсутствует.
Для цитирования: Краснощеков Ю. В., Заполева М. Ю. Устойчивость поясов антенных опор // Вестник СибАДИ. 2022. Т.19, № 6 (88). С. 936-948. https://doi.org/10.26518/2071-7296-2022-19-5-936-948
© Краснощеков Ю. В., Заполева М. Ю., 2022
Контент доступен под лицензией Creative Commons Attribution 4.0 License.
© 2004-2022 Вестник СибАДИ
The Russian Automobile
and Highway Industry Journal
Том 19, № 6. 2022
Vol. 19, No. 6. 2022
construction and architecture
PART III
Original article
DOI: https://doi.org/10.26518/2071-7296-2022-19-6-936-948 EDN: WVVQNT
STABILITY OF ANTENNA SUPPORT BELTS
Yuriy V. Krasnoshchekov1*, Maria Y. Zapoleva2
1Siberian State Automobile and Highway University (SibADI) uv1942@mail.ru, http: //orcid.org/0000-0002-6695-1648
2OOO SMU-175 «Radiostroy» Оmsk, Russia, m18kras@spartak.ru Corresponding author
ABSTRACT
Introduction. The article deals with the issues of stability of compressed belts of lattice construction, as systems in the form of continuous rods consisting of panel elements. Currently, the estimated length of compressed elements is established by design standards for calculating stability without taking into account variability due to the influence of numerous random and systemic factors. This approach does not encourage the improvement of design solutions, the quality of their execution and the control of the structure. And most importantly, it does not allow to realize the reserves of the bearing capacity of structures laid down by the norms. The purpose of this study is to identify and substantiate the reserves of the bearing capacity of antenna supports of a lattice structure according to the criterion of stability of compressed belts.
Materials and methods. It is shown that the values of the calculated length coefficient are set by norms with a margin, due, in particular, to ensuring the reliability of structural systems of compressible elements. It is proposed to consider the estimated length of compressed elements as a random variable. The problem of probabilistic estimation of the free (calculated) length of a centrally compressed element as a parameter of the critical force of loss of stability is solved. The possible normative and calculated values of the calculated length coefficient are given, ensuring the reliability of the calculation of compressed antenna support belts, adopted in the current design standards. To assess the variability of stability indicators, the task is to conduct experimental studies, in particular, with the measurement of vibration frequencies of full-scale structures. By controlling the variability indicators of the calculated length coefficient, it is possible to regulate not only reliability, but also the load-bearing capacity reserves provided for by design standards.
Conclusions. The proposed approach to the calculation of stability allows to control the calculated values of the calculated length coefficient by controlling statistical variability (coefficient of variation). If there are available methods for measuring indicators, the approach described in the article to calculating compressed elements for stability can be an effective means and tool for improving design solutions, the quality of their execution and control of the structure.
KEYWORDS: antenna support, lattice structure, rod system, stability of elements of metal structures, coefficient of design length, probabilistic calculation.
The article was submitted 13.09.2022; approved after reviewing 17.10.2022; accepted for publication 19.12.2022.
The authors have read and approved the final manuscript.
Financial transparency: the authors have no financial interest in the presented materials or methods. There is no conflict of interest.
For citation: Krasnoshchekov Yuriy V., Zapoleva Maria Y Stability of antenna support belts. The Russian Automobile and Highway Industry Journal. 2022; 19 (6): 936-948. https://doi.org/10.26518/2071-7296-2022-19-6-936-948
© Krasnoshchekov Y. V., Zapoleva M. Y., 2022
Content is available under the license Creative Commons Attribution 4.0 License.
Том 19, № 6. 2022
Vol. 19, No. 6. 2022
© 2004-2022 Вестник СибАДИ
The Russian Automobile
and Highway Industry Journal
937
РАЗДЕЛ III
СТРОИТЕЛЬСТВО И АРХИТЕКТУРА
ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ
1. В настоящее время расчетная длина сжатых элементов решетчатых конструкций установлена нормами проектирования для расчета устойчивости без учета изменчивости величины коэффициента расчетной длины, обусловленной влиянием многочисленных случайных факторов. Такой подход не стимулирует к совершенствованию конструктивных решений, качеству их исполнения и контролю сооружения. И, самое главное, не позволяет реализовать заложенные нормами резервы несущей способности конструкций. Цель данного исследования - выявление и обоснование резервов несущей способности антенных опор решетчатой конструкции по критерию устойчивости сжатых поясов.
2. Предлагается рассматривать расчетную длину сжатых элементов как случайную величину. Решается задача по вероятностной оценке свободной (расчётной) длины центрально сжатого элемента как параметра критической силы потери устойчивости. Приведены возможные нормативные и расчетные значения коэффициента расчетной длины, обеспечивающие надежность расчета сжатых поясов антенных опор, принятой в действующих нормах проектирования. Основная проблема реализации такого подхода заключается в оценке изменчивости коэффициента расчетной длины. Дана оценка влияния на этот параметр изменчивости внешних воздействий и прочности стали. Для уточнения характеристик изменчивости показателей устойчивости ставится задача проведения экспериментальных исследований, в частности, с измерением частот колебаний натурных конструкций. Управляя показателями изменчивости коэффициента расчетной длины, можно регулировать не только надежностью, но и запасами несущей способности, предусмотренными нормами проектирования.
3. Установлено, что расчетные значения коэффициента расчетной длины р приняты нормами с запасом, обусловленным как минимум необходимостью обеспечения надежности конструктивных систем сжимаемых элементов. Предлагаемый подход к расчету на устойчивость позволяет управлять расчетными значениями коэффициента расчетной длины путем контроля статистической изменчивости (коэффициента вариации). При наличии доступных способов измерения показателей описанный в статье подходк расчоту сжатых элементов на устойчивость может быть эффективным средством и и шенствования конструктивных решений, качества их исполнения и контроля сооружения.
ВВЕДЕНИЕ
Антенные опоры - распространенный вид инженерных сооружений связи. Несущая система антенных опор выполняется обычно в виде башни или мачты с оттяжками. Изначально предпочтение отдавалось более экономичным по расходу материалов мачтам, но при наличии проблем с площадью застройки применяют башни [1,2].
В настоящее время в связи с развитием систем сотовой связи осуществляется широкомасштабное строительство и реконструкция существующих металлических антенных опор. В условиях рыночной экономики возрастает конкурентоспособность сооружений, требующая поиска и применения нетрадиционных подходов при проектировании вновь возводимых объектов и необходимость оценки несущей способности с учетом фактического состояния реконструируемых сооружений.
Башни и стволы мачтовых опор различного назначения, как правило, проектируют в виде пространственных решетчатых конструкций, представляющих системы стержневых элементов (рисунок 1). Основными элементами являются многоярусные пояса, сжатые или растянутые от действия собственного веса и ветровой нагрузки, а также распорки и раскосы, выполняющие опорную функцию для неразрезных систем поясов.
Пояса выполняют из труб круглого или прямоугольного сечения, уголкового или специального гнутого профиля и расчленяются на панели длиной I. Несущая способность каждой панели сжатых поясов определяется из расчета на устойчивость и характеризуется расчетной длиной lef и радиусом инерции сечения i. Пространственную решетчатую конструкцию с поясами из труб или спаренных уголков допущено рассматривать как систему плоских, и для определения расчетной длины панели используются указания по проектированию плоских ферм. В общем случае обычно принимают lef = I. Расчетная длина панели из одиночных уголков зависит от структуры решетки и принимается в большинстве случаев, согласно СП «Стальные конструкции», равной I.
Известно, что расчетная длина сжатых элементов зависит от условий закрепления их концои и вида нанрузлд (писунок пу является пунпокым парамяутяо ноетной чтттйчивости тлямечояо птяно и определяется по формуле
lef = р/, (1)
гдер- коэффициент расчетной длины.
938
© 2004-2022 ВестнилСиТАДО
The Russian УЧктлНН
and Highway InKootiy Птыда1
Том 19, №6. 2022
Vol. 19,ДЛ. 6. 2040
construction and architecture
PART III
Рисунок 1- Примеры конструктивныхрешенийбашни и мачты а - башня; б-мачта; в -варианттиповойсекции стволамачты
Источник: составлено авторами.
Figure 1 - Examples of tower and mast design solutions: а) tower; b) mast; c) a variant of atypical section of the mast trunk
Source: compiled by the author.
Применительно к пространственным решетчатым конструкциямрасчетная душна панели из одиночных уголтев рричимаетсн в еа-висимости от типа пространственной решетки и способа крепления элементов реп ясу при значениях р от 3,64 до 1. Если пояса из труб или спаренных уголков ррасватривншн как неразрезанный стержеяь по стоянного сечения с различными усилиями в панелях, то из
яррдчосржеиси шетсатеаса сопрржлтил эле-острсп решпткн отеффициент п овртдетнетсп nдэмспрррпcооа формеер
р = (0,17а3 + 0,83) О 0,8, (2)
где а - отношение усилия, соседнего с максимальным, к максимальному усилию в панелях; при этом 1 > а > - 0,55.
Том 19, № 6. 2022
Vol. 19, No. 6. 2022
© 2004-2022 Вестник СибАДИ
The Russian Automobile
and Highway Industry Journal
939
РАЗДЕЛ III
СТРОИТЕЛЬСТВО И АРХИТЕКТУРА
N
!
/
:
■'
i
.
1
|
■■
\
\
I = 2 lef М = 0,5
N
t
1
)
I
j
\
\
V
/= 1,43lef И = 0.7
I = 2 lef
М = 0,5
Рисунок 2 - Основные формы потери устойчивости центрально сжатых стержней
Источник: составлено авторами.
Figure 2 - The main forms of loss of stability for centrally compressed rods
Source: compiled by the author.
Зависимость расчетной длины панели от числа панелей в неразрезном поясе в нормах проектирования напрямую не отмечена. Однако в косвенном виде такая зависимость просматривается. Например, в сооружении с элементами из одиночных уголков и структурой решетки по рисунку 1, в при отсутствии распорок в пределах длины расчетного участка lm, которая принята равной длине двух панелей l, исходят из условия потери устойчивости в двух смежных панелях одновременно. При этом расчетная длина участка принимается lef = plm и р = 0,64. Такая же ситуация складывается по причине возможности потери устойчивости в разных плоскостях конструкций с не совмещенными в смежных гранях узлами.
Таким образом, в настоящее время расчетная длина сжатых элементов решетчатых конструкций установлена нормами без учета изменчивости величины коэффициента расчетной длины, обусловленной влиянием
многочисленных случайных факторов. Такой подход не стимулирует к совершенствованию конструктивных решений, качеству их исполнения и контролю сооружения и не позволяет реализовать заложенные нормами резервы несущей способности конструкций.
Цель данного исследования - выявление и обоснование резервов несущей способности антенных опор решетчатой конструкции по критерию устойчивости сжатых поясов.
МАТЕРИАЛЫ И МЕТОДЫ
До внедрения метода расчета по предельным состояниям решались только вопросы общей устойчивости радиомачт и радиобашен (антенных опор). В расчетах конструкция ствола мачты рассматривалась как шарнирно-сочлененный многопролетный стержень, который может потерять устойчивость только из-за недостаточного учета податливости оттяжечных опор.
940
© 2004-2022 Вестник СибАДИ
The Russian Automobile
and Highway Industry Journal
Том 19, № 6. 2022
Vol. 19, No. 6. 2022
construction and architecture
PART III
Рисунок 3 - Первые пять форм потери устойчивости [сноска 3] Figure 3 - The first five forms of stability loss [footnote 3]
Радиобашню представляли в виде консольного стержня, потеря устойчивости сжатого пояса которого не может произойти, так как считалось, что этому препятствует решетка башни. Существовало мнение, что в вопросе об устойчивости радиобашен опыт их эксплуатации убедительнее теоретических исследований [3].
Требования к расчетным параметрам конструктивных элементов антенных сооружений с момента издания специального нормативного документа1 для объектов связи как дополнение к главе СНиП «Стальные конструкции» практически не изменились, несмотря на значительный объем в основном теоретических исследований, выполненных, в том числе за последнее время. Расчетные длины элементов башни определялись и определяются в настоящее время как для плоских конструкций ферм.
Авторами работы [4] при расчете решетчатых башен традиционных форм и соотноше-
ний между жесткостями элементов допускается рассматривать в виде пространственной стержневой системы с шарнирными узлами соединений элементов.
Син Вань Сян решал задачу для определения упругих пространственных деформаций сжатых поясов решетчатых ферм как многопролетных в двух плоскостях систем с учетом начальных несовершенств [5]. Задача решается в несколько этапов. Сначала выполняется деформационный расчет пояса по неразрезной схеме и определяется наиболее загруженная панель, а затем осуществляется переход к эквивалентной однопролетной модели и проверка пространственной устойчивости пояса и отдельных панелей с общепринятыми условиями закрепления. Выявлены 15-30% резервов пространственной устойчивости отдельных панелей по сравнению с результатами расчета по нормам проектирования. Экспериментальная проверка результатов исследования не проводилась.
1 Указания по проектированию металлических конструкций антенных сооружений объектов связи. СН 376-67. М.: Стройиздат, 1968. 26 с.
Том 19, № 6. 2022
Vol. 19, No. 6. 2022
© 2004-2022 Вестник СибАДИ
The Russian Automobile
and Highway Industry Journal
941
РАЗДЕЛ III
СТРОИТЕЛЬСТВО И АРХИТЕКТУРА
Подобное исследование применительно к башенным конструкциям выполнял А. А. Артёмов2 [6]. При расчете по реализованной им расчетной методике получено увеличение несущей способности поясов антенных опор из одиночных уголков на 15-20%. По мнению автора, эффект достигнут за счет учета реальной жесткости узловых соединений элементов. Основанием этого являются результаты экспериментального исследования жесткости заделки концов стержня в зависимости от многочисленных факторов. Выявлено, что реальная жесткость далека от «шарнирной» и принимает средние значения по отношению к абсолютной заделке.
В монографии [7] описан метод расчета общей и местной устойчивости сжатых упругопластичных и хрупких стержневых элементов конструкций. Метод позволяет отказаться от понятия расчетной длины, благодаря чему, по мнению автора, расчет становится менее трудоемким и более точным.
В статье [8] приведены результаты анализа конструктивной формы рнзызнл1з еаор и рез-работан типовой ряд оптимлоьныхрнш ений.
Задача о потере уснойчиеьсзи лыуотных сооружений часто сводится к оадаее опоиске собственных частот илиформ килобаний. В книге3 приведены резулнтатымодииирпзннма башни с целью оценки влоылия различных наказов на общую устойчовочть бншелыого ск-оружения (рисунок 3). Анализируи оввлзатело запаса общей устойчивлиок, можно сделазн вывод о незначительном влзянии кьи нви отказов из-за потери местной устойаивоити отдельных элементов.
Оценке влияния крутовсно- жестыосзы вк-лового соединения балка-скоЯка оавеиущпю способность, устойчивозио л лол-уршчеостя конструкции из тонкостенное эиймснловпо-священа статья [9]. Резулитaвы,пoолчeньзle е ходе натурных испытаний с упрощенным вариантом конструкции, с ми компьютерного моделирования.
По результатам расчета маее с днфектом в виде отклонения угла виеплееио ытняжек по-
проектного положения отмечена возможность снижения несущей способности до 25% [10].
Диссертация А. Р Олуромби посвящена изучению напряженно-деформированного состояния стальных труб4 [11]. Натурные испытания труб показали, что на несущую способность существенное влияние оказывают характер и величина начальных несовершенств стенок труб. Результаты испытаний отличаются от расчетных данных по нормам проектирования.
В работах [12, 13] для расчета НДС конструкций башенных сооружений сплошно-стенчатых и решетчатых сечений и их узлов рекомендуются методы компьютерного моделирования, позволяющие получать достоверные сведения о прочности и устойчивости сооружений и принимать оптимальные их характеристики^ статье [14] привед ены результаты сравнения расчета башни по ПВК SCAD Oficce и Лира-САПР.
Исслядивано мутии-ввоызр и-ыотчлтoйкт-нонниии учевог i^i^c^mеы^нфевлы упергих ог^-^|Э й нepeмлынo-o продоокнороьеиоия [ин].
В [нИм1 —] выпс^г^г^(^номруиз роботы башин под нагрузкой с оценкой влияния различных оврми|^е^еткь.
В статье [оЯ] ллр^ое^г^(ин иколии влияноя на ycзориинoсть с^ильу^ст! рзстлльныx груб ьнyншрвыx фактырюк: начальпой рьзнлнни (м аксим алстснл ки и формы погиби), рас-цeнтpсние и oстлвoьзыx иипряжмний, вoрзянт-ющихпри изготовлении.
В монофефииПл] злииидснo Вешонил задачи по определению эффективной длины панеиикьйxзнlь) льусл фуршс с востаярным вмвнало^1м CbBbHI^M В зависямосто от РИСЛн ^^^у- ил Ьс^мом ьь поидпoлсжьйия лзкнлЬ) MOлоизяожимьющилмьилзйн нлонeпь па-а-
(^(^ло, —ЛумеНО HЫ0MЖИЯИeMOЛ ЫOЯффBMЫPЫЯЛ
эффартил-юH ы^лиш^1 наоТылег ынывяжазнрH нлнили -ери поз,,. С н)):
Ц = V1 - 5/4п. (3)
Из формулы (3) видно, что при увеличении n коэффициент р стремится к единице. Сде-
2 Артёмов А. А. Устойчивость лтрpжнeиыл в-лентов, работающих в составе решетчатых конструкций / Автореферат кандидатской диссертации. М.:ЗАО«ЦНИИ°мК ил.Мельникова», 2004. 25 с.
3 Проектирование металличиcянx -oистлггЗPЙ. в^оть 3:[<Mитаояичкыкиe иностр^ии. Иывцииянный кым>нyчыЯ^и-для вузов / А.Р Туснин, В.А. Рыбаков, Т.В. Назмеева [и др.;] под общ. ред. А.Р Туснина. М.: Издательство «Перо», 2020. 436 с.
4 Олуромби А. Р Напряженно-деформированное состояние прямошовных и спиральношовных труб из сталей повышенной и высокой прочности при сжатии с изгибом / Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук. М.: ЦНИИСК им. В.А. Кучеренго,2020. 162 с°
942
© 2004-2022 Вестник СибАДИ
The Russian Automobile
and Highway Industry Journal
Том 19, № 6. 2022
Vol. 19, No. 6. 2022
|ешпог Aj}snpu| Лемцбщ рив 9|!qomo)nv uEjssny эщ ИУУ9И0 яин±ээд ZZOZ~POOZ ©
ZZOZ 9 on ‘61. |ОД 3303 '9°N ‘61- woi
е^б
(t7 яонЛоис!) иэоэнво-ао1нэ1Л1эое х1янн0ниЬ‘0оо OHaoaiBaotfaoooo Л|Л101оио явя isihBiAi виоаю иии интвдэооо шя!вжэ iaimcIioiaioobcI ojoic ooft 1Я1Л10ЮИО ионаи!яЛс110ноя сняювь оэхиУпоюоао ‘aoiH0iAi0ue и | ионной aoiHBiAiaue х1яняоэйю оой иинэьвне Х1ян10ьовс1 оинэтонюоэ ей он -Ж01Л1 rj и1ооаиьн01Л1еи эиноиоа я1инэИ<э
■ (1, = i1 0тян01Л1 оняоэюьвне) gg‘o "Ll‘0 = rj 1Л1001Л1И ([гг] ияеЛсивн noaodiaa и1ооаиьн01Л1 -ей ootf 0NHd0^BdBx ‘оинэьвне) е‘о "Ч‘0 = ^ ndu ох ‘е = {) юЛаююаюоо Ai/\iodoKM ‘g9866‘0 1/м 1яHaBd оинэьвне oJOHiahOBd яюоннэьэоээдо aioHMdo иоээ ‘daiAinduBH rl aaHtfado яишэй -aduo (i) ей онжо!Л1 ‘da и d 1Л1нин0ьвне 1лпяннвйве ‘rl эниьиоэа (MOHiahOBd) HOHHBaodniAidoH оу
■ И1Л1 Bi/\idон и MiAiBidB^HBio ‘lAio^aodu oJOHHadioiAioAb'adu ю ииhяAdюнoя оинооюоэ OJOяo0hИlявф оинэноояю xnhioiAeMda^BdBx ‘MMHatftiodaoLi и аоюэфэй иинваойэоэдо ndu xlяннэжAdвнgo и (х1Я1Л1эвяэАоой) х1янжо!Л1еоа ве -иовнв ей aiMhAooo онжо!Л1 rj 1янинииэа ионивь -Аоо июоаиьна^еи до оинэйэаэ э1яняовЭс| сняюоннэьэоээдо ио1лшйохдоэн о Я1вьвневн юАйэоэ rl эинэьвне aoHiahOBd яюоаиьиоюА вн douo Х1янн01нв aoiH0iAi0Lre BiahOBd ooft
яюаиьиоэаА юАйэоэ rj i/яэ -инэьвне lAiuHtfado оо oiHH0H9Bdo ou ri эинэьвне aoHiahOBd ‘^) 1лю1нэиИиффеоя ooiaAenda^BdBx oBdoKw ‘июонжэйвн ио1лшйохдоэн оинэьэоэ -ago ootf oih ‘ювьвнео эоА|/\^оф а (+) явнд
(1) + x)l! = П
эоА|/\^оф ou ooiaooatfadoo эинэьвне aoHiahOBd laHMhMLraa ионивьАоэ OMHaoatfadooBd ojohsobiai -doH ииаооэА ndy ' MMhBMdBa юэиИиффеоя и эинэьвне aaHtfado оэютоао ажяв! в!нэиИ -иффеоя иlлlвяиloиd0lявdвx MiAiiaHiooHioodaa И1Л11ЯН90Н0О (90‘0) еео‘0 = аЛ и г1Л11Л1/н д8£ = онэьАооо д^ео иовю ootf ‘dai/\mdoBH
(аЛ£-х)^=^и
(9) “. .
(ал^9'х - х)В = В
иовю oMHaoaMioduoo иинэьвне
OJOH10hOBd И 0J0H9MlBlAld0H OOtf MMH0H9BdA оин -amad oJOHioaiAiaoo ей Я1инэ1ю онжо!Л1 (На ииИ -BMdBa 1наиИиффеоя и эинэьвне aaHtfado)
ИОВЮ HlOOHhOdO HlOO9HhH01AieH ИЯИlOИd01ЯBd -вх XBiahOBd xiaHiooHioodaa д ииаюиэйеоа хинтана и иовю niooHhodo июоаиьна^еи ю юэиаве Modoiox ияиюиd0lявdвx aisHiooHiood -09 ‘rj 1ЯНИЬИО09 ионивьАоо явя d ОИН0О9ВЮ -tfado ей 1Л1ийохэи аеиовнв 1Л1этиэняовй д
[03] OHamiaaado яияд южо1Л1 ан aod -оюя ‘ошнэьвне AiAioHsoatfado юАаююаюоо i
= rl эинэьвне явя яв! ‘1яИинийэ атяоод яияд онжоой d в1наиИиффеоя эинэьвне ‘вхиэод
О1ИН0Н1Л1 OU /d ИОНИОй OHЖdЭЮ 0J01BЖ0 OJOH
-dHHdBmxAab' Аоио о^язаит^я явя J0/\j эинэь -вне laooatfadoo (д) вoAlлldoф oih ‘lAiniaiAiio
(9) г(?т1)//Яги = ЛЭМ
:[ 1_г] KHHBaodn^aodo lAidoH xияoи0ood90 и xiaHHaaioahaio BiahOBd яиУою^ Ааоноо а ион -нажоооо ‘Bdaone эoAlЛldoф оо 1яоио иояээьи! -иdя ияolяooo^J'0do ей lAintfoxon веиовнв ооу
Ы -J0N > N
оиаоооА 0яd09odo я ooinyoao оныядо июоаиьиоюА o^иd0lиdя оо lahOBd
'J°N 1ЯОИО ИOЯO0hИlИdЯ BdiaiAiBdBo oJoiAinb'oxgoaH ‘J3/ BiHaiAiaoe oJOlвжo OHaoBdiHah laHnob1 (noHiahOBd) ионУодоао ая -Haho noHiooHioodaa оо вивУве fc^внl0dянoя oo -laBmag [ог] HtfoiaiAi aiaHiooHioodaa 1Я1Л1инэ1Л1 -ndo июоаиьиоюА веиовнв oob1 AiAioieoy '[дИ
90d01ЯBф XIHHHBhAoO XI9HH0OOHhOJOHlAI оиноиоа (иои) и июоядш ионнат1яаоо аиаюУаооа Bgnj -ей ииИв1л^офэЬ‘ 0010)0090 aoiHaiAiaoe х1Я1вжо OHaoBdiHah июоаиьиоюА ndaioo 1Л1аиаооол
iqiviquA£3d
■naoatfoiAi хи иои ииhяAdюнoя xiaHdAiBH ошн -ваоУаооои оо иинаУаао oн0жAdвнgo ан !оин -Baodnoab'oiAi oJoнd0ю^яolлloя lAiotfoiaiAi ooiotfoa -odo оинваоУаооои 0lяняoвlH0lЛlиd0ooяe -
!оиноиоа хи иянаИо ионюь -OBd еэд nnHatftiodaoo и аоюафаУ иаиИвояиф 00101 B9HhHHBdJ0 ИИHЭЖAdOOЭ ОИНООЮОО OJOЯO
-ahHHxai оинваоУаоодо aiaHHondnyBdi -
!1яаффе иияо0ьи1Л1 -онояе ainhAooo и ‘onHBaodn^aodo lAidoH iaioi -ahA о Х1ЯНН0НООО1Я9 ‘ииhяAdюнoя июондооооо иаУпАоан laadaead aiBaoenoBad xnhioioooaeoo ‘BiahOBd aotfoiaiAi xiaaoH иoяlogвdeвd о ishbc -oao dooo xiaiBhiamad niooanhnoioA noHioaiAi и иэУпдо оинваоУаооои 0ияo0hиl0do0l -
!lЛloиhяAdюнoя 1лшяээоиоов1Э1Л1 я иинва -ogadixiaHaniBiAidoH ааоноо вн dooo Х1яннэ1нв HHHamad xlян9ИlяAdюнoя oiHHBaoaioHamdaaoo наУпоаооо иинваоУаооои 1Л1ачдо ионаоноо -
:он0оаонвюА dooo xisHHai -нв июоаиьиоюА BiahOBd aotfoiaiAi и ииhяAdю -ноя иинваоУаооои Bdoego aiBiaoAead д
хвоеА a laHaHnyaco он -dnHdBm ио1яд ино 1яд иооа явя ‘яв! HBinhooBd яияд нажооУ ‘оновооеад оаоявниУо isHBaodni ^aodoo aoiahOBd xияo0hиlявdo xBoatfado a oj -odoloя laiHaiAiaoe ‘oooo ШЯ1ВЖЭ oih ‘tfoaiaa hbo
III IHVd
ЗУ П10311Н0НV QNV NOIlOnyiSNOO
РАЗДЕЛ III
СТРОИТЕЛЬСТВО И АРХИТЕКТУРА
Рисунок 4 - Расчетная схема сжатого пояса Источник: сооеанлесг чвтораме.
Figure 4 -Malcul-tion нcCерен)Лo com-rosTed xelt Source: co m pi ied by the autho r.
При последовательном соединении anc-менттз разрошение происхо!аа ис наиболее ело—^м0- сч оих. Применбтельно о сжмоым пос ясам ьткьз с^ьдного или даже несеоеоочх лганп-.пмй к разрушению не приводит, апн соч башоя или ствол мачты являются статплеок- наюпчо^ делимыми систем ами, но нормальная оеопчагц^ атация сооружения будет наэп^еип;ео. Поэтобс рассматриваемое предельное яосяоянио можно ое-есио к<о 0-й ее^г^г^е -ределсоа1х состоа|о ний с xaяочтegаст-aяоlа безол-снос-е сис'с^-ivioi в с о,-4, соотвасствующи1си Е1^с)оя^сости норазссшееия Ре о С,95 греи с-лолии, с-о ^е^ <^^сиае онuеcCcястр по1саипяелcе Н0|мм^гпз^0с мт oaoттc сяе-яcжcаонпаl 1-lодсжиoчмъ самой cccireneji бодет мeнt1шс излсжнсс-р нмждеао :^лем енсс. ^сл с rce п<^ин^лл шн ^ re o.zo^ но ксо51:>1 ж pocпоepuлcлио несущас cпоооCисст-i тго дсо cтcсeмы иа п uлeмеoаoи яежня написаин
Iя. = tC - отор ^шо
[■.л! о Pfс |в хяоят ность oпаaоеom0oro -cтмeнca.
CH^nirnoMep), есое система состoит -м 0.0 одинаковых элиститс-, те сяо1'лат:н^ сер Pf = 1 с 2уо,95 iл ок,co;||г^6ii 1 ыc p^алlc^^^l ин: O"<о^tp)cлa вестооноеди солучио мcтесгаснотиао оeхиптаптотп яеямеета <1>(Р) = 0,т - О.ОДОбб1 Д П,тахп ял И = т,8. р|ыс чJ:)0|Чм:i)ла с7) еч= о^ = 0,"1 для стбтемы слоем лдношоние р- ч ^ 1 ,1 4 1 для :^)л^|\/|(Ы1-1та р/ ф = 1 ,;^{Н, COiJiro ль начнет, ито нссеодной зсттение ачлффмцеемтго |j для ярс
дельного элемента должно быть в 1,28/1,164 = 1,1 раза больше, чем для системы в цело м. Так, если для отдельного элеменма (пзнели) для системы (пояса) р = 1, то длясистемь i, рассмотренной в примере, р = 1е1,1 = 0,9.
Таким образом, из рассмотренього примера следует, что расчетные значения р установлены нормами с запасом, обусловленным как минимум необходимостью обеспечения надежности конструктивных систем сжимаемых элементов.
л -0(^01 1аpивeдeиы ваoмхрпаlонcрмa-аивные и cопoeаeule зое-онтс ке-ффсдаенто |Э0Cо^таoй млlаиc.i, ебаcпeчиаоpщмс нaдcжнccoe оос-ста 2зжгмск1|)^ псяcзп^ cпeсааыр нс a»2), -рэино-Toi0 а ^o^иcтвск:^lа^4)l аoомес пpo4cтиpoнaнио.
Hc|Kмaти)lноe) апоооuнс елceтинoН вcлнтна Hoi аcтффптпоucc еccчаимoи даины оpeхсo)al еося п.Ргнc■oп с оuecоeчeнняетаю с,95 кхл длт п|:)очностни1х хараеее^стие 1\н^т^|дислов нссо-
о.рп^ ooншc|н^■<1аий по поа1eпoeoжоаин т^опеа1oо^ тем ия -I о н орм алсиом4 змдонс.
Даc ciгнстcакi^иu по схе итп Р т а бттпт т ■ 1 в - томат- в нога оeопeния принята м и --имасьен мoзхстимот величин а, в некоторых оccчeт-ыл cитyоона()c -п л а,8.Дот ес4-og ех-дeжности еаи аoтаст-тх =4cмgрии cотффм1 i-liat^HTa аc.:::)и^сlP1^ х. можио орeнихз оронцнен он^ченте н . Наприхр°, при -== н c,'l получотм н с1 е,2/-1 + 0,6^-^.И о с,е. Сре,°нен аcочeниe g = 0,7 соответствует усредненной величине, характеризующей форму потери устойчивости по идеализированным схемам (см. таблицу 1). Такое решение соответствует условию нераз-резности пояса при свободном повороте отно-сительнооднойизопор.
Расчетная схема потери устойчивости принята традиционной для многопролетных систем и соответствует рекомендованной нормами проектирования. Значение р = 1,0 для этой формы потери устойчивости получается умножением нормативного значения на коэффициент есвеежнmo™ -g -: -,РС, цчитыавющий не толь ко ваяояч=ccтнyю и ;5менчм^тр'Пз соечайной втлитины jjo, но и изменчивость фор-мыпотериустойчивости.
На схемах 2 и 3 приведены данные для кон-строкци= о еазными длинами панелей в смежных тлосеостях: в одной плоскости длина панели I, в смежной плоскости - lm >2. Формы потери одаоФчивости в отдельных плоскостях гфинпиы нсннаковыми. Значения параметров И = 1,0 и рп = 1,164 (при vM = 0,1) для этих схем приняты одинаковыми с вероятностью 0,05 одновременной потери устойчивости пояса на длине lm двухсмежныхпанелей.
944
м> oаo4нзаoт пccзннc cиас=н
Ccc теoаicч B=toлcчilc очC O^iо0пvоy 1пеоо1л ехнrcаl
iЧчо Ю, пг6.ноuа Oе)-л,1Чо. о. 2022
CONSTRUCTION AND ARCHITECTURE
PART III
Та блица 1
Коэффициенты расчетной /^лины сжато-изогнутых слецжней
Источник: тогтыцлено сафрами.
TablR 1
CoelTicients of tl^e; estimated length for compressed-curved rod<>
Source: complied be tee suthor.
Элементы пояса
1. Трубы, cnb.UTAbiT угилии , одиночные уголки с совмещенными в смежных гранях узлами
I
1
I
)
2.Одиночные уголки с совмещенными в смежных гранях узлами
3.Одиночные уголки с не совмещенными в смежных гранях узлами (по рисунку 1,в)
М„
fl( 1 + 1, 64vM)
р.(1 + 1,64зм)
р(1 + C,6>4vM)
М
УиИ— ’Pi-i — 1 ,S5
УмМп; Уи — 1 ,S5
уи— 1,1
NAN
p(1 + ^Зи/и)
D o;xTTO£jai N c al нтшЕНЯтнт тотффтцАенны Y , katnttai кб)тл|Э1а:х icfiaiTi^^Tit^i ем тутовт вeNCbce яялтетнтнт скн’тежая a ufyy вд л OR л стане) лттнелнмснояН NmaaTauiNi Tcia, длк Т-H схемы получаем м = 1,25-1,164 = 1,46 и расчетная длина панели lef = 1,46l или, учитывая, что l = l /2, имеем l = 0,73l (это выражение соответствует потери устойчивости при отказе пояса на длине lm) как установлено нормами. Для 3-й схемы получаем м = 1,1 1,164 = 1,28 и расчетная длина панели lef = 0,64lm как и уста-н но нормами.
Предлагаемый подход к расчету на устойчивость позволяет управлять расчетными значениями путем контроля статистической изменчивости (коэффициента вариации), если
HNiENTOK lЗNUlbNжнистb ьзмнитния и. Н<а:;)(ак:01и-|цт лит верь ецни тд деля нятТ tt nia^-uia^airKTui^i-icjui ттсттхд мелкня пнлучнти кеттл -ск галнэ1.н1^а<:э дес|этк0ки Т THПП-OT ТОЯСН) yTHTCHOCTNAAIT [3 процессе обследования технического состояния. Основой методики такого обследования могут быть сведения о дефектах и повреждениях элементов, а также способах их получения, изложенные в справочнике5 и различных публи кациях [11,23].
Используя подобие форм устойчивости и собственных колебаний конструкций, можно производить непосредственные измерения частот колебаний в лабораторных условиях и на натурных конструкциях аппаратно-приборным диагностическим комплексом для экспе-
5 Металлические конструкции. В 3 т. Т 3. Стальные сооружения, конструкции из алюминиевых сплавов. Реконструкция, обследование, усиление и испытание конструкций зданий и сооружений. (Справочник проектировщика) / Под общ. ред. В.В. Кузнецова) М.: Изд-во АСВ, 1999. 528 с.
Том 19, № 6. 2022
Vol. 19, No. 6. 2022
© 2004-2022 Вестник СибАДИ
The Russian Automobile
and Highway Industry Journal
945
РАЗДЕЛ III
СТРОИТЕЛЬСТВО И АРХИТЕКТУРА
риментального определения основных динамических характеристик «Стрела-П». Данный прибор используют, в частности, для оценки степени заделки элементов на опорах по формам собственных колебаний.
ОБСУЖДЕНИЕ И ЗАКЛЮЧЕНИЕ
Возрастающая потребность в антенных опорах заставляет искать эффективные конструктивные решения и методы расчета сооружений. В процессе поиска неизбежно возникает критическое отношение к нормам проектирования, общие положения которых иногда представляются недостаточно обоснованными, взятыми априорно. Подобная ситуация сложилась с установленными нормами расчетными длинами сжатых элементов для расчета на устойчивость элементов решетчатых конструкций.
Опыт проектирования и эксплуатации антенных опор, а также анализ исследований устойчивости свидетельствует о противоречивости принятых нормами расчетных схем для определения усилий, по которым проверяется прочность и устойчивость элементов неразрезных систем. Имеются данные о наличии серьезных запасов местной устойчивости, однако отсутствует методика реализации этих запасов, хотя бы для частных случаев. Представляется, что если расчетную длину сжатых элементов рассматривать как случайную величину, то управляя показателями изменчивости коэффициента расчетной длины можно регулировать не только надежностью, но и запасами несущей способности, предусмотренными нормами проектирования.
Предложенный в статье вариант нормируемых показателей случайной величины расчетной длины в виде системы коэффициентов следует рассматривать как пример, возможный для применения в частных случаях. Для разработки более общей методики необходимы детальные экспериментально-теоретические исследования показателей изменчивости коэффициента расчетной длины.
При наличии доступных способов измерения показателей описанный в статье подход к расчету сжатых элементов на устойчивость может быть эффективным средством совершенствования конструктивных решений, качества их исполнения и контроля сооружения.
СПИСОК ИСТОЧНИКОВ
1. Мельников Н. П. Антенные сооружения (Башни, мачты, радиотелескопы). М.: Знание, 1969. 48 с.
2. Краснощеков Ю. В. Эффективность антен-
ных опор, возводимых на ограниченной площади // Вестник СибАДИ. № 5 (27). 2012. С. 80-85.
3. Савицкий Г А. Основы расчета радиомачт. М.: Гос. изд-во по вопросам связи и радио, 1953. 275 с.
4. Павловский В. Ф., Кондра М. П. Стальные башни (Проектирование и монтаж). Киев. Будiвель-ник, 1979. 198 с.
5. Син Вань Сян. Исследование пространственной формы потери устойчивости верхнего пояса стальной фермы // Труды молодых ученых. Часть 1. СПб: 1998. С. 68-72.
6. Грудев И. Д., Артёмов А. А. Прямой метод расчета сжатых элементов стальных конструкций в составе сооружения // Промышленное и гражданское строительство. 2003. № 6. С. 34-35.
7. Грудев И. Д. Несущая способность сжатых элементов стержневых конструкций. М.: НИУ МГСУ 2012. 387 с.
8. Горохов Е. В., Васылев В. Н., Алёхин А. М., Ягмур А. А. Анализ конструктивной формы антенных опор радиорелейной связи // Металлические конструкции. 2010. Том 16, № 1. С. 41-50.
9. Атавин И. В., Казакова Ю. Д., Мельников Б. Е. [и др.] Влияние жесткости узлового соединения на механические характеристики стеллажа // Строительство уникальных зданий и сооружений. 8 (71). 2018. С. 1-12.
10. Закурдаева О. Н., Голиков А. В. Повреждаемость антенно-мачтовых сооружений сотовой связи // Строительство уникальных зданий и сооружений. 4 (67). 2018. С. 1-12.
11. Ведяков И. И., Конин Д. В., Олуромбе А. Р К вопросу об использовании прямошовных труб из сталей повышенной прочности в строительных металлических конструкциях // Вестник НИЦ «Строительство». 2018. № 3(18). С. 102-112.
12. Сабитов Л. С., Бадертдинов И. Р, Чепурнен-ко А. С. Оптимизация формы поперечного сечения поясов трехгранных решетчатых опор // Строительство и архитектура. 2019. Т 7, № 4. С. 5-8.
13. Зиганшин А. Д., Ахтямова Л. Ш., Сабитов Л. С. [и др.] Численное моделирование конструкций сооружений башенного типа в программных комплексах ANSYS и ЛИРА-САПР // Научно-технический вестник Поволжья. 2021. № 2. С. 65-68.
14. Иоскевич А. В., Савченко А. В. Сравнение ПВК SCAD Oficce и Лира-САПР на примере расчета башни связи // Строительство уникальных зданий и сооружений. 10(25). 2014. С. 7-21.
15. Солодов Н. В., Пешкова Е. В. Исследование устойчивости стержней // Вестник БГТУ им. В.Г. Шухова. 2015. № 4. С. 25-27.
16. Голиков А. В., Михальчонок Е. А. Определение рациональной конструктивной формы башен сотовой связи // Вестник Рос. ун-та дружбы народов. Сер.: Инженерные исследования. 2019. Т 20, № 2. С. 163-173.
17. Голиков А. В., Михальчонок Е. А., Мельникова Ю. А. Анализ влияния типа решетки на распределение усилий в элементах башни // Инженерный вестник Дона. 2019. № 4 (55). 53 с.
18. Кользеев А. А. Сравнительная оценка коэффициентов продольного изгиба сжатых стальных
946
© 2004-2022 Вестник СибАДИ
The Russian Automobile
and Highway Industry Journal
Том 19, № 6. 2022
Vol. 19, No. 6. 2022
construction and architecture
PART III
стержней из труб // Известия ВУЗ. Строительство. 2011. № 3. С. 105-110.
19. Блейх Ф. Устойчивость металлических конструкций / Пер. с англ. М.: Физматгиз, 1959. 544 с.
20. Райзер В. Д., Кириллов Б. Б. Метод статистических испытаний в расчете антенно-мачтовых сооружений на устойчивость // Стр. мех. и расчет сооружений. 1989. № 6. С. 32-35.
21. Галай В. С. Устойчивость стальных центрально сжатых стержней в методиках СП 16.13330.2011 и EN 1993-1-1 // Alfabuild. 2019. С. 82-91.
22. JCSS Probabilistic Model Code, Zurich: Joint Committee on Structural Safeti, 2001. < www.jcss.byg. dtn.dk>.
23. Давыдов И. И., Чабан В. П. Проблемы диагностики и подходы к расчету стальных конструкций антенно-мачтовых сооружений для мобильной связи. Днепропетровск: ПДАБА. 2008. № 10. С. 28-34.
REFERENCES
1. Melnikov N.P. Antennye sooruzheniya (Bashni, machty, radioteleskopy) [Antenna structures (Towers, masts, radio telescopes)]. Moscow. Isdatelstvo «Znanie», 1969. 48 p. (In Russ.)
2. Krasnoshchekov Yu. V. Effektivnost antennykh opor, vosvodimykh na ogranichennoy ploshchadi [Efficiency of antenna supports erected on a limited area]. Vestnik Sibadi. 2012; 1 (27):80-85. (In Russ.)
3. Savitskiy G. A. Osnovy rascheta radiomacht [Basics of calculating radio masts]. Moscow. Gos. Isd-vo po voprosam svyasi I radio [State Publishing House on Communications and Radio]. 1953. 275 p. (In Russ.)
4. Pavlovskiy V. F, Kondra M. P Stalnye bashni (Proektirovanie I montazh) [Steel towers (Design and installation)]. Kiev. Budivelnik, 1979. 198 p. (In Russ.)
5. Sin Van Syan. Issledovanie prostranstvennoy formy poteri Ustoychivosti verkhnego poyasa stalnoy fermy [Investigation of the spatial form of the loss of stability of the upper belt of the steel truss]. Trudy molo-dykh uchyonykh. Chast 1. Sankt Petersburg. 1998:6872. (In Russ.)
6. Grudev I. D., Artyomov A. A. Pryamoy metod rascheta szhatykh elementov stalnykh konstruktsiy v sostave sooruzheniya [Direct method of calculation of compressed elements of steel structures in the structure]. Moscow. Promyshlennoe I grazhdanskoe stroitel-stvo. 2003; 6: 34-35. (In Russ.)
7. Grudev I. D. Nesushchaya sposobnost szhatykh elementov sterzhnevykh konstruktsiy [Bearing capacity of compressed elements of rod structures]. Moscow. NIU MGSU. 2012. 387 p. (In Russ.)
8. Gorokhov E. V., Vasylev V. N., Alyokhin A. M., Yagmur A. A. Analis konstruktivnoy formy antennykh opor radioreleynoy svyasi [Analysis of the constructive form of radio relay antenna supports]. Metallicheskie konstruktsii. 2010; 1, volume 16: 41-50. (In Russ.)
9. Atavin I. V., Kazakova Yu. D., Melnikov B. E., etc. Vliyanie zhyostkosti uzlovogo soedineniya na me-khanicheskie kharakteristiki stellazha [The effect of the stiffness of the nodal joint on the mechanical characteristics of the rack]. Stroitelstvo unikalnykh zdaniy I sooruzheniy. 2018; 8(71):1-12. (In Russ.)
10. Zakurdaeva O. N., Golikov A. V. Povrezhdae-most antenno-machtovykh sooruzheniy sotovoy svyasi [Damage to antenna-mast structures of cellular communications]. Stroitelstvo unikalnykh zdaniy I sooruzheniy. 2018; 4(67):1-12. (In Russ.)
11. Vedyakov I. I., Konin D. V, Olurombe A. R. K voprosu ob ispolsovanii pryamoshovnykh trub is staley povyshennoy prochnosti v stroitelnykh metallicheskikh konstruktsiyakh [On the issue of the use of straight-seam pipes made of high-strength steels in building metal structures]. Vestnik NITS «Stroitelstvo». 2018; 3 (18):102-112. (In Russ.)
12. Sabitov L. S., Badertdinov I. R., Chepurnen-ko A. S. Optimizatsiya formy poperechnogo secheniya poyasov tryokhgrannykh reshetchatukh opor [Optimization of the cross-sectional shape of the belts of triangular lattice supports]. Stroitelstvo I arkhitektura. 2019; Vol. 7. No. 4: 5-8. (In Russ.)
13. Ziganshin A. D., Akhtyamova L. Sh., Sabitov L. S., etc. Chislennoe modelirovanie konstruktsiy sooruzheniy bashennogo tipa v programmnykh kom-pleksakh ANSYS I LIRA-SAPR [Numerical modeling of tower-type structures in ANSYS and LIRA-CAD software complexes]. Nauchno-tekhnicheskiy vestnik Po-volzhya. 2021; No. 2: 65-68. (In Russ.)
14. Ioskevich A. V., Savchenko A. V. Sravnenie PVK SCAD Oficce I lira-SAPR na primere rascheta bashni svyasi [Comparison of PVC SCAD Office and Lira-CAD on the example of calculating the communication tower]. Stroitelstvo unikalnykh zdaniy I sooruzheniy. 2014; 10(25). 2014: 7-21. (In Russ.)
15. Solodov N. V., Peshkova E. V. Issledovanie ustoychivosti sterzhney [Investigation of the stability of rods]. Vestnik BGTU im. V.G. Shukhova. 2015; 4: 25-27. (In Russ.)
16. Golikov A. V., Mikhalchonok E. A. Opredele-nie ratsionalnoy konstruktivnoy formy bashen sotovoy svyasi [Determination of the rational constructive form of cellular towers]. Vestnik Ros, un-ta druzhby naro-dov. Ser.: Inzhenernye issledovaniya. 2019; Vol. 20. No. 2: 163-173. (In Russ.)
17. Golikov A. V., Mikhalchonok E. A., Melnikova Yu. A. Analis vliyaniya tipa reshetki na raspredelenie usiliy v elementakh bashni [Analysis of the effect of the lattice type on the distribution of forces in the tower elements]. Inzhener. vestn. Dona. 2019; No. 4 (55): 53. (In Russ.)
18. Kolseev A. A. Sravnitelnaya otsenka koeffitsien-tov prodolnogo isgiba szhatykh stalnykh sterzhney is trub [Comparative evaluation of longitudinal bending coefficients of compressed steel rods from pipes]. Is-vestiya VUS. Stroitelstvo. 2011; 3: 105-110. (In Russ.)
19. Bleykh F. Ustoychivost metallicheskikh konstruktsiy [Stability of metal structures / Trans. from English]. Moscow. Fizmatgiz, 1959. 544 p. (In Russ.)
20. Rayser V.D., Kirillov B.B. Metod statisticheskikh ispytaniy v raschete antenna-machtovykh sooruzheniy na ustoychivost [Method of statistical tests in the calculation of antenna-mast structures for stability]. Str. mekh. Iraschetsooruzheniy. 1989; 6: 32-35. (In Russ.)
21. Galay V. S. Ustoychivost stalnykh tsentralno szhatykh sterzhney v metodikakh SP 16.13330.2011
Том 19, № 6. 2022
Vol. 19, No. 6. 2022
© 2004-2022 Вестник СибАДИ
The Russian Automobile
and Highway Industry Journal
947
РАЗДЕЛ III
СТРОИТЕЛЬСТВО И АРХИТЕКТУРА
I EN 1993-1-1 [Stability of steel centrally compressed rods in the methods of SP 16.13330.2011 and EN 1993-1-1]. Alfabuild. 2019: 82-91. (In Russ.)
22. JCSS Probabilistic Model Code, Zurich: Joint Committee on Structural Safeti, 2001. < www.jcss.byg. dtn.dk>.
23. Davydov I. I., Chaban V. P Problemy diagnos-tiki I podkhody k raschetu stalnykh konstruktsiy any-enno-machtobykh sooruzheniy dlya mobilnoy svyasi [Diagnostic problems and approaches to the calculation of steel structures of antenna-mast structures for mobile communications]. Dnepropetrovsk. PDABA. 2008; 10: 28-34. (In Russ.)
ВКЛАД СОАВТОРОВ
Краснощеков Ю. В. Общая идея работы, разработка расчетной модели, написание статьи.
Заполева М. Ю. Постановка задачи, сбор и анализ материалов, выполнение расчетов.
COAUTHORS’ CONTRIBUTION
Yuriy V. Krasnoshchekov. The general idea of the work, development of a computational model, writing the article.
Mariya Y. Zapoleva. Tasks statement, collecting and analyzing the material, performing calculations.
ИНФОРМАЦИЯ ОБ АВТОРАХ
Краснощеков Юрий Васильевич - д-р. техн. наук, проф. кафедры «Строительные конструкции».
Заполева Мария Юрьевна - гл. инженер проекта.
INFORMATION ABOUT THE AUTHORS
Yuriy V. Krasnoshchekov - Dr. of Sci, Professor of the Building Structures Department.
Maria Y. Zapoleva - Chief Engineer of the project.
948
© 2004-2022 Вестник СибАДИ
The Russian Automobile
and Highway Industry Journal
Том 19, № 6. 2022
Vol. 19, No. 6. 2022
