CC BY
24
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИИ ВЕСТНИК ИНФОРМАЦИОННЫХ ТЕХНОЛОГИИ, МЕХАНИКИ И ОПТИКИ сентябрь-октябрь 2022 Том 22 № 5 http://ntv.ifmo.ru/
I/ITMO SCIENTIFIC AND TECHNICAL JOURNAL OF INFORMATION TECHNOLOGIES, MECHANICS AND OPTICS ИНФОРМАЦИОННЫХ ТЕХНОЛОГИЙ. МЕХАНИКИ И ОПТИКИ
September-October 2022 Vol. 22 No 5 http://ntv.ifmo.ru/en/
ISSN 2226-1494 (print) ISSN 2500-0373 (online)
ОПТИЧЕСКИЕ СИСТЕМЫ И ТЕХНОЛОГИИ OPTICAL ENGINEERING
doi: 10.17586/2226-1494-2022-22-5-866-872 УДК 535.015
Уменьшение влияния амплитудных искажений LiNbOß фазового модулятора на сигнал волоконно-оптического гироскопа за счет применения дополнительной модуляции
Евгений Владимирович Востриков1®, Ангелина Валерьевна Умнова2,
Артем Сергеевич Алейник3, Григорий Константинович Погудин4, Владимир Евгеньевич Стригалев5, Игорь Касьянович Мешковский6
1,2,з,4,5,6 Университет ИТМО, Санкт-Петербург, 197101, Российская Федерация
1 Innolume GmbH, Дортмунд, 44263, Германия
2 Hitachi Energy, Людвика, 77131, Швеция
1 [email protected], https://orcid.org/0000-0001-5682-5819
2 [email protected], https://orcid.org/0000-0001-7027-0178
3 [email protected], https://orcid.org/0000-0002-7682-348X
4 [email protected], https://orcid.org/0000-0002-7280-0985
5 [email protected], https://orcid.org/0000-0002-7151-9235
6 [email protected], https://orcid.org/0000-0003-3470-1000
Аннотация
Предмет исследования. Паразитная амплитудная модуляция оптического сигнала в фазовом модуляторе — один из факторов, ограничивающих точность высокочувствительных волоконно-оптических датчиков. Волоконно-оптический гироскоп — датчик угловой скорости, чувствительность которого составляет менее 0,001 °/ч. Изменение интенсивности оптического излучения при прохождении через фазовый модулятор приводит к возникновению ложного сигнала рассогласования в интерферометре Саньяка, что вносит ошибку в сигнал угловой скорости. Способы подавления паразитной амплитудной модуляции основаны на уменьшении отражений в местах стыковки оптических волокон, изготовлении поглощающих канавок для блокировки оптического излучения от нижней грани фазового модулятора и алгоритмических способов компенсации. Метод. Представлен новый метод уменьшения влияния паразитной амплитудной модуляции LiNbO3 фазового модулятора на сигнал волоконно-оптического гироскопа. Особенность метода — применение дополнительной модуляции дифференциальным сигналом с равномерным распределением амплитуд в диапазоне рабочих напряжений фазового модулятора. Основные результаты. Предложенный метод позволяет уменьшить влияние паразитной амплитудной модуляции фазового модулятора многофункциональной интегрально-оптической схемы на сигнал волоконно-оптического гироскопа более чем в три раза. Для этого применена дополнительная модуляция треугольным сигналом с частотой f = 200,09 МГц и мощностью P = 36 дБм. Практическая значимость. Разработанный метод может использоваться для повышения точностных характеристик волоконно-оптических гироскопов. Кроме того, метод может быть применим и к другим волоконно-оптическим датчикам, в которых использованы фазовые модуляторы на основе кристалла ниобата лития. Работа может быть интересна специалистам в области высокочувствительных волоконно-оптических датчиков, волоконной и интегральной оптики.
Ключевые слова
паразитная амплитудная модуляция, фазовый модулятор, волоконно-оптический гироскоп, ниобат лития,
модуляция
Благодарности
Работа выполнена при финансовой поддержке Министерства науки и высшего образования Российской Федерации, Госзадание № 2019-0923.
Ссылка для цитирования: Востриков Е.В., Умнова А.В., Алейник А.С., Погудин Г.К., Стригалев В.Е., Мешковский И.К. Уменьшение влияния амплитудных искажений LiNbO3 фазового модулятора на
© Востриков Е.В., Умнова А.В., Алейник А.С., Погудин Г.К., Стригалев В.Е., Мешковский И.К., 2022
сигнал волоконно-оптического гироскопа за счет применения дополнительной модуляции // Научно-технический вестник информационных технологий, механики и оптики. 2022. Т. 22, № 5. С. 866-872. doi: 10.17586/2226-1494-2022-22-5-866-872
Application of additional high-frequency modulation to reduce influence of residual amplitude modulation LiNbO3 phase modulator on fiber optical gyroscope signal Evgenii V. Vostrikov1H, Angelina V. Umnova2, Artem S. Aleinik3, Grigorii K. Pogudin4, Vladimir E. Strigalev5, Igor K. Meschkovskii6 1.2Д4Д6 ITMO University, Saint Petersburg, 197101, Russian Federation
1 Innolume GmbH, Dortmund, 44263, Germany
2 Hitachi Energy, Ludvica, 77131, Sweden
1 [email protected], https://orcid.org/0000-0001-5682-5819
2 [email protected], https://orcid.org/0000-0001-7027-0178
3 [email protected], https://orcid.org/0000-0002-7682-348X
4 [email protected], https://orcid.org/0000-0002-7280-0985
5 [email protected], https://orcid.org/0000-0002-7151-9235
6 [email protected], https://orcid.org/0000-0003-3470-1000
Abstract
Residual amplitude modulation in LiNbO3 phase modulator is one of the key factors that limit the accuracy of highsensitive fiber-optical sensors. A fiber-optical gyroscope is an angular velocity sensor whose sensitivity is better than 0.001 °/h. Optical light intensity changes after phase modulator is a reason for wrong phase difference that introduces an error in the angular velocity signal. Most existing residual amplitude modulation suppression methods are based on reduction of back reflections between an optical fiber and integrated optical waveguide, absorbing groove to suppress or reduce reflection on the bottom face, and algorithmic compensation. In this paper, new approach to reduce residual amplitude modulation in LiNbO3 for fiber optical gyroscope application is presented. Method feature is an application of additional differential signal modulation with uniform amplitude distribution in the input signal voltage range of the phase modulator. The proposed method allows to suppress residual amplitude modulation of the multifunctional integrated optical circuit phase modulator more than 3 times using additional triangle signal modulation with the frequency f= 200.09 MHz and power P = 36 dBm. This method is suitable for improving fiber optical gyroscope accuracy. Moreover, it could be applied for any fiber-optic sensors based on LiNbO3 phase modulator. The paper will be of interest to specialists in the field of highly sensitive fiber optical sensors, fiber, and integrated optics. Keywords
residual amplitude modulation, phase modulator, fiber-optical gyroscope, lithium niobite, modulation Aknowledgements
This work was supported by the Ministry of Science and Higher Education of the Russian Federation, goszadanie no. 2019-0923.
For citation: Vostrikov E.V., Umnova A.V., Aleinik A.S., Pogudin G.K., Strigalev V.E., Meschkovskii I.K. Application of additional high-frequency modulation to reduce influence of residual amplitude modulation LiNbO3 phase modulator on fiber optical gyroscope signal. Scientific and Technical Journal of Information Technologies, Mechanics and Optics, 2022, vol. 22, no. 5, pp. 866-872 (in Russian). doi: 10.17586/2226-1494-2022-22-5-866-872
Введение
Волоконно-оптические датчики получили широкое распространение во многих областях науки и техники и до сих пор не теряют актуальность ввиду своих неоспоримых преимуществ [1, 2]. Волоконно-оптический гироскоп (ВОГ) — высокочувствительный датчик, способный детектировать значение угловой скорости менее 0,001 °/ч, что соответствует стратегическому классу точности. Фазовый модулятор является неотъемлемой частью ВОГ и необходим для стабилизации его рабочей точки на линейном участке интерферометрической функции [3-5]. Искажения оптического сигнала, возникающие в фазовом модуляторе, служат одним из определяющих факторов, ограничивающим точность ВОГ. В большинстве случаев фазовый модулятор используется в составе многофункциональной интегральной
оптической схемы (МИОС), которая также выполняет функции оптического ответвителя и поляризатора. В научно-технической литературе выделяют фазовые искажения и амплитудные искажения, которые также называют паразитной амплитудной модуляцией (ПАМ) в фазовом модуляторе [6, 7]. Фазовые искажения проявляются в изменении фазы оптического сигнала при прохождении оптического излучения через фазовый модулятор без изменения управляющего напряжения. В то же время ПАМ в фазовом модуляторе проявляется в виде изменения интенсивности оптического излучения при прохождении через него оптического сигнала. Фазовые искажения и ПАМ являются причиной возникновения сигнала ошибки в высокочувствительных волоконно-оптических датчиках. Уменьшение фазовых искажений или ПАМ позволяют увеличить точностные характеристики ВОГ, в частности стабильность мас-
штабного коэффициента и сигнала угловой скорости. В настоящей работе рассмотрена ПАМ оптического сигнала ВОГ. Традиционные способы подавления ПАМ основаны на: уменьшении отражений в местах стыковки оптических волокон; изготовлении поглощающих канавок для блокировки оптического излучения от нижней грани фазового модулятора; алгоритмических способах компенсации [3, 4, 6, 8, 9]. Предложенный новый подход — альтернатива традиционным способам и основан на использовании дополнительной модуляции дифференциальным сигналом.
Постановка задачи
Причины возникновения ПАМ в фазовом модуляторе: обратный пьезоэлектрический, фоторефрактив-ный и электрооптический эффекты; потери на стыковке; рэлеевское рассеяние; отражение оптического излучения от граней кристалла фазового модулятора; неравномерное распределение электрического поля в кристалле, что является причиной неравномерного показателя преломления в оптическом волноводе [8, 10-12]. Отражения от граней кристалла фазового модулятора, в местах стыковки с оптическими волокнами создают паразитные интерферометрические сигналы, которые вносят ошибку в сигнал угловой скорости ВОГ. Влияние ПАМ на полезный сигнал нелинейно и зависит от формы, частоты и распределения напряжений управляющего сигнала. Также, в связи с эффектами релаксации внутреннего электрического поля МИОС, подвижности заряженных дефектов и ОН-групп в приповерхностном слое кристалла нио-бата лития, перезарядки барьерных емкостей на границе электрод-кристалл на ПАМ оптического сигнала МИОС влияет не только текущее состояние управляющего сигнала, но и предыдущее состояние. Применение управляющего сигнала с равномерным распределением напряжений в рабочем диапазоне позволяет усреднить влияние данных эффектов. Кроме того, использование дифференциального сигнала уменьшает влияние паразитных интерферометрических сигналов, возникающих в местах соединения волноводов МИОС с оптическими волокнами волоконно-оптической катушки ВОГ за счет разной фазовой задержки для каждого из сигналов. Применение противофазных сигналов для каждого из двух плеч фазового модулятора МИОС не вносит разность фаз в интерферометрический сигнал. Тем самым использование дополнительной модуляции совместно с основной модуляцией не окажет влияния на полезный сигнал угловой скорости ВОГ. Таким образом, в работе поставлена задача уменьшения влияния ПАМ фазового модулятора МИОС на сигнал ВОГ с применением дополнительной дифференциальной модуляции с равномерным распределением напряжений.
Типовая схема подключения МИОС
Использование интегрально-оптических схем позволяет уменьшить количество компонентов, оптических и электрических соединений и потери в оптической схеме. Для применения в ВОГ и стабилизации рабочей
Рис. 1. Типовая схема подключения многофункциональной интегрально-оптической схемы: имод ВОГ — источник сигнала модуляции ВОГ; фмод — изменение фазы оптического сигнала Fig. 1. Typical connection scheme of multifunctional integrated optical circuit: Umod FOG — modulation signal source of FOG (fiber-optic gyroscope); — phase shift in optical signal
точки на линейном участке интерферометрической функции в схеме Саньяка применена типовая схема подключения МИОС (рис. 1).
Принцип работы ВОГ известен и описан во многих работах [3, 4]. Выходное излучение оптического источника вводится в интегрально-оптическую схему и разделяется на две равные части посредством пла-нарного Y-ответвителя, далее через канальные волноводы оптическое излучение проходит через фазовый модулятор (фмод) и попадает в волоконно-оптическую катушку. К центральному электроду подключается положительный полюс источника управляющего сигнала (имод ВОГ), боковые электроды соединяются между собой, чтобы обеспечить одинаковую напряженность электрического поля для каждого из двух плеч фазового модулятора. Изменение сигнала модуляции в ВОГ происходит с периодом т, который соответствует времени обхода оптическим сигналом волоконно-оптической катушки. Итоговая разность фаз, вносимая фазовым модулятором МИОС, верна при любом т и выражается формулой:
ДФм = 2Фмод(0 - 2ФмодС -
(1)
где Дфм — итоговая разность фаз; Фмод( ?) и Фмод(? - т) — фазы, которые добавляются в оптический сигнал в моменты времени (/) и (/ - т). Параллельно между центральными и боковыми электродами установлен высокоомный резистор с сопротивлением около 100 кОм для разрядки паразитных емкостей и выравнивания потенциалов электродов.
Описание предлагаемого метода
Конфигурация МИОС позволяет изменить способ подключения источника сигнала модуляции к его электродам. В таком случае управляющий сигнал модуляции поступает не на центральный электрод, а на боковые электроды МИОС, что лишь меняет полярность вносимой в оптический сигнал разности фаз. Применение дополнительного сигнала модуляции может быть реализовано с использованием преобразователя униполяр-
+ЕЛ
дифф.
Рис. 2. Блок-схема формирования синфазного и дифференциального сигналов: имод ВОГ — источник сигнала модуляции ВОГ; исинф — синфазный сигнал модуляции ВОГ; идоп мод — источник сигнала дополнительной модуляции, Цдифф — дифференциальный сигнал дополнительной модуляции; k — коэффициент усиления сигнала дополнительной модуляции Fig. 2. Block diagram of common-mode and differential signals forming: Umod FOG — modulation signal source of FOG;
Uin-phase — in-phase modulation signal of FOG;
Uadd mod — additional modulation signal source;
Udiff — differential additional modulation signal; k — gain of additional modulation signal
ного сигнала в дифференциальный и схемы сложения каждого из противофазных сигналов дополнительной модуляции с синфазными сигналами для каждого из боковых электродов. Для формирования синфазного и дифференциальных сигналов собрана электрическая схема, блок-схема которой представлена на рис. 2.
В качестве генератора дополнительного сигнала модуляции (^доп мод.) использована отладочная плата ReFLEX Atilla ARRIA 10 с высокочастотным цифро-аналоговым преобразователем прямого синтеза AD9164 с разрядностью 16 бит, частотой дискретизации Fr = 5 Гвыб/с, выходной мощностью .Рвых = 7 дБм, полосой генерирования сигналов Fm = 2,5 ГГц, которая
позволила сформировать сигналы произвольной формы [13]. В связи с широким диапазоном рабочих напряжений МИОС от минус 10 до 10 В выполнено увеличение мощности дополнительного сигнала модуляции с помощью усилительного каскада Усилителя с суммарным коэффициентом усиления 30 дБ и точкой децибельной компрессии Р1дБ = 36 дБм. Для формирования дифференциального сигнала применен Балун компании МагЫ, для преобразования несимметричного сигнала в симметричный. Блок сложения сигналов объединил дифференциальный сигнал дополнительной модуляции и синфазный сигнал модуляции ВОГ (^мод ВОГ).
Сформированные сигналы модуляции поступают на электроды МИОС для дальнейшей модуляции оптического сигнала. Подключение МИОС для применения дополнительной модуляции дифференциальным сигналом представлено на рис. 3. С учетом дополнительного сигнала модуляции выражение (1) приобретает вид:
АФм = [2фсинф.(0 + ФдиффХО - фдифф.(0] -- Рфсинф.О1 - т) + Фдифф.О1 - т) - Фдифф.^ - т)],
(2)
где Фсинф.(0 и Фсинф.(? - т) — фазы, которые добавляются в оптический сигнал синфазной составляющей сигнала модуляции в моменты времени (?) и (? - т); Фдифф.(0 и Фдифф.(? - т) — фазы, которые добавляются в оптический сигнал дифференциальной составляющей сигнала модуляции в моменты времени (/) и (/ - т).
Формулы (1) и (2) описывают операцию дифференцирования. Итоговая разность фаз определена разницей между текущим состоянием фазы и состоянием фазы, задержанным на время распространения в волоконно-оптической катушке (т). В случае равенства противофазных составляющих дифференциального сигнала дополнительной модуляции формулу (2) можно упростить к виду Дфм = 4Фсинф., тем самым разность фаз в сигнал угловой скорости ВОГ будет вносить только синфазная составляющая сигнала модуляции.
Для усреднения влияния эффектов, возникающих в фазовом модуляторе МИОС, предложено использовать
Рис. 3. Схема подключения многофункциональной интегрально-оптической схемы для применения дополнительной
модуляции дифференциальным сигналом Fig. 3. Multifunctional integrated optical circuit connection scheme for additional differential high-frequency modulation
Напряжение, В
Рис. 4. Оценка паразитной амплитудной модуляции фазового модулятора многофункциональной интегрально-оптической
схемы без и с дополнительной модуляцией Fig. 4. Residual amplitude modulation evaluation of multifunctional integrated optical circuit with additional differential high-
frequency modulation and without it
сигнал с равномерным распределением напряжении. Такими сигналами являются: равномерный шум, треугольный и пилообразные сигналы. Преимущества использования треугольного или пилообразного сигналов: относительная простота создания сигналов по сравнению с равномерным шумом, а также возможность изменения их частоты.
Передаточная характеристика интерферометра Саньяка обладает максимумами и минимумами, которые определяются длиной и, следовательно, временем обхода оптического сигнала волоконно-оптической катушки (т). Частота сигнала модуляции для стабилизации рабочей точки ВОГ соответствует максимуму и
определяется выражением:
/р =
где /р — собственная частота волоконно-оптической катушки.
Удвоенная частота 2/р, как и все четные частоты (4/р, 6/ и т. д.) соответствуют минимумам передаточной функции интерферометра Саньяка [14, 15]. Таким образом, применение пилообразного или треугольного сигнала с частотой, соответствующей частоте одного из минимумов передаточной функции интерферометра Саньяка, позволяет увеличить ослабление сигнала дополнительной модуляции в дополнение к применению дифференциального сигнала.
Результаты эксперимента
Оценка ПАМ фазового модулятора МИОС осуществлена в составе ВОГ по методу, подробно описанному в работе [8]. На рис. 4 показаны зависимости нормированной интенсивности оптического излучения на выходе фазового модулятора МИОС от приложенного напряжения при разных мощностях дополнительной модуляции (диагональ ПАМ). Усреднение для каждого измерения составило 3 мин. В качестве дополнительного дифференциального сигнала с равномерным распределением напряжений использован треугольный сигнал частотой 2936/ = 200,09 МГц (при /р = 68,15 кГц).
Мощность сигнала (Р) дополнительной модуляции измерена с помощью спектроанализатора Siglent SVA1015X. Амплитуда рассчитывается как половина размаха напряжения дополнительного сигнала модуляции иамп = Цразмах/2 для импеданса = 50 Ом.
В ходе анализа представленных данных выявлено, что размах ПАМ в диапазоне рабочих напряжений от минус 10 В до 10 В уменьшился более чем в три раза с применением дополнительной модуляции дифференциальным сигналом с равномерным распределением напряжений и максимальной мощностью 36 дБм (иамп ~ 20 В). Таким образом, эффективность предложенного метода по уменьшению ПАМ составила более 60 %.
Заключение
В работе представлен новый метод уменьшения влияния паразитных амплитудных искажений фазового модулятора многофункциональной интегрально-оптической схемы на сигнал волоконно-оптического гироскопа, основанный на введении дополнительной модуляции дифференциальным сигналом с равномерным распределением напряжений. Полученные результаты свидетельствуют об эффективности применения данного метода. Предложенный метод позволяет уменьшить влияние паразитной амплитудной модуляции фазового модулятора на сигнал угловой скорости более чем в три раза с применением треугольного сигнала частотой / = 200,09 МГц и мощностью Р = 36 дБм в качестве сигнала дополнительной модуляции. Необходимые требования использования данного метода: наличие дополнительной электрической схемы для преобразования несимметричного сигнала дополнительной модуляции в дифференциальную форму и сложения с сигналом модуляции волоконно-оптического гироскопа. В дальнейших исследованиях планируется оценить влияние данного метода на сигнал угловой скорости волоконно-оптического гироскопа. Метод может быть использован в других волоконно-оптических датчиках, в которых используются фазовые модуляторы на основе кристалла ниобата лития.
Литература
1. Wei L., Tjin S.C. Special issue «Fiber optic sensors and applications»: An overview // Sensors. 2020. V. 20. N 12. P. 3400. https://doi. org/10.3390/s20123400
2. Волоконно-оптические датчики / под ред. Э.Удда. М.: Техносфера, 2008. 520 с.
3. Lefevre H.C. The Fiber-Optic Gyroscope. Boston: Artech House, 2014. 391 p.
4. Lefevre H.C., Martin P., Morisse J., Simonpietri P., Vivenot P., Arditti H.J. High-dynamic-range fiber gyro with all-digital signal processing // Proceedings of SPIE. 1991. V. 1367. P. 72-80. https:// doi.org/10.1117/12.24730
5. Новиков А.В. Принцип работы волоконно-оптического гироскопа // Гео-Сибирь. 2006. Т. 4. С. 72-75 [Электронный ресурс]. URL: https://cyberleninka.ru/article/n/printsip-raboty-volokonno-opticheskogo-giroskopa (дата обращения: 15.03.2022).
6. Wang D., Sheng F. Residuary intensity modulation of the phase modulator in IFOG and its measurement // Guangdian Gongcheng/ Opto-Electronic Engineering. 2007. V. 34. N 7. P. 26-29.
7. Wang W., Wang J. Study of modulation phase drift in an interferometric fiber optic gyroscope // Optical Engineering. 2010. V. 49. N 11. P. 114401. https://doi.org/10.1117/L3509360
8. Погорелая Д.А. Исследование влияния фазовых и амплитудных искажений оптического сигнала в электрооптическом модуляторе на точностные характеристики волоконно-оптического гироскопа: диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук: 05.11.01. СПб.: Университет ИТМО, 2019. 155 с.
9. Ishibashi C., Ye J., Hall J.L. Analysis/reduction of residual amplitude modulation in phase/frequency modulation by an EOM // Proc. of the Summaries of Papers Presented at the Quantum Electronics and Laser Science Conference. 2002. P. 91-92. https://doi.org/10.1109/ QELS.2002.1031144
10. Петров В.М., Шамрай А.В. СВЧ интегрально-оптические модуляторы. Теория и практика: учебное пособие. СПб.: Университет ИТМО, 2021. 225 с.
11. Mondain F., Brunel F., Hua X., Gouzien E., Zavatta A., Lunghi T., Doutre F., De Micheli M.P., Tanzilli S., D'Auria V. Photorefractive effect in LiNbO3-based integrated-optical circuits for continuous variable experiments // Optics Express. 2020. V. 28. N 16. P. 2317623188. https://doi.org/10.1364/0E.399841
12. Аксарин С.М., Смирнова А.В., Шулепов В.А., Парфенов П.С., Стригалев В.Е., Мешковский И.К. Исследование пироэлектрического спонтанного переключения доменов в межэлектродном зазоре фазового модулятора на основе титан-диффузионных волноводов в кристаллах ниобата лития // Научно-технический вестник информационных технологий, механики и оптики. 2021. Т. 21. № 3. С. 361-373. https://doi.org/10.17586/2226-1494-2021-
21-3-361-373
13. Кузнецов В.Н., Литвинов Е.В., Востриков Е.В., Дейнека И.Г. Вспомогательный генератор сигнала произвольной формы для волоконно-оптического гироскопа // Научно-технический вестник информационных технологий, механики и оптики. 2022. Т. 22. № 2. С. 302-307. https://doi.org/10.17586/2226-1494-2022-
22-2-302-307
14. Vázquez C., Vargas E.S., Sanchez Pena J.M. Sagnac loop in ring resonators for tunable optical filters // Journal of Lightwave Technology. 2005. V. 23. N 8. P. 2555-2567. https://doi.org/10.1109/ JLT.2005.850793
15. Chan E.H.W., Minasian R.A. Widely tunable, high-FSR, coherence-free microwave photonic notch filter // Journal of Lightwave Technology. 2008. V. 26. N 8. P. 922-927. https://doi.org/10.1109/ JLT.2007.912529
Авторы
Востриков Евгений Владимирович — инженер, Университет ИТМО, Санкт-Петербург, 197101, Российская Федерация; инженер, Innolume GmbH, Дортмунд, 44263, Германия, gQ 57219034468, https:// orcid.org/0000-0001-5682-5819, [email protected] Умнова Ангелина Валерьевна — инженер, Университет ИТМО, Санкт-Петербург, 197101, Российская Федерация; инженер, Hitachi Energy, Людвика, 771 31, Швеция, ^ 57381228100, https://orcid. org/0000-0001-7027-0178, [email protected]
References
1. Wei L., Tjin S.C. Special issue «Fiber optic sensors and applications»: An overview. Sensors, 2020, vol. 20, no. 12, pp. 3400. https://doi. org!10.3390!s20123400
2. Fiber Optic Sensors: An Introduction for Engineers and Scientists. Ed. by E. Udd. John Wiley & Sons, lnc., 2006.
3. Lefevre H.C. The Fiber-Optic Gyroscope. Boston, Artech House, 2014, 391 p.
4. Lefevre H.C., Martin P., Morisse J., Simonpietri P., Vivenot P., Arditti H.J. High-dynamic-range fiber gyro with all-digital signal processing. Proceedings of SPIE, 1991, vol. 1367, pp. 72-80. https:// doi.orgI10.1117I12.24730
5. Novikov A.V. Operation principle of fiber optic gyroscope. GEO-Siberia, 2006, vol. 4, pp. 72-75. Available at: https:Hcyberleninka.ru/ article/n/printsip-raboty-volokonno-opticheskogo-giroskopa (accessed: 15.03.2022). (in Russian)
6. Wang D., Sheng F. Residuary intensity modulation of the phase modulator in IFQG and its measurement. Guangdian Gongcheng/ Opto-Electronic Engineering, 2007, vol. 34, no. 7, pp. 26-29.
7. Wang W., Wang J. Study of modulation phase drift in an interferometric fiber optic gyroscope. Optical Engineering, 2010, vol. 49, no. 11, pp. 114401. https://doi.org/10.1117/1.3509360
8. Pogorelaia D.A. Investigation of phase and amplitude distortions influence of an optical signal in an electro-optic modulator on the accuracy characteristics of a fiber optic gyroscope. Dissertation for the degree of candidate of technical sciences. St. Petersburg, ITMQ University, 2019, 155 p. (in Russian)
9. Ishibashi C., Ye J., Hall J.L. Analysis/reduction of residual amplitude modulation in phase/frequency modulation by an EQM. Proc. of the Summaries of Papers Presented at the Quantum Electronics and Laser Science Conference, 2002, pp. 91-92. https://doi.org/10.1109/ QELS.2002.1031144
10. Petrov V.M., Shamrai A.V. Microwave Integrated Optical Modulators. Theory and Practice. Moscow, ITMQ University, 2021, 225 p. (in Russian)
11. Mondain F., Brunel F., Hua X., Gouzien E., Zavatta A., Lunghi T., Doutre F., De Micheli M.P., Tanzilli S., D'Auria V. Photorefractive effect in LiNbO3-based integrated-optical circuits for continuous variable experiments. Optics Express, 2020, vol. 28, no. 16, pp. 23176-23188. https://doi.org/10.1364/QE.399841
12. Aksarin S.M., Smirnova A.V., Shulepov V.A., Parfenov P.S., Strigalev V.E., Meshkovskiy I.K. The study of spontaneous domain nucleation in the interelectrode gap of phase modulator based on titanium indiffused waveguides in lithium niobate crystals. Scientific and Technical Journal of Information Technologies, Mechanics and Optics, 2021, vol. 21, no. 3, pp. 361-373. (in Russian). https://doi. org/10.17586/2226-1494-2021-21-3-361-373
13. Kuznetsov V.N., Litvinov E.V., Vostrikov E.V., Deyneka I.G. Auxiliary arbitrary waveform generator for fiber optic gyroscope. Scientific and Technical Journal of Information Technologies, Mechanics and Optics, 2022, vol. 22, no. 2, pp. 302-307. (in Russian). https://doi.org/10.17586/2226-1494-2022-22-2-302-307
14. Vázquez C., Vargas E.S., Sanchez Pena J.M. Sagnac loop in ring resonators for tunable optical filters. Journal of Lightwave Technology, 2005, vol. 23, no. 8, pp. 2555-2567. https://doi. org/10.1109/JLT. 2005.850793
15. Chan E.H.W., Minasian R.A. Widely tunable, high-FSR, coherence-free microwave photonic notch filter. Journal of Lightwave Technology, 2008, vol. 26, no. 8, pp. 922-927. https://doi.org/10.1109/ JLT.2007.912529
Authors
Evgenii V. Vostrikov — Engineer, ITMO University, Saint Petersburg, 197101, Russian Federation; Engineer, Innolume GmbH, Dortmund, 44263, Germany, S3 57219034468, https://orcid.org/0000-0001-5682-5819, [email protected]
Angelina V. Umnova — Engineer, ITMO University, Saint Petersburg, 197101, Russian Federation; Engineer, Hitachi Energy, Ludvica, 77131, Sweden, S3 57381228100, https://orcid.org/0000-0001-7027-0178, [email protected]
Алейник Артём Сергеевич — кандидат технических наук, доцент, заведующий лабораторией, Университет ИТМО, Санкт-Петербург, 197101, Российская Федерация, 54793978900, https://ortid.org/0000-0002-7682-348Х, [email protected]
Погудин Григорий Константинович — инженер, Университет ИТМО, Санкт-Петербург, 197101, Российская Федерация, https://orcid. о^/0000-0002-7280-0985, [email protected]
Стригалев Владимир Евгеньевич — кандидат физико-математических наук, доцент, профессор, Университет ИТМО, Санкт-Петербург, 197101, Российская Федерация, НЗ 6603225596, https://orcid.org/0000-0002-7151-9235, [email protected]
Мешковский Игорь Касьянович — доктор технических наук, профессор, профессор, Университет ИТМО, Санкт-Петербург, 197101, Российская Федерация, НЗ 6603640937, https://orcid.org/0000-0003-3470-1000, [email protected]
Artem S. Aleinik — PhD, Associate Professor, Head of Laboratory, ITMO University, Saint Petersburg, 197101, Russian Federation, S3 54793978900, https://orcid.org/0000-0002-7682-348X, artemal@ itmo.ru
Grigorii K. Pogudin — Engineer, ITMO University, Saint Petersburg, 197101, Russian Federation, https://orcid.org/0000-0002-7280-0985, [email protected]
Vladimir E. Strigalev — PhD (Physics & Mathematics), Associate Professor, Professor, ITMO University, Saint Petersburg, 197101, Russian Federation, S3 6603225596, https://orcid.org/0000-0002-7151-9235, [email protected]
Igor K. Meschkovskii — D. Sc., Full Professor, ITMO University, Saint Petersburg, 197101, Russian Federation, S3 6603640937, https://orcid. org/0000-0003-3470-1000, [email protected]
Статья поступила в редакцию 30.04.2022 Одобрена после рецензирования 23.08.2022 Принята к печати 27.09.2022
Received 30.04.2022
Approved after reviewing 23.08.2022
Accepted 27.09.2022
Работа доступна по лицензии Creative Commons «Attribution-NonCommercial»
