Учёт изменения жесткостных характеристик трубопровода при проведении экспертизы промышленной безопасности

Болгов Александр Александрович; Гронин Михаил Александрович; Шевцов Игорь Васильевич

_МЕЖДУНАРОДНЫЙ НАУЧНЫЙ ЖУРНАЛ «СИМВОЛ НАУКИ» №1/2016 ISSN 2410-700Х_

Использование в качестве верхнего покровного слоя тканевых материалов (стеклоткани или бязи, или мешковины, или технической марли), которые наклеивают на теплоизоляцию этинолевыми эмалями на основе лака этиноль с повышенным содержанием латекса СКС-65, позволяет увеличить механическую прочность теплоизолированных труб при их транспортировки к месту строительства и при монтаже в построечных условиях. Применение клеящего слоя из этинолевых эмалей на основе лака этиноль с повышенным содержанием латекса, а наружного слоя гидроизоляции из эмалей с обычным содержанием латекса позволяет уменьшить трудоемкость выполнения ручных операций и повысить прочность выпускаемых теплогидроизолированных труб с монолитной теплоизоляцией.

Для изготовления защитно-механического покрытия с применением вышеназванных материалов готовят этинолевые эмали на основе лака этиноль.

Примерный состав композиции на основе лака этиноль:

1. Клеящий состав: - лак этиноль - 1 масс.ч.$ - керамзитовая пыль - 0,45-0,5 масс.ч. - латекс СКС-65 -

0.2.масс.ч.

2. Гидроизолирующий верхний слой: - лак этиноль - 1 масс. ч.; - керамзитовая пыль - 0,45-0,5 масс.ч.; - латекс СКС-65 - 0,05 масс.ч.

Для получения композиций в серийный смеситель предварительно заливают лак этиноль, согласно массному содержанию. Затем добавляют наполнитель в виде керамзитовой пыли и смешивают для получения однородной массы. В последнюю очередь добавляют латекс и заканчивают перемешивание.

По истечении 36-48 часов (при температуре +10-20оС) после наклейки тканевого материала поверх него наносят защитный гидроизолирующий слой из композиции с пониженным содержанием латекса, соблюдая технологию нанесения вышеназванных защитных покрытий из эмалей. Список использованной литературы:

1. О.Н.Мельников. Справочник монтажника сетей теплогазоснабжения.Л.: Строиздат, 1980, с. 149-160.

2. А.Н.Крашенинников. Монолитная теплоизоляция из ячеистых бетонов и пластмасс. -Л.: Строиздат, Ленинградское отделение, 1971, с.81-101.

3. В.С. Савочкин. Защитно-механическое покрытие монолитной тепловой изоляции: патент РФ № 2454597, опубл. 27.06.2012.

УДК 69.04

Болгов Александр Александрович

начальник отдела экспертизы объектов котлонадзора ООО «Экспертиза промышленной безопасности» г. Волгоград

E-mail: [email protected] Гронин Михаил Александрович эксперт ООО «Нижне-Волжская экспертная компания по промышленной безопасности», г. Волгоград E-mail: [email protected] Шевцов Игорь Васильевич

исп.директор ООО «Нижне-Волжская экспертная компания по промышленной безопасности», г.

Волгоград, РФ E-mail: [email protected]

УЧЁТ ИЗМЕНЕНИЯ ЖЕСТКОСТНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ТРУБОПРОВОДА ПРИ ПРОВЕДЕНИИ

ЭКСПЕРТИЗЫ ПРОМЫШЛЕННОЙ БЕЗОПАСНОСТИ

Аннотация

Приведены выражения для определения жесткостных характеристик поперечного сечения трубопровода.

_МЕЖДУНАРОДНЫЙ НАУЧНЫЙ ЖУРНАЛ «СИМВОЛ НАУКИ» №1/2016 ISSN 2410-700Х_

Ключевые слова

Математическая модель, повреждение, трубопровод.

Влияние внешней среды на элементы трубопроводной конструкции проявляется в изменении толщины или размеров сечения элементов, сплошности материала в поверхностных слоях, в изменении механических свойств материала, а также изменении формы поперечного сечения. Математическое влияние таких воздействий на конструкцию лучше всего описывается математическими моделями с введением одного или нескольких параметров поврежденности. Одним их таких параметров является изменение геометрических характеристик сечения: размеры, форма, площадь, моменты сопротивления и инерции, и другие.

Рассмотрим сечение в форме окружности с внешним радиусом R. Будем считать, что от внешних воздействий внешний слой получил равномерные повреждения толщиною S.

В текущий момент времени площадь сечения и момент времени будут равны известным математическим выражениям с учетом изменения толщины стенки трубопровода

At = n^R2 It = n• Rt4/4,

где Rt = R-S.

В реальности на поверхности трубопроводов чаще всего возникают неравномерные локальные повреждения. Тогда выражение функции сплошности материала будет иметь следующий вид

КкдН^0,

где единицей обозначены неповрежденные участки поверхности. Дополнительно примем, что в результате внешних воздействий поперечное сечение трубопровода деформируется и принимает форму эллипса. Тогда учет изменения сечения необходимо записывать не через радиус, а через линейные размеры сечения х и у.

В таком случае любая геометрическая характеристика деформированного сечения для текущего момента времени может быть определена как разность геометрических характеристик начального сечения и величины изменений геометрических характеристик деформированного сечения. Так, для вычисления измененной площади получится выражение

At = St • п • R2 — St • п • х • у + п • х • у.

После деформации сечение может принять произвольную форму, то вычисление геометрических характеристик необходимо провести путем численного интегрирования. Выражение для приведенных геометрических характеристик примут следующий вид At = ^S(x,y,t)^ АА, Ixt = IS(x,y,t)^y2^AA, lyt = ^S(x,y,t)^ х2 • АА.

Вывод данных выражений поможет разработке математической модели для исследования напряженно-деформированного состояния трубопроводных конструкций, которая должна быть доступной для применения в инженерной расчетной практике и ее можно было применять при проведении экспертизы промышленной безопасности

Список использованной литературы:

1. Андронова В.А. Анализ напряженно-деформированного состояния регулярных стержневых конструкций, контактирующих с агрессивной средой, с использованием метода дискретных конечных элементов. Диссертация на соиск. степени к.т.н. Череповец, 1998. 225 с.

2. Воронкова Г. В. Развитие и применение методов расчета стержневых конструкций, работающих в условиях воздействия агрессивной среды. Диссертация на уч.ст.канд.наук. Волгоград, 1999.

3 Пономарева М. А., Овчинников И. Г. Оценка напряженного состояния магистрального трубопровода при неполной информации о ряде параметров расчетной схемы. Интернет-журнал «Науковедение», №4(13), 2012г.

МЕЖД УНАРОД НЫЙ НАУЧНЫЙ ЖУРНАЛ «СИМВОЛ НАУКИ»

№1/2016

ISSN 2410-700Х

УДК 621.731.1

Бондарев Сергей Петрович

к.т.н. Государственное бюджетное профессиональное образовательное учреждение города Москвы

"Политехнический колледж им. Н.Н. Годовикова" Давыденков Иван Андреевич

студент 3 курса Государственное бюджетное профессиональное образовательное учреждение города Москвы

"Политехнический колледж им. Н.Н. Годовикова" Вергазова Юлия Геннадьевна ст. преподаватель РГАУ - МСХА имени К.А. Тимирязева

г. Москва, РФ E-mail: [email protected]

ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ РАЗМЕРНОГО АНАЛИЗА ДЛЯ РАСЧЕТА ТОЧНОСТНЫХ ПАРАМЕТРОВ ПРИ РЕМОНТЕ СОЕДИНЕНИЙ КОЛЕНЧАТОГО ВАЛА

Аннотация

Теоретически обосновано, что при ремонте машин важно восстановить не только посадки диаметральных сопряжений, но и точность замыкающих звеньев размерных цепей, определяющих надежность и долговечность машины. Предложено восстанавливать размер замыкающего звена, изменив только толщину упорного бурта пятого коренного подшипника при ремонте ДВС.

Ключевые слова Надежность, размерная цепь, долговечность, посадка, точность.

Надежность отечественной техники всегда была недостаточной, и требовались постоянные ремонтные воздействия и новые методы восстановления [1]. Накопился достаточно большой массив данных по износам различных деталей, где в качестве элемента сравнения используется коэффициент износостойкости детали или соединения [2]. Например, недавно проведенные исследования цилиндрических соединений со шпонкой показали, что износ происходил очень интенсивно из-за наличия зазора в посадке, которая была назначена по методу аналогии [3]. Применение теоретических методов обоснования параметров точности посадки и расчет натягов позволило значительно повысить износостойкость соединения [4].

При эксплуатации машин размеры деталей изменяются из-за динамики процессов старения: износа, пластических деформаций, коррозии, коробления, измерения кристаллической структуры металла и других

факторов [5].В размерных цепях, где точность замыкающего звена зависит от многих размеров, реализация функции процесса старения приводит к значительным искажениям замыкающего звена, что ухудшает качественные и экономические показатели работы машины [6]. Поэтому при ремонте машин важно восстановить не только посадки диаметральных сопряжений, но и точность замыкающих звеньев размерных цепей, определяющих надежность и долговечность соединений, агрегатов и сборочных единиц машины [7]. В подавляющем большинстве случаев нет необходимости восстанавливать все размеры деталей, образующие размерную цепь [8].

Рис. Размерная цепь, определяющая положение коленчатого вала в осевом направлении

Текст научной работы на тему «Учёт изменения жесткостных характеристик трубопровода при проведении экспертизы промышленной безопасности»