CC BY
22
Пластинчатые теплообменники.
Состоит из гофрированных пластин с отверстиями для прохода сред. Каждая вторая пластина развернута на 1800 , образуя каналы по которым протекают среды. (Рисунок 3)Пластины зажимаются между неподвижной и прижимной плитами при помощи стяжных шпилек. Греющая и нагреваемая среды протекают в противотоке по одноходовой или многоходовой схеме теплообменника, обеспечивая максимальную теплопередачу.[3]
На НПЗ используются в основном для охлаждения невязких потоков, легких фракций. Так же применяются сварные конструкции таких теплообменников, так как они имеют ряд приемуществ: возможность их применения при высоких давлениях - до 40бар; возможность работы в широком диапозоне температур от -450С до +4500С; высокая коррозионная стойкость. Список использованной литературы:
1. Аппараты теплообменные кожухотрубчатые [Электронный доступ] 2005-2016.- Режим доступа: http://www.himmash-start.ru/ , свободный.
2. Пичугин. А.П. Переработка нефти.1960.-344с.
3. Принцип работы кожухотрубчатого теплообменника, его преимущества и недостатки[Электронный доступ]2008-2016.-Режим доступа: http://79w.ru/, свободный.
4. Устройство сварных пластинчатых теплообменников и их преимущества [Электронный доступ]2008-2016.-Режим доступа: http://bcoreanda.com/ , свободный.
© Ташева Д.И., 2017
УДК 51-74
А.В. Титов
к.т.н., профессор Б.М. Осипов
к.т.н., профессор
Казанский государственный энергетический университет
г. Казань, Российская Федерация
УЧЕТ ВЛИЯНИЯ ЧИСЛА RE НА ХАРАКТЕРИСТИКИ КОМПРЕССОРА
Аннотация
В статье изложен учет потерь, использованы статистические зависимости поправочных коэффициентов на к.п.д. и пропускную способность компрессора.
Ключевые слова
Математическая модель, коррекция характеристик, влияния числа Re, газотурбинный двигатель.
Очень часто даже у нерегулируемых компрессоров на некоторых режимах работы может меняться характеристика [1], вследствие не автомодельности режимов течения в межлопаточных каналах. Не автомодельный режим течения сопровождается значительным ростом потерь [2,3]. Критерием автомодельности служит число Re. В данной модели для учета такого рода потерь использованы статистические зависимости поправочных коэффициентов на к.п.д. и пропускную способность компрессора, предложенные в работах [4-6].
Алгоритм расчета по учету влияния числа Re на к.п.д. и пропускную способность компрессора приведен ниже.
Рассчитываются окружная скорость на среднем диаметре первого рабочего колеса компрессора
u1 =
60
cpn
Приведенная окружная скорость
з ui А u1 = -.
c
кр 1
Приведенная осевая скорость в нулевом приближении
3 „ - С1а
А alo--.
c
kp 1
Приведенная плотность тока в нулевом приближении на входе в первое рабочее колесо
q( Аа1 )о =
k +1 2
1/k-1
Аа1о (1 " k-1 Аа1о 2)1/k-1 ,
k +1
где k = f(T1*).
Абсолютная скорость на входе с учетом угла установки ВНА
c1 =
"1а
8т Д
2 Л
Приведенная скорость, соответствующая с1
(1)
(2)
(3)
(4)
(5)
с1 =
-kp
Угол входа потока в первое рабочее колесо
Д = arctg
8т Д
2Л
Аи1
V А1
- cos Д
2Л
Относительная скорость
w1 = c1 sin Д1.
(6)
(7)
(8)
Коэффициент динамической вязкости
T1
"273.16'
/ = 0.0065847(—T—) 15/[(T1+110.4) р],
где Т1 - статическая температура воздуха на входе в первое рабочее колесо,
р - плотность воздуха. Число Re
Re =
w1 Bpk
/
где Врк - хорда лопаток на среднем диаметре.
Если Re > 2*105 , то поправочные множители для к.п.д. и пропускной способности
компрессора
S'q = 1 и ÖG 0 = 1.
(9)
(10)
Иначе рассчитывается поправка к приведенной осевой скорости
c
ЯЛ = 0.655 + 0.576з[ 1 - 0.342i^R^5 12+ 5 |3
а I1*10 ) (1*10 ) V1*10
Уточняются
Ла1 = Ла10 хЯЛа
-Л = ( ^ ) f> - ^ Л
(11)
<12)
и рассчитывается
SG 0 =
д(Лд\) Ч(Ла1 )o
(13)
и
5л= 0.898 + 0.141 - 0.07052 - 0.013|-^5|3 (14)
1*10 1 V 1*10 ) V 1*10 1
Список использованной литературы:
1. Осипов Б.М., Титов А.В., Хамматов А.Р. Исследование энергетических газотурбинных приводов на основе математических моделей.// Известия высших учебных заведений. Авиационная техника. 2010. № 1. С. 45-47.
2. Осипов Б.М., Титов А.В., Хамматов А.Р. Инструментальная среда исследования газотурбинных установок // Вестник Казанского государственного технического университета им. А.Н. Туполева. 2009. № 1. С. 22-25.
3. Титов A.B., Осипов Б.М., Хамматов А.Р., Желтухин В.И., Ахметов К.Н. Применение программного комплекса град для исследований стационарных энергетических установок. // Тяжелое машиностроение. 2009. № 6. С. 9-11.
4. Осипов Б.М., Титов А.В., Хамматов А.Р. Математическое моделирование в энергетическом аудите агрегатов с газотурбинным приводом. // Вестник Казанского государственного технического университета им. А.Н. Туполева. 2008. № 3. С. 14-16.
5. Осипов Б.М., Осипов А.Б., Сафонов И.В., Титов А.В. Математическая модель ГТУ для исследования процесса запуска. // Вестник Казанского государственного технического университета им. А.Н. Туполева. 2005. № 3. С. 8-11.
6. Осипов Б.М., Титов А.В. Автоматизированная система газодинамических расчетов энергетических турбомашин: Учеб. пособие / Осипов Б.М., Титов А.В. - Казань: Казан. гос. энерг. Ун-т, 2012 -277с.
© Титов А.В., Осипов Б.М., 2017
УДК 51-74
А.В. Титов
к.т.н., профессор
Б.М. Осипов
к.т.н., профессор
Казанский государственный энергетический университет
г. Казань, Российская Федерация
ПРЕДСТАВЛЕНИЕ ХАРАКТЕРИСТИК МАТЕМАТИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ ТИПА КОМПРЕССОР
Аннотация
Модули компрессора математической модели ГТУ предусматривают использование их характеристик
