Учет потерь холода в шахтных системах кондиционирования воздуха и их влияние на тепловые условия в горных выработках Текст научной статьи по специальности «Энергетика и рациональное природопользование»

УДК 622.413.3:536.244

Алабьев Вадим Рудольфович Vadim Alabiev

УЧЕТ ПОТЕРЬ ХОЛОДА В ШАХТНЫХ СИСТЕМАХ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА И ИХ ВЛИЯНИЕ НА ТЕПЛОВЫЕ УСЛОВИЯ В ГОРНЫХ ВЫРАБОТКАХ

THE LOSSES OF COLD IN AIR-CONDITIONING MINE SYSTEMS AND THEIR INFLUENCE ON THE THERMAL CONDITIONS IN MINES

Существующие методы прогнозирования температуры воздуха в выработках глубоких угольных шахт недостаточно точно учитывают потери холода при транспортировке хладоносителя по трубопроводным системам, что связано с необходимостью определения коэффициентов аппроксимации и мас-соотдачи по эмпирическим зависимостям без учета реального состояния выработок.

Принимая линейный закон изменения температуры хладоносителя по длине трубопроводов, выполнена корректировка расчетных зависимостей известной методики прогнозирования температуры воздуха в части определения температуры воздуха в выработках, проветриваемых за счет общешахтной депрессии, при наличии в них трубопроводов хладо-носителя. Предложен алгоритм выполнения таких расчетов.

Выполнены экспериментальные исследования условий формирования теплового режима горных выработок при наличии в них как теплоизолированных, так и не теплоизолированных трубопроводов тепло-хладоносителя. Осуществлен сопоставительный анализ результатов расчетов с результатами шахтных экспериментальных наблюдений, который показал удовлетворительную сходимость замеренных и расчетных значений температур воздуха и хладоносителя. Это позволило рекомендовать скорректированные расчетные зависимости к практическому применению

Ключевые слова: шахта, кондиционирование, холодильная машина, трубопроводы, хладоно-ситель, тепловой режим, методика прогноза, температура

The existing methods of forecasting temperature in deep coal mines do not accurately take into account the cold loss during transportation of coolant via pipelines. It requires the necessity of determination of approximation and mass transfer coefficients due to empirical dependences without regard to the real state of mines.

Taking the linear law of coolant temperature change along the pipes, the correction of the calculated dependences of the known methods for the prediction of air temperature in the part of determining air temperature in mine workings ventilated at the expense of mine depression, when the piping of coolant is installed in them, is made. The algorithm of performing such calculations is suggested.

Experimental researches of formation of mine workings thermal mode conditions in the presence of insulated and not insulated pipelines heat-coolant are performed. Comparative analysis of the calculated results with that of experimental mine observation, which showed satisfactory convergence of measured and calculated values of air temperature and coolant is made. It has allowed to recommend corrected calculated dependencies to practical application

Key words: mine, air-conditioning, refrigerating machine, pipelines, coolant, thermal regime, methodology of forecast, temperature

В последнее десятилетие на угольных шахтах Украины прослеживается тенденция к расширению применения холодильной техники для улучшения и нормализации тепловых условий в рабочих забоях. Этому способствует то обстоятельство, что в Украине силами МакНИИ и ОАО «Холодмаш» (г. Одесса) выполнены работы по созданию отечественного парка шахтной холодильной техники. Так, в июле 2004 г. принят в эксплуатацию комплекс шахтного холодильного оборудования мощностью 1 МВт на базе холодильной машины МХРВ-1, предназначенный для нормализации тепловых условий в очистных и подготовительных забоях [1]. В январе 2007 г. успешно прошел приемочные испытания шахтный передвижной кондиционер КПШ300 холодильной мощностью 300 кВт [2]. Ранее для нужд угольной промышленности Украины выпущен первый кондиционер отечественного производства КПШ130-2-0 с холодильной мощностью 130 кВт [3]. Применяется также и техника зарубежного производства. Так, в 2013 г. на шахте им. А.Ф. Засядько для охлаждения воздуха в 19-й восточной лаве внедрена передвижная холодильная машина DV450 мощностью 450 кВт производства компании WAT (Германия). Ш/у «Червонопартизанское» для охлаждения воздуха в лаве № 79-запад применило стационарную холодильную машину GMC2000 мощностью 2000 кВт производства компании Eurotech (Польша). Ш/у «Покровское» осуществляет проектные работы по внедрению в 2014 г. стационарной холодильной машины KM2000 мощностью 2000 кВт производства компании WAT (Германия).

Применение подземных систем кондиционирования воздуха связано с прокладкой в выработках трубопроводов для подачи технологической воды. В проекты систем кондиционирования рудничного воздуха, разрабатываемых согласно требованиям [4-6], закладываются решения, предусматривающие наличие теплоизоляции трубопроводов хладоносителя. В таких случаях потерями холода от трубопроводов хладоносителя пренебрегают и они в теп-

ловых расчетах не учитываются. В реальных условиях эксплуатации в целях экономии трубопроводы хладоносителя зачастую прокладываются по выработкам без теплоизоляции или изолируется только один трубопровод. Это приводит к существенному повышению температуры хладоносителя вследствие интенсивного теплообмена с воздухом, движущимся по горным выработкам. В этом случае возникает необходимость определения степени влияния холо-допотерь из трубопроводов хладоносителя на тепловые параметры рудничного воздуха. От полноты учета этого фактора зависит выбор типа и мощности воздухоохлаж-дающих устройств, предназначенных для нормализации тепловых условий в рабочих забоях.

В настоящее время расчет температуры воздуха в горных выработках при наличии в них трубопроводов хладоносителя осуществляется в соответствии с нормативным документом [7]. Основную сложность при тепловых расчетах вызывает определение средних температур подвижного агента в трубопроводах, которые необходимы для расчета температуры воздуха в конце выработки. Это обусловлено тем, что при решении дифференциального уравнения теплового баланса для выработки с трубопроводами хладоносителя рассматривалась физическая модель, учитывающая наличие в выработке только одного трубопровода, в то время как на практике в выработках располагается по два трубопровода. В связи с этим, существующий метод учета потерь холода от трубопроводов хладоно-сителя можно применять только для частного случая расположения трубопроводов в выработках. Кроме того, рекомендуемые в методике [7] зависимости по расчету температуры подвижного агента в трубопроводах хладоносителя достаточно сложны. Осуществление тепловых расчетов даже по упрощенным формулам вызывает затруднения, связанные с определением коэффициентов аппроксимации и массоотдачи. При этом расчет коэффициента массоотдачи предлагается осуществлять по эмпирической зависимости без учета реального

влажностного состояния выработок, что приводит к существенным погрешностям.

Целью работы является корректировка расчетных зависимостей по учету потерь холода от трубопроводов хладоносителя в шахтных системах кондиционирования воздуха.

Необходимым условием учета холодо-потерь через шахтные трубопроводы хла-доносителя является расчет температур подвижного агента, которые влияют на температуру воздуха в сети горных выработок, по которым проложены трубопроводы (рис.1).

Примем допущение, что изменение температуры хладоносителя по длине трубопровода осуществляется по линейному закону. Тогда расчет средних температур хладоносителя в прямом и обратном трубопроводах будет осуществляться по формулам:

0 - 0 1 + 0 2

пр 2

» =0з+0

^обр 2

>4

(1)

(2)

где © пр , © обр — средняя температура подвижного агента в прямом и обратном трубопроводах соответственно, °С.

./ //////////////// /■

«I.

©3^

01

04

прямом (@1) и обратном (©4) трубопроводах эквивалентны температурам хладоносителя на входе и выходе из испарителя холодильной машины, которые принимаются по техническим характеристикам. Таким образом, можно записать:

©1 = * „

где I

, © 4

(3)

11, 12 — температура воздуха в начале и

конце выработки соответственно, °С;

©1, ©2 — температура хладоносителя в

прямом трубопроводе , °С;

©3, ©4 — температура теплоносителя в

обратном трубопроводе, °С;

Рис. 1. Расчетная схема выработки

Для выработки, которая следует непос-

редственно за камерой холодильной машины, значения температуры хладоносителя в

— температура хладоносителя на

исп. вых 1 г ^

выходе из испарителя холодильной машины, °С;

t — температура хладоносителя на

исп. вх

о/п

входе в испаритель холодильной машины, С.

Для каждой последующей выработки температуры ©1 и ©4 будут равняться температурам хладоносителя в трубопроводах ©2 и ©3 в конце предшествующих выработок:

©1п= ©2(и-1), ©4п = ©3(п-1), (4)

где п — номер выработки по порядку.

Для теплового расчета сети выработок необходимо определить температуры хладоносителя ©2 и ©3 в конце первой выработки, следующей за камерой холодильных машин. Затем расчеты будут повторяться для каждой последующей выработки с учетом соотношений (4). В конечном итоге можно определить температуру хладоноси-теля на входе в теплообменные аппараты, предназначенные для охлаждения воздуха в рабочих забоях.

Примем, что на элементарном участке выработки, в которой расположены трубопроводы с хладоносителем ( рис. 1) , в процессе теплообмена удельный тепловой поток, образующийся в результате изменения температуры хладоносителя, равен удельному тепловому потоку от поверхности трубопровода в воздушную струю при граничных условиях третьего рода. Тогда для определения температур хладоносителя ©2 в прямом трубопроводе и ©3 в обратном трубопроводе запишем уравнения теплового баланса:

(®2 " - КтпрКпр ({ср - ®пр X

(®4 _ ®з) = КтобрКобр (^ср ~ ®обр Х ,

(5)

(6)

где Gw — расход хладоносителя, кг/ч;

Cw — теплоемкость хладоносителя, Дж/ (кг-°С);

К ,К . — коэффициенты теплопереда-

тпр тобр 1 1 1

чи соответственно прямого и обратного трубопроводов с хладоносителем, Вт/(м2-°С); F ,F . — поверхность теплообмена со-

пр обр 1

ответственно прямого и обратного трубопроводов с хладоносителем, м2;

tcp — средняя температура воздуха в выработке, 0С.

Примем, что изменение температуры воздуха по длине горной выработки происходит по линейному закону. Тогда, средняя температура воздуха в выработке принимается равной:

(7)

(tl +12 -®l) + GwCw©1

K F

mnp np ^ G C

if F

тобр обр

(ti +12 -©4) - gwCw&4

©3 =-

K F

-^тобр^обр

2

(8)

(9)

GwCw

t2 = t,B + ■

1 - B

A + АфБ

E + A <fie'+ ± L sin iy(oT + 9,76~3 )

D , 1 + Бт К АГБ J В = \-—I при A^ = (p2

v 1 + Бф2

В = expl -

1 + ç£

при (p1 = (p2 = ф,

Б =

A =

1542и

P - PHcp "

kTUL ^ kzuUuL , KmnpFnp , КтобрFобр

Gcp Gcp

Gcp

Gcp

(10)

(11) (12)

(13)

(14)

я=kULr + г + ЬЪ. @и,

Gcp

Gcp

Gcp

К F —

- ^ обр ®обр, (15) Gcp

t = ti±t2 cp 2 '

Подставив уравнения (1), (2) и (7) в уравнения (5) и (6), получим формулы для определения температуры хладоносителя в трубопроводах в конце расчетного участка выработки:

Расчет температуры воздуха в конце выработки ¿2 осуществляется по формулам методики [7], в которых определение комплексных чисел А и Е осуществляется по скорректированным зависимостям:

где я\,ф2 — относительная влажность воздуха в начале и конце выработки, д.е.;

^Q^m — суммарные тепловыделения местных источников тепла в выработке, Вт;

G — массовый расход воздуха в выработке, кг/час;

cp— теплоемкость воздуха, Дж/(кг°С);

n , s — коэффициенты аппроксимации; у — угол наклона выработки, град; P — барометрическое давление воздуха в выработке, Па;

рср — парциальное давление насыщенных водяных паров при средней температуре воздуха, Па;

<у — геотермический градиент, °С/м; кТ — коэффициент нестационарного теплообмена между горным массивом и воздухом в выработке, Вт/(м2°С);

кТи — коэффициент нестационарного теплообмена между ископаемым и воздухом в выработке, Вт/(м2°С);

Tn — естественная температура вмещающих горных пород, °С.

Анализ уравнений (1), (2), (8)-(10), ( 14) и ( 15) показывает, что прямым расчетом определить значения температуры хладоносителя ©2 и ©3 нельзя. Это обусловлено тем, что в правой части уравнений (8) и (9) должна быть известна температура воздуха в конце выработки t2. Для расчета значений температуры хладоносителя в трубопроводах и температуры воздуха в конце выработки воспользуемся методом последовательных приближений. При применении вычислительной техники использование этого метода не вызывает затруднений. Блок-схема решения представлена на рис. 2.

На первом этапе расчетов, после ввода исходных данных (блок 1), температуре воздуха в конце выработки t2 присваивается произвольное значение (блок 2). При этом для выработки, следующей за камерой холодильных машин, температура хладоно-сителя ©1 и ©4 принимается равной значениям, которые соответствуют техническим

2

параметрам холодильной машины (формулы (4)). Затем по методике [7] с учетом формул (1), (2), (8)-(15) определяется расчетное значение температуры ¡2 (блок 3). Полученное значение температуры ¡2 сравнивается с ¡2 (блок 4). Если абсолютная величина разности между ними превышает заданное значение д t, то температура приравнивается к температуре ¡2 (блок 5) , и расчеты повторяют до тех пор, пока не выполнится условие блока 4. Погрешность расчетов при этом будет зависеть от заданной величины д t, которая обычно составляет 0,2...0,3 °С. Для каждой после-

дующей выработки расчеты повторяются в аналогичной последовательности, при этом температура хладоносителя ©1 и ©4 определяется по (4).

После расчета всей сети выработок по расчетным значениям температуры хладо-носителя в последней выработке ©2 и ©3 определяется холодильная мощность, которая реализуется на концевых воздухоохладителях (блок 6):

Яво = (®2 - ©3), (16)

где МБ0 — мощность воздухоохладителя, кВт.

1 Ввод исходных данных

1 г

2 Ь' = X

>

3 Расчет 1:;,

Расчет холодо-про изводителъ ноет и

Рис. 2. Блок-схема теплового расчета выработки

Для оценки достоверности скорректированных зависимостей по расчету температуры воздуха в выработках с трубопроводами хладоносителя выполнены шахтные экспериментальные исследования. При их проведении соблюдались следующие требования:

— на шахте находится в эксплуатации стационарная (наземная или подземная)

холодильная установка с развитой сетью подземных трубопроводов хладоносителя;

— экспериментальные исследования проводятся на участках выработок, в которых имеются как теплоизолированные трубопроводы хладоносителя, так и не теплоизолированные;

— для предотвращения влияния других факторов на температуру воздуха в

выработках, экспериментальные участки с трубопроводами хладоносителя не должны иметь сопряжений с другими выработками и местных источников тепловыделений.

С учетом изложенных требований для проведения экспериментальных исследований выбрано шахтоуправление «Донбасс». Здесь для охлаждения воздуха в рабочих забоях пласта использовалась стационарная установка кондиционирования воздуха холодильной мощностью 6 МВт с наземным размещением холодильных машин типа ХТМФ-235М. Для охлаждения воздуха в рабочих забоях пласта И10 использовалась подземная водоохлаждающая холодильная машина ШМКТ 820-2-0 холодильной мощностью 1000 кВт.

Экспериментальные исследования проводились в следующих выработках: воз-духоподающие штреки 7-й восточной и 7-й западной лав пл. Ь10, ходок механической

доставки пласта И8 и восточный полевой откаточный штрек пласта И8. В первых двух выработках проложены трубопроводы хла-доносителя диаметром 159 мм без теплоизоляции. В ходке механической доставки проложены трубопроводы хладоносителя диаметром 325 мм, которые теплоизолированы пенополистирольными скорлупами ПСБ-С с коэффициентом теплопроводности 0,04 ккал/(мч°С) и толщиной изоляции 60 мм. В восточном полевом откаточном штреке проложены теплоизолированные трубопроводы диаметром 159 мм и толщиной изоляции 50 мм. Для теплоизоляции использовались маты из стекловолокна с металлической оболочкой с коэффициентом теплопроводности 0,1 ккал/(мч°С). Общий вид выработки с трубопроводами хладоносителя, изолированных пенопо-листирольными скорлупами ПСБ-С, приведен на рис. 3.

Рис. 3. Общий вид выработки с теплоизолированными трубопроводами

Для замеров температуры подвижного агента в трубопроводах изготовлены накладные свинцовые гильзы, которые крепились к трубопроводам при помощи клея на основе эпоксидной смолы. Для исключения влияния внешних факторов на

показания температуры подвижного агента гильзы на трубопроводах, расположенных в воздухоподающих штреках 7-й восточной и 7-й западной лав пл. И , изолировались пенополистирольными скорлупами ПСБ-С. Для улучшения теплопередачи от наружной

поверхности трубопровода к резервуару термометра и сокращения времени замеров полости гильз заполнялись машинным маслом [8]. Методика выполнения работ по монтажу накладных гильз на шахтных трубопроводах систем кондиционирования воздуха приведена в работе [9].

Замер температуры подвижного агента осуществлялся ртутными термометрами с ценой деления шкалы 0,2 °С, а замер температуры и относительной влажности воздуха на экспериментальных участках выработок — с помощью аспирационного

психрометра МВ-4М. Расход воздуха в выработках замерялся анемометром АСО-3.

В ходе выполнения экспериментальных исследований проводились одновременные замеры температуры воздуха в начале и конце исследуемых участков выработок t и t, а также температуры хладо-носителя в трубопроводах ©р ©2, ©3 и ©4 (рис. 1). Для подготовки исходных данных тепловых расчетов замерялись горнотехнические параметры экспериментальных участков выработок, которые приведены в табл. 1.

Таблица 1

Горнотехнические параметры выработок

Наименование выработки, номер расчетного участка Глубина выработки, м Длина выработки, м Сечение выработки, м2 Расход воздуха в выработке, м3/с Расход хладоносителя, м3/ч

Воздухоподающий штрек 7-й восточной лавы пл. И10, 1 856 867 15,1 12,53 29,2

Воздухоподающий штрек 7-й западной лавы пл. И10, 2 988 995 13,0 14,95 24,4

Ходок механической доставки пл. 3 814/780 650 11,2 17,45 155

Восточный полевой откаточный штрек пласта И8, 4 780 320 12,6 11,37 97

По результатам экспериментальных исследований выполнены проверочные расчеты температур воздуха в конце выработок t2, а также температур хладоносителя в трубопроводах ©2 и ©3. Расчеты выполнялись согласно нормативному документу [7] на ПЭВМ по программному комплексу «РТРВУ» [10] с учетом методических рекомендаций по выполнению расчетов,

изложенных ранее. Коэффициенты теплопередачи для теплоизолированных трубопроводов вычислялись с учетом материала и толщины теплоизоляции, а также расхода хладоносителя в трубопроводах. Результаты замеров и расчетных значений температур воздуха и хладоносителя на исследуемых участках выработок приведены в табл. 2.

Таблица 2

Результаты проверочных тепловых расчетов, С

Номер расчетного участка из табл. 2 Температура воздуха в выработке Температура хладоносителя в трубопроводах по замеру Температура хладоносителя в трубопроводах по расчету

по замеру по расчету в прямом в обратном

начало ^ конец 12 конец 12 начало ©1 конец ©2 начало ©3 конец ©, конец ©2 начало ©3

1 20,7 23,2 22,6 12,3 13,6 16,1 16,8 13,2 16,2

2 21,0 22,2 21,7 10,6 12,2 15,5 16,4 12,1 15,5

3 22,0 20,8 21,6 4,1 4,6 8,1 8,5 4,2 8,4

4 21,1 20,6 21,2 4,6 4,8 7,1 7,3 4,7 7,3

Как следует из табл. 2, расчетные значения температур воздуха и хладоносителя удовлетворительно согласуются с данными натурных наблюдений. Так, расчетные значения температур воздуха в конце экспериментальных участков выработок отличаются от замеренных на 0,5...0,8 °С. Расчетные значения температур хладоносителя отличаются от замеренных не более чем на 0,4 °С. Имеющаяся погрешность в результатах объясняется погрешностью средств измерений. Кроме того, можно отметить некачественную изоляцию трубопроводов

Литература_

1. Алаб'ев В.Р. Технолопчний комплекс шахтного холодильного устаткування потужшстю 1 МВт холоду для пвдземного розмщення / В.Р.Алаб'ев, А.К.Яковенко // Обладнання та технологи харчо-вих виробництв: темат. зб. науков. пр. Донецьк: ДонДУЕТ. 2004. № 11. С. 42-50.

2. Алабьев В.Р., Яковенко А.К., Климов А.А. Результаты приемочных испытаний опытного образца шахтного передвижного кондиционера КПШ 300 // Способы и средства создания безопасных и здоровых условий труда в угольных шахтах: сб. научн. тр. Макеевка: МакНИИ. 2008. № 20. С. 99-109.

3. Яковенко А.К., Юцкевич М.В., Печененко Ю.Н., Аниськов В.И. Передвижные холодильные установки с кондиционером КПШ-130-2-0 // Уголь Украины. 1996. № 3. С. 17-20.

4. Системи кондицюнування рудникового по-виря. Вимоги безпеки: ГСТУ 101.00174088.0012003. Офщ. вид. Макивка: МакНД1: М-во палива та енергетики УкраТни, 2003. 28 с.

5. Правила техшчноТ експлуатаци вупльних шахт: СОУ 10.1-00185790-002-2005. Офщ. вид. Донецьк: ДонВУГ1: М-во вупльноТ промисловост УкраТни, 2006. 353 с.

6. Прогнозування та нормалiзацiя теплових умов у вугшьних шахтах: СОУ-Н 10.1.00174088.0272011. Офщ. вид. КиТв: Мтенерговуплля УкраТни, 2011. 188 с.

7. Единая методика прогнозирования температурных условий в угольных шахтах / Под. ред. В.А. Кузина, Н.Н. Хохотвы. Макеевка-Донбасс: МакНИИ, 1979. 196 с.

хладоносителя в местах их стыковки в ходке механической доставки пласта h8 и в восточном полевом откаточном штреке пласта hg, что не позволило более точно учесть теплообмен в этих выработках.

Выводы. Предложенные в работе расчетные зависимости по определению температуры хладоносителя в трубопроводах систем кондиционирования рудничного воздуха удовлетворительно согласуются с данными экспериментальных исследований и могут быть рекомендованы к практическому применению.

_References

1. Alabiev V.R., Yakovenko A.K. Oborudovanie i tekhnologii pishchevykh proizvodstv: temat. sb. nauchn. tr. (Equipment and technologies of food production: thematic collection of scientific works). Donetsk: DonGUET. 2004. no 11. P. 42-50.

2. Alabiev V.R., Yakovenko A.K., Klimov A. A. Sposoby i sredstva sozdaniya bezopasnykh i zdoro-vykh usloviy truda v ugolnykh shakhtakh: sb. nauchn. tr. (Ways and means to create safe and healthy working conditions in the coal mines: collection of scientific works). Makeevka: MakNII. 2008. no 20. P. 99-109.

3. Yakovenko A.K., Yutskevich M.V., Pech-enenko Yu.N., Aniskov V.I. Ugol Ukrainy. (Coal of the Ukraine). 1996. no 3. P. 17-20.

4. Sistemy konditsionirovaniya rudnich-nogo vozdukha. Trebovaniya bezopasnosti: GSTU 101.00174088.001-2003. Ofitsialnoe izdanie. (Air-conditioning system of mine air. Security requirements: GATS 101.00174088.001-2003. Official publication). Makeevka: MakNII: Ministry of fuel and energy of Ukraine, 2003. 28 р.

5. Pravila tekhnicheskoy ekspluatatsii ugolnykh shakht: SOU 10.1-00185790-002-2005. Ofitsialnoe izdanie (Rules of coal mines' technical operation: SDA 10.1-00185790-002-2005. Official publication). Donetsk: Donugi: Ministry of coal industry of the Ukraine, 2006. 353 р.

6. Prognozirovanie i normalizatsiya teplo-vykh uslovii v ugolnykh shakhtakh: SOU-N 10.1.00174088.027-2011. Ofitsialnoe izdanie. (Forecasting and normalization of thermal conditions in coal mines: SOU-N 10.1.00174088.027-2011. Official publication). Kiev: Ministry of coal industry of the Ukraine, 2011. 188 р.

7. Edinaya metodika prognozirovaniya temper-aturnykh uslovii v ugolnykh shakhtakh (The unified methodology of forecasting the temperature conditions in coal mines). Pod. red. V.A. Kuzina, N.N. Khokho-tvy. Makeevka-Donbass: MakNII, 1979. 196 р.

8. Мурин Г.А. Теплотехнические измерения. 4-е изд., перераб. М.: Энергия, 1968. 584 с.

9. Яковенко А.К., Бодня С.Ф. Измерение температуры жидкостей в шахтной сети трубопроводов систем кондиционирования воздуха // Охлаждение воздуха в угольных шахтах: сб. научн. тр. Макеевка: МакНИИ. 1971. № 2. С. 14-19.

10. Алабьев В.Р., Кузин В. А. Прогноз и разработка мер по регулированию теплового режима глубоких шахт на персональных ЭВМ // Уголь Украины. 2001. № 6. С. 30-31.

8. Murin G.A. Teplotekhnicheskie izmereniya. 4-e izd., pererab. (Heat engineering measurements. 4-e Izd., added). Moscow: Energiya, 1968. 584 p.

9. Yakovenko A.K., Bodnya S.F. Okhlazhdenie vozdukha v ugolnykh shakhtakh: sb. nauchn. tr. (Air cooling in coal mines: collection of scientific. articles). Makeevka: MakNII. 1971. no 2. P. 14-19.

10. Alabiev V.R., Kuzin V.A. Ugol Ukrainy. (Coal of the Ukraine). 2001. no 6. P. 30-31.

Коротко об авторе _

Алабьев В.Р., канд. техн. наук, зам. технического директора ПАО «Шахта им. А.Ф. Засядько», г. Донецк, Украина [email protected]

Научные интересы: тепловой режим глубоких шахт и рудников

_ Briefly about the author

V. Alabiev, candidate of technical sciences, deputy of the technical director of PJSC «Mine named after A.F. Zasyadko», Donetsk, Ukraine

Scientific interests: thermal regime of deep mines