Научная статья на тему 'ТВЕРДЫЕ ТОПЛИВА: ОТ ЧЕРНОГО ПОРОХА ДО СМЕСЕВЫХ СОСТАВОВС НАНОСТРУКТУРИРОВАННЫМИ ДОБАВКАМИ'

ТВЕРДЫЕ ТОПЛИВА: ОТ ЧЕРНОГО ПОРОХА ДО СМЕСЕВЫХ СОСТАВОВС НАНОСТРУКТУРИРОВАННЫМИ ДОБАВКАМИ Текст научной статьи по специальности «Нанотехнологии»

CC BY
317
208
Читать
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.
Область наук

Аннотация научной статьи по нанотехнологиям, автор научной работы — Миронов Виталий

Описаны этапы эволюции твердых ракетных топлив, указаны особенности и недостатки их смесевых разновидностей, содержащих микро- и наночастицы металлов. Показана перспективность применения в качестве компонента ТРТ наноструктурированного кремния для задач ракетно-космической отрасли.

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Похожие темы научных работ по нанотехнологиям , автор научной работы — Миронов Виталий

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.
Предварительный просмотр
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

SOLID FUELS: FROM BLACK POWDER TO BLENDS WITH NANOSTRUCTURED ADDITIVES

The article describes the stages of solid rocket fuel evolution, indicating the features and disadvantages of their mixed varieties containing micro- and nanoparticles of metals. The nanostructured silicon used as a solid rocket fuel component is shown as promising in the rocket and space industry problems solution.

Текст научной работы на тему «ТВЕРДЫЕ ТОПЛИВА: ОТ ЧЕРНОГО ПОРОХА ДО СМЕСЕВЫХ СОСТАВОВС НАНОСТРУКТУРИРОВАННЫМИ ДОБАВКАМИ»

ТВЕРДЫЕ ТОПЛИВА:

ОТ ЧЕРНОГО ПОРОХА ДО СМЕСЕВЫХ СОСТАВОВ С НАНОСТРУКТУРИРОВАННЫМИ ДОБАВКАМИ

Виталий Миронов,

ведущий научный сотрудник лаборатории физико-химической гидродинамики Института тепло- и массообмена имени А.В. Лыкова НАН Беларуси

Твердые смесевые топлива являются наиболее энергонасыщенными химическими композициями, используемыми в пороховых ракетах. Достигается это в значительной степени за счет включения в рецептуру порошков металлического горючего наноразмерных фракций. В качестве таких добавок рассматриваются обычно А1, Мд, 7г, Т и т.п. В последние годы к энергоемким горючим все чаще причисляют пористый кремний (р81) - нанострук-турированный материал, образующийся в ходе электрохимической обработки монокристалла плавиковой кислотой. При этом происходит формирование наноразмерных каналов, объем которых может достигать 75-80% исходного кристалла, а поверхность - 900 м2/г. При заполнении пор твердофазным окислителем образуется композит, который может использоваться, например, как источник энергии для микроэлектромеханических систем с реактивной тягой для ориентации микроспутников [1]. Более целесообразно, на наш взгляд, применение пористого кремния в качестве энергетической добавки к сме-

севым ракетным топливам. В работах [2, 3] представлены результаты исследования горения систем pSi-O2. Экспериментально показано, что при давлениях кислорода выше 15 бар начинается резкое возрастание интенсивности энерговыделения, связанное с ростом массовой скорости горения при его переходе в аэрозольную фазу. С дальнейшим повышением начального давления процесс интенсифицируется: при его увеличении от 20 до 30 бар массовая скорость горения возрастает на 2-3 порядка, при этом в указанном диапазоне давлений температуры горения, оцененные по смещению максимума спектров, лежат в пределах от 3400 до 4000 К.

Горение композитов pSi-NaClO4-H2O происходит со скоростями, превышающими 2 км/с [4], а тепловой эффект реакции выше, чем у тротила. К сожалению, толщина пористого слоя составляет, как правило, не более 1/3 толщины кристалла, поэтому удельный эффект с учетом моноподложки существенно ниже. Вторым фактором, затрудняющим использование указанных композитов, является высокая чувствительность к трению и удару, сопоставимая с чувствительностью инициирующих взрывчатых веществ.

Оба недостатка могут быть сняты при создании композитов на основе фрагментированного пористого кремния (ФПК) - порошка из нанострук-турированного кремния микрометровых фракций. Исследованию горения энергонасыщенных композитов на основе ФПК и моногидрата перхлората натрия (МПН) посвящен ряд работ, выполненных в Институте тепло- и массообмена имени А.В. Лыкова НАН Беларуси, в том числе публикация [5]. Показано, что скорости горения ФПК-ком-позитов могут достигать 2400 м/с, а интенсивность ударных волн, возникающих при этом в атмосфере, в несколько раз выше, чем для композитов близкой массы на моноподложке.

Таким образом, использование нанострукту-рированного кремния в качестве энергонасыщенной добавки к смесевым топливам представляется вполне реальным. Перед обсуждением перспектив его применения в рецептурах ракетных топлив напомним этапы эволюции твердотопливных ракет.

Первые достоверные сведения о применении пороховых ракет приводятся в ряде работ по истории огнестрельного оружия и относятся к обороне столицы династии Цзинь Кайфэна от монголов в 1232 г. (в работе [6] в качестве оборонявшейся с помощью ракет столицы династии Цзинь ошибочно указан Пекин, захваченный войсками Чингисхана в 1215 году). В Европе пороховые ракеты начали применяться в конце XIV - первой половине

Рис. 1. Проект подводной лодки Шильдера, вооруженной первыми российскими «Калибрами» (1834-1836 гг.)

XV вв. в войнах в Италии, а позже во Франции. Поиски оптимального состава дымного пороха велись на ощупь, однако к середине Х1Х в. его состав в разных странах оказался схожим: около 75% селитры -КМ03, 10% серы - 8 и 15% угля - С (калиевая селитра при нагревании легко отдает кислород, который окисляет связующую компоненты серу и уголь) [7]. Это время явилось периодом наиболее широкого распространения ракетного оружия в европейских странах: ракеты изготавливались в большом количестве, применялись во время боевых действий, ими стали вооружать морские суда, во многих армиях были созданы соответствующие подразделения. Интересно, что еще в середине 30-х гг. XIX в. русский военный инженер К.А. Шильдер предложил запускать ракеты со спроектированной им подводной лодки (рис. 1) или ракетного парохода [6].

В 60-х гг. XIX в. успехи нарезных орудий в отношении точности и дальности стрельбы привели к тому, что боевые ракеты стали отходить на второй план.

Возрождение ракетного оружия связано с появлением гомогенных коллоидных топлив: пироксилиновых, а в дальнейшем - баллиститных бездымных порохов. Основные компоненты последних: нитроклетчатка и труднолетучий растворитель, каждый из которых является монотопливом, то есть химическим соединением, содержащим в каждой молекуле и горючее (элементы С и Н), и окислитель (О). Благодаря коллоидной структуре входящий в состав высокочувствительный к удару нитроглицерин не проявляет это свойство, будучи связанным с мицеллами нитроклетчатки, в то же время богатые кислородом нитратные группы резко повышают кислородный баланс топлива, которое по калорийности превосходит дымный порох в 2 раза [6].

Выше у коллоидных порохов и удельный импульс ¡у (отношение развиваемой тяги к массовому расходу топлива). Этот параметр имеет раз-

мерность [м/с], в работах по ракетным топливам до сих пор используется размерность ¡у в секундах - [с] (численное значение ]у в секундах в 9,81 раз меньше, чем в системе СИ). По разным источникам удельный импульс дымного пороха составляет 4901370 м/с [8], 1200-1250 м/с (при 4 МПа) [9], а балли-ститного - до 2300 м/с (порох 1РМ при 7 МПа) [10].

Отметим, что, хотя первый удачный запуск ракеты на бездымном порохе, осуществленный при содействии его создателя А. Нобеля, произошел в 1896 г. в Стокгольме [11], достаточно перспективные составы коллоидных порохов и учитывающие технологии их изготовления конструкции ракет появились лишь в 20-30-е гг. XX в.

В начале 30-х гг. в Советском Союзе была успешно решена задача по созданию твердотопливных ракет для старта тяжелых самолетов. Так, уже в 1933 г. в результате применения стартовых ускорителей длина пробега бомбардировщика ТБ-1 массой 8 т сокращалась с 480 до 110 м [6].

Наиболее важным направлением ракетостроения в СССР в эти годы стало создание боевых ракет. Были разработаны 82- и 132-миллиметровые ракетные снаряды на среднекалорийном ^ до 3850 кДж/кг) балли-ститном порохе Н [6], в том числе авиационные РС-82 и РС-132, которые в 1938 г. были приняты на вооружение истребительной (РС-82), бомбардировочной и штурмовой авиации (РС-132). Во время Великой Отечественной войны ракетные снаряды РС-132 устанавливались на бомбардировщики СБ и штурмовики ИЛ-2 (4 снаряда РС-132 или 8 РС-82) [12]. Близкие по конструкции, но с различными по назначению боевыми частями реактивные 132-миллиметровые снаряды использовались в течение всей войны в системах залпового огня, наиболее известными из которых являются гвардейские минометы «Катюша».

Смесевые ракетные топлива появились во время II Мировой войны в США при разработке стартовых ускорителей. Высококалорийные нитроглицериновые пороха типа 1РМ ^ около 5000 кДж/кг) с температурой горения 3000 К [9] были слишком опасны, особенно для палубной авиации. Необходимо было связующее, которое снизит чувствительность топлива, не уменьшая существенно удельный импульс. Рецептура такого топлива, разработанного к 1944 г., содержала 76% перхлората калия, горючее-связка состояло из асфальта и смазочного масла в пропорции 7:3. Горючее плавилось при 135 °С, смешивалось с окислителем и заливалось в двигатель. Остывая, смесь отвердевала, образуя скрепленный с корпусом монолит. Топливо обеспечивало ]у = 1800 м/с и применялось в ВМС США до конца войны [13].

В настоящее время в качестве окислителя используется, как правило, перхлорат аммония МН4С104 (ПХА), а в качестве горючего-связующего - полимеры типа каучуков, например бутилкаучук (БК). После смешения компонентов вязкую массу заливают в корпус двигателя, в котором размещен извлекаемый стержень, сечение которого обеспечивает образование в заряде канала с осевой симметрией заданного профиля. При нагреве происходит полимеризация связки с образованием топливного монолита. В таком двигателе заряд горит изнутри по поверхности канала, и корпус изолирован от горячих газов слоем топлива. Его расчетный удельный импульс при оптимальной рецептуре лишь незначительно превышает импульс разработанного в США еще в 40-е гг. ХХ в. упомянутого ранее нитроглицеринового пороха (табл. 1). Таким образом, потенциал двухкомпонентных смесевых топлив практически исчерпан. В табл. 1 представлено еще два варианта компонентов таких топлив, достаточно экзотических. Входящий в них наиболее активный из перхлоратов М02С104 (перхлорат нитрония) и аланат лития ЫА1Н4 позволяют несколько повысить расчетную величину удельного импульса, но последняя величина, по-видимому, уже близка к пределу.

Однако переход к смесевым топливам расширил круг химических веществ, используемых в их рецептурах: кроме окислителя и горючего-связки в них можно вводить энергонасыщенные добавки -горючие металлы и взрывчатые вещества, а также добавки, повышающие их эластичность, устойчивость горения, снижающие чувствительность к детонации, увеличивающие или снижающие скорость процесса (пластификаторы, стабилизаторы, катализаторы и т.п.). Характерные скорости горения смесевых топлив, на примере имеющего в составе горючего-связующего полибутадиен (ПБ) с различными добавками [10], показаны на рис. 2.

Наличие металлических частиц в смесевом топливе обусловливает повышение теплопроиз-водительности топлива по двум причинам: вследствие тепловых эффектов при окислении металла, а также благодаря увеличению содержания водорода в продуктах сгорания и отсутствию водяного пара в выхлопной струе, что снижает потери энергии [10].

Первой и до настоящего времени наиболее популярной добавкой к смесевым топливам является алюминий, который физически стабилен и совместим со многими химическими составляющими в широком диапазоне температур и давлений. Обладая высокой теплотой реакции и образуя при сгорании термически стабильные продукты, алюми-

Окислитель Горючее ^, м/с

1ЧН4С!04 БК 2345

1Ч02С!04 БК 2580

Ы02СЮ4 иД!Н4 2776

Таблица. Расчетные удельные импульсы двухкомпонентных смесевых топлив [14]

ний повышает температуру сгорания, удельный импульс топлива и устойчивость горения. К сожалению, частицы микрометрового размера горят только вследствие диффузии окислителя через покрывающую их прочную оксидную пленку, поэтому при диаметре ¿>10 мкм они не успевают сгореть полностью, частички ¿=10-20 нм выступают в качестве зародышей, на которых конденсируется газообразный оксид алюминия А1203. Формирующиеся частицы имеют размер от 20 до 50 мкм и обладают большим временем динамической и тепловой релаксации. Это приводит к существенному снижению эффективности сгорания и к потерям на двухфазность [15].

Переход к частицам алюминия нанометрового диапазона позволяет снять некоторые из перечисленных проблем. Связано это с возрастанием их удельной поверхности и ослаблением межатомных связей, приводящим к снижению температуры плавления (рис. ЗА [16]), которая начинает сильно отличаться от табличной (933 К) при ¿<10 нм и достигает 673 К при ¿=3 нм. Снижается и температура воспламенения частиц (рис. ЗБ [15]).

Известно, что алюминиевые частицы покрыты, как правило, пленкой оксида и не воспламеняются, пока не расплавится эта пленка. Для частиц ¿>100 мкм это происходит при температуре плавления оксида = 2350 К, при уменьшении размера до 1 мкм температура воспламенения снижается до 1300 К,

25 10

Рис. 2. Диапазон скоростей горения топлива на основе ПБ: А - с добавками-ускорителями горения,

2,5 Б - стандартный

2,0 - |——— 111-— состав,

1,5 -^-3—4— б 10-2— В - со смешанным

р„ мпа окислителем

50

• [11]

1200 _ □ V [12] [13] - [16] ■ Табличная величина

1000 ♦ [14]

800 □ пав ___| V у

600 / □ - $ 1 | |

10 15 с1, НМ

10-2 10-1 1 10 1 02 103 1 04 с, НМ

Рис.3. Влияние диаметра наночастиц алюминия на температуру плавления (А), температуру воспламенения (Б)

а для наночастиц, толщина оксидной пленки которых составляет от 2 до 4 нм [17] - до 900 К [15]. Низкую температуру воспламенения наноразмерных частиц можно объяснить изменением свойств оксидной оболочки, в частности возможностью проникновения через нее жидких кластеров или атомов А1 и их взаимодействием с газофазным окислителем, или разрушением оксидного слоя из-за увеличения объема при фазовом переходе алюминия в жидкое состояние [15].

Указанные преимущества при переходе от микроразмерных к наноразмерным добавкам алюминия в базовых (МН4С104 + БК) смесевых топливах повышают величину расчетного удельного импульса до 2650 м/с, то есть приближают его к максимальному значению для двухкомпонентных топлив (таблица).

Следующим шагом в развитии смесевых топлив стала замена металлов на металлогидриды. Расчеты показывают, что это увеличивает удельный импульс топлива и снижает температуру горения, что является благоприятным фактором. Вместе с тем гидриды металлов по сравнению с металлами обладают более высокой энергоемкостью и низкой плотностью, поэтому содержащее их твердое топливо в наибольшей степени реализует свою эффективность прежде всего на разгонных ступенях межконтинентальных ракет. Однако у гидридов металлов

низкая термическая стабильность и высокая реакционная способность по отношению к органическим веществам. По комплексу свойств в максимальной степени удовлетворяет всем требованиям безопасности и надежности только гидрид алюминия [18].

В свете изложенного, какие свойства и особенности структуры пористого кремния могут быть полезны с точки зрения энергетических и баллистических характеристик ТРТ?

Напомним, что при горении рБ1 в кислороде с ростом давления О2 процесс развивается первоначально достаточно спокойно, а затем резко интенсифицируется (рис. 4). Под каждой широкой фотографией горения представлены результаты сканирующей электронной микроскопии скола образцов после процесса (слева при малом увеличении, справа - при большом).

Анализ результатов показал, что слой нанострук-турированного кремния является, по сути, блоком плотно упакованных элементов твердотельного горючего (слоистой или иной структуры), который при давлениях кислорода начиная с 15 бар и подводе незначительного импульса энергии переводится за счет развития разрушающих структуру механических деформаций во взвешенное состояние с многократным увеличением поверхности и скачкообразным возрастанием массовой скорости горения.

Такое поведение обусловлено двумя причинами. С одной стороны, он сохраняет свойства монокристалла, из которого сформирован, так как кремний, остающийся между каналами, сохраняет первоначальную кристалличность; с другой - утончение стенок между соседствующими порами при формировании пористого кремния приводит к повышенной хрупкости кристаллического скелета. Поэтому импульсные термические напряжения, возникающие в процессе горения, распространяются по кристаллической структуре с низкими прочностными характеристиками. В случае локального превышения предела проч-

Рис.4. Картины горения и фотографии скола образцов с толщиной пористого слоя Ь =104 мкм и пористостью р = 0,52 (Р - начальное давление О2; V- скорость горения)

т, к

т, к

5

ности при деформации пористого скелета дальнейшее его разрушение может развиваться лавинообразно, с разрывом упругих связей наноструктуры, сопровождающимся передачей импульса ее микрофрагментам, окисляющимся затем при аэрозольном горении. Сказанное иллюстрируется примерами динамики горения линейного (рис. 5) и двумерного (рис. 6) слоев пористого кремния при центральном искровом инициировании процесса (под кадрами - время с момента инициирования). Указанные геометрические параметры демонстрируют, какие резервы энергии и мощности могут аккумулироваться при наноструктуриро-вании слоев толщиной с человеческий волос.

Еще более впечатляет потенциал систем «пористый кремний - твердофазный окислитель». Так, композит р81-МаС104-Н20 способен гореть со скоростями 1000-2200 м/с [4], близкими к скоростям детонации конденсированных взрывчатых веществ.

Для некоторых комбинаций параметров при горении композитов регистрируется формирование предвестников - очагов самовоспламенения, возникающих перед фронтом горения (при низкой частоте регистрации процесса это приводило к ошибочным оценкам скоростей горения до 5 км/с). Вероятной причиной предвестников является взаимодействие продольных акустических волн в монокристаллической подложке, вызываемых термомеханическими деформациями и напряжениями, которые возникают вследствие энерговыделения в зоне горения. Суперпозиция подобных возмущений может привести в области пучности к самовоспламенению. Представленное на рис. 7 формирование вторичного предвестника между основным фронтом горения и фронтом ранее возникшего очага подтверждает гипотезу авторов [4].

Как уже указывалось, еще более энергонасыщенными являются композиты на основе фраг-ментированного пористого кремния (ФПК-МПН). Так, при массе образца 0,36 г, скорости горения 1760 м/с и температуре 2700 К в воздухе формируется ударная волна с амплитудой 1,5 бар и числом Маха М=2,3, а скорость разлета стальных фрагментов формообразующего композит желоба достигает 400 м/с [20].

Вместе с тем для образца массой 0,32 г, близкого по составу, при инициировании горения композита в стволе баллистического маятника измеренный удельный

Рис. 5. Динамика горения пористого слоя длиной 70 мм, шириной 10 мм и толщиной 61 мкм при Р02 = 30 бар

Рис. 6. Динамика горения пористого слоя диаметром 86 мм и толщиной 135 мкм при Р02 = 22,5 бар

импульс композита Jy звук=1740 м/с [20]. Отметим, что эксперименты проводились при использовании звукового сопла, поэтому для сопоставления с другими данными полученное значение должно быть увеличено в 1,28 раза [21]. Но даже с этой поправкой для композита ФПК-МПН Jy=2230 м/с, то есть ниже, чем у двухкомпонентных смесевых топлив.

FASTCAM SA-X2 type 480К-М1

l.lpusec Щ к 32

rfn ms 'Date : 2018ЙУ27

fASTCAM SA-X2 type 480K-M1

1.НШ 384x32

Ш&25 ms Date : 2018|рЙ

FASTCAM SA-X2 type 430K-M1

1.ЩЩ 384x32

,ЙЙ&50 ms Date : 2018ЙУ27

FASTCAM SA-X2 type 480K-M1

l.iPjggPj 383x32

HЙ"75 ms 'Date : 2018ЙУ27

400000 fps

r JtiM:!:;: 23

400000 fps frame..:

400000'fps frame..; 30

400000 fps framiE!;.: 31 Time : 16:18

Рис. 7. Распространение горения (справа налево) по ПК-композиту с толщиной пористого слоя 58 мкм и пористостью 0,73 с формированием предвестников

В чем же могут конкурировать составы на основе наноструктурированного кремния с известными композициями ракетных топлив?

На наш взгляд, их применение возможно по следующим направлениям.

Регулируемое увеличение скорости горения смесевых топлив при дозируемом введении р81 в качестве горючего с взрывным ростом реакционной поверхности.

Повышение скорости нагрева смесевого топлива с наночастицами алюминия пА1 (за счет ФПК-ком-позитов) с целью диспергирования малых кластеров жидкого алюминия и их реакции с газообразным окислителем.

Разработка пастообразных или капсулированных ФПК-композитов для высокоскоростных космических аппаратов.

Перспективность первого направления обусловлена тем, что давление при горении ТРТ поддерживается, как правило, на уровне не ниже 70 бар, что существенно выше «критического» для наноструктурированного кремния значения 15 бар. Пульсации давления при горении ракетного топлива послужат «спусковым крючком», запускающим разрушение скелета пористого слоя в зоне предварительного нагрева расплавленного топлива, а импульс, получаемый фрагментами при разрыве упругих связей наноструктуры, обеспечит их внедрение в расплав окислителя на микроуровне. Даже исходя из скоростей горения наноструктурированного кремния в газообразном кислороде (6,5 м/с при 30 бар [3]), а не в перхлорате, где они на 2 порядка выше [4], понятно, что при введении в смесевое топливо незначительного количества р81 скорость горения модифицированного топлива может существенно превысить значения, представленные на рис. 2.

Второе направление основано на предложенном в 2009 г. [22] и подтвержденном экспериментально [15] механизме разрушения расплавленных наночастиц алюминия при скоростях нагрева >106 К/с (реализуемых при горении ФПК-композитов). Плавление ядра алюминия создает давление 1-4 ГПа, вызывающее растрескивание оксидной пленки. Нарушение баланса давления между ядром и поверхностью ведет к образованию волны разгрузки и диспергированию малых кластеров жидкого алюминия (рис. 8). В этом случае окисление кластеров протекает в кинетическом режиме и А1 может реагировать с окислителем в газовой фазе [15].

В работе [20] показано, что при горении ФПК-пА1-композитов в атмосфере увеличение в горючем рБ1-пА1 доли рБ1 с 16 до 33% приводит к росту скорости горения на 12,6%. Поскольку уникальные свойства наноструктурированного кремния проявля-

Рис.8. Схема механизма горения наночастиц алюминия по типу плавление - диспергирование при высокой скорости нагрева (>106 К/с) [22]. a - алюминиевое ядро, покрытое оболочкой оксида, б - быстрое плавление Al, ведущее к раскалыванию оксидной пленки, в - волна разгрузки, распространяющаяся к центру расплавленного ядра Al, генерирующая давление, которое диспергирует малые кластеры Al

ются при давлениях среды выше 15 бар, его влияние на фазовые превращения наноалюминия при давлениях горения ТРТ будет, вероятно, еще значительнее.

Третье направление может базироваться на том, что при высоких скоростях химического превращения ФПК-композитов - это все же не детонационные, а дефлаграционные процессы, скоростями и законами горения которых можно управлять за счет свойств компонентов и рецептуры композитов. Нагрузка на элементы конструкции аппаратов снижается, а дозированная подача пастообразных композитов или их капсулированных гранул, низкочувствительных к трению и удару, решает проблему многократных запусков и глубоко дросселируемой тяги [23].

В целом использование наноструктурированного кремния может стать началом нового этапа эволюции твердых и пастообразных ракетных топлив.

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

1. ДолбикА.В., Зубов А.Ю., Крисевич С.Н., Сычевич А.С., Короткевич А.В.,Лаза-рук С.К., Лабунов В.А. Увеличение механического импульса в микроэлектромеханических системах, использующих энергию горения нанопористого кремния // Доклады БГУИР. 2015. №92(6). С. 90-93.

2. Baranyshyn Y.A., Kasparov K.N., Krivosheyev P.N., MironovV.N., Penyazkov O.G., Roshchin L. Yu. Dynamics, spectra and temperatures of silicon combustion in the pSi-O2 system // Proc. of 27th International Colloquium on the Dynamics of Explosions and Reactive Systems, Beijing, China. 2019.

3. Mironov V., Penyazkov O., Krivosheyev P., Baranyshyn Y., Golomako E., Shumlyaev S. Combustion of porous silicon in an oxygen atmosphere with a pressure of 2 to 33 bar / High Temperature Material Processes: An International Quarterly of High-Technology Plasma Processes. 2020. 24(4). P. 1-14.

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.

4. Golomako E.S., Krivosheyev P.N., Mironov V.N., Penyazkov O.G. Mechanisms of silicon combustion in the pSi-O2 and pSi-NaClO4-H2O systems // Proc. of 27th International Colloquium on the Dynamics of Explosions and Reactive Systems, Beijing, China. 2019.

5. Mironov V.N., Penyazkov O.G., Golomako E.S., Shumlyaev S.O. Combustion of pSi-NaClO^O compositions with microparticles of nanostructured silicon at the near-stoichiometric equivalence ratios of components / The 9th International Symposium on Nonequilibrium Processes, Plasma, Combustion and Atmospheric Phenomena, October 5-9, 2020. Sochi. Russia. P. 109-112.

Полный список использованных источников размещен http://innosfera.by/2021/03/solid_fuels

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.