CC BY
24
ГРНТИ 67.11.31
Жолдыбаев Шахман Серикбаевич
к.т.н., доцент, кафедра «Технологические машины и строительства»,
Жезказганский университет имени О. А. Байконурова,
г. Жезказган, 600100, Республика Казахстан,
e-mail: schachman@mail.ru
Омаров Жумабек Мухтарович
к.т.н., ассоц. профессор (доцент), кафедра «Архитектура и дизайн», Павлодарский государственный университет имени С. Торайгырова, г. Павлодар, 140008, Республика Казахстан, e-mail: zhumabek-omarov@mail.ru Жандалинова Кульжамал Айтпаевна
к.т.н., ассоц. профессор (доцент), кафедра «Архитектура и дизайн»,
Павлодарский государственный университет имени С. Торайгырова,
г. Павлодар, 140008, Республика Казахстан,
e-mail: parasat1@mail.ru
Оразова Динара Казбековна
PhD, ассоц. профессор (доцент), кафедра «Промышленное,
гражданское и транспортное строительство»,
Павлодарский государственный университет имени С. Торайгырова, г. Павлодар, 140008, Республика Казахстан, e-mail: d-orazova@bk.ru
ТРЕЩИНОСТОЙКОСТЬ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ БАЛОЧНЫХ ФРАГМЕНТОВ ТРЕХСЛОЙНЫХ ПЛИТ ПЕРЕКРЫТИЙ
Проведены экспериментальные исследования образцов-фрагментов железобетонных трехслойных плит перекрытий со средним слоем из пенополистирола не имеющих внутренних ребер, которые, в отличие от других конструкций являются «мостиками» холода. Все размеры: толщины слоев и концевых ребер, пролет фрагмента, армирование соответствует плитам перекрытия. Приводятся экспериментальные данные на трещиностойкость, образование и развитие трещин в фрагментах и рекомендации к расчету.
Экспериментальные исследования по проверке трещиностойкости балочных фрагментов трехслойных плит перекрытий показали, что они обладают достаточным запасом трещиностойкости как пролетных, так и опорных сечений. На основании проведенных экспериментов уточнена и дополнена методика расчета по образованию наклонных трещин, СНиП 2.03.01-84. Бетонные и железобетонные конструкции. — М. : Стройиздат, 1985.
Коэффициент у^, входящий в формулу (141) указанного СНиПа, учитывающий условия работы бетона нижнего слоя фрагментов плит перекрытий, на основании проведенных опытов рекомендуются принимать равным 0,4. Значения главных растягивающих напряжений в формуле (143) в нижнем слое в зоне образования наклонных трещин рекомендуется определять по формуле О П1, — Г.
Ключевые слова: образцы-фрагменты, плиты перекрытия, пенополистирол, верхний и нижний бетонный слой, сетка, теплоизолирующий слой, армирование, теплотехнический расчет, каркас, расчетная температура, мостик холода, трехслойная плита.
ВВЕДЕНИЕ
Трехслойные плиты перекрытий над техническим подпольем и чердачных перекрытий со средним слоем из пенополистирола до последнего времени разрабатывались с промежуточными сквозными ребрами из тяжелого бетона, являющимися, как правило, мостиками холода, а также усложняющими и утяжеляющими их конструкцию [1-4].
Для повышения эффективности строительства жилых домов вместо указанных трехслойных конструкций и сплошных железобетонных плит перекрытий были предложены конструкции плоских трехслойных плит перекрытий со средним слоем из пенополистирола без внутренних ребер.
В целях унификации технологического процесса комплексные плиты были запроектированы с габаритными размерами, полностью повторяющими габариты междуэтажных перекрытий. Общая толщина плит перекрытий при этом составляет 160 мм [5-10].
Толщина среднего теплоизолирующего слоя трехслойных плит определена теплотехническим расчетом согласно СНиП П-3-79хх. Расчетные температуры воздуха в соответствии с проективной практикой приняты: в жилых помещениях 20*1 , в подвале - 54', в теплом чердаке £р 12"С. Согласно расчету необходимая толщина среднего слоя для плит перекрытий над тех подпольем равна Нт = 23,5 мм, принята с запасом Нт = 30 мм. Толщина верхнего бетонного слоя принята 60 мм, с учетом этого толщина нижнего бетонного слоя принята 70 м.
Трехслойные плиты, опертыми по контуру, ввиду неоднородности их сечений от пролета до краевых ребер и работы в двух направлениях невозможно было в одинаковой степени изучить характер трещинообразования и разрушения сечений, находящихся в условиях резко различного напряженного состояния, особенно в местах примыкания ребер. Поэтому на первом этапе исследования с целью выявления особенностей и характер трещинообразования и разрушения приопорных участков плит испытывались балочные образцы-фрагменты. Для плит перекрытий, опертых по контуру, они представляли собой как бы вырезанные из средней части реальной плиты полоски, полностью имитирующие общую толщину, толщины слоев, ширину краевых ребер, длину пролета, соответствующую короткому пролету плит, опертых по контуру. Армирование фрагментов было близким к реальным плитам.
Толщина контурных ребер определялась на основании расчетов:
а) на сдвигающие усилия по формуле
,
где Т - действующее сдвигающее усилие в ребре
т^к^хг (1)
- предельное усилие сопротивления сдвигу
У - 2 X Лн1 :< Х в (2)
т - скалывающие напряжения у опоры, определяемые из выражения:
^ , ^ - толщины нижнего и верхнего слоев;
Кт - эмпирический коэффициент, равный 0,5, учитывающий сопротивление сдвигу по контактам слоев;
- толщина опорного ребра;
Согласно результатам этих расчетов прочностные и теплотехнические характеристики обеспечиваются при толщине контурного ребра для плит перекрытия вw = 100-150 мм. Для плит перекрытий приняты вw = 150 мм.
ОСНОВНАЯ ЧАСТЬ
Образцы-фрагменты изготавливались в экспериментальном цехе ЗЖБИ в металлической опалубке. Заготовленные арматурные сетки устанавливались в предварительно смазанную масляной эмульсией форму. Для фиксации арматурных сеток в проектном положении применялись стандартные пластмассовые и проволочные фиксаторы. Для контроля толщины нижнего бетонного слоя на бортах опалубки наносились линии краской и контролировались щупом. Бетонная смесь укладывалась в форму до отметки с последующим уплотнением
/— и /— и и и
вибрацией без заглаживания, затем на нижний бетонный слой укладывались плиты пенополистирола марки ПСБ и устанавливалась верхняя распределительная сетка, после чего производилась укладка бетона верхнего слоя с уплотнением и заглаживанием.
После выдержки образцов в форме, в условиях естественного твердения при положительной температуре воздуха в помещении формовочного цеха в течение 6-7 дней производилось их распалубка, далее они хранились в тех же условиях до испытаний. Одновременно с бетонированием образцов производилось бетонирование стандартных призм размерами 100х100х400 мм и кубов размерами 100х100х100 мм. Кубы и призмы выдерживались в тех же условиях, что и образцы. Для выявления физико-математических свойств рабочей арматуры по каждому классу были заготовлены по три стержня длиной 400 мм. Характеристики балочных образцов фрагментов трехслойных плит перекрытий приведены в таблице 1.
Опирание фрагментов производилось по двум сторонам, по балочной схеме. Нагрузка создавалась тарированными штучными грузами массой по 20 кг,
равномерно распределенными по поверхности плит. Нагружение фрагментов производилось ступенями по 0,05-0,07 от величины теоретической разрушающей нагрузки. В процессе испытаний измерялись прогибы верхнего и нижнего слоя фрагментов прогибомерами с ценой деления 0,01 мм, осадка опор при помощи индикаторов часового типа с ценой деления 0,01 мм. Ширина раскрытия трещин на различных этапах нагружения измерялась при помощи переносного микроскопа и трафаретом с ценой деления 0,05 мм. Для измерения деформаций бетона в наиболее напряженных точках применялись датчики сопротивления типа ПКБ с базой 50 мм. Общие виды испытаний фрагментов и расположение приборов и трещин показаны на рисунке 1; физико-механические характеристики арматурной стали, бетона и пенополистирола приведены в таблицах 2, 3 и 4.
Таблица 1 - Характеристики балочных образцов фрагментов трехслойных плит перекрытий
Обозначение фрагментов
Размеры, см
Армирование
нижнего слоя
верхнего опорного слоя узла
торцевых ребер
ФП1 ФП2,3
ФП6 ФП7 ФП8
Без среднего слоя
105 206
16
8
Количество
h
h
h
h
L
B
в
3
ФП4
7
6
360
30
16
15
ФП5
30
5
250
3 15
6
7
Примечания: Бетон нижнего и верхнего слоев тяжелый класса В15. Средний слой - из пенополистерола класса ПСБ р=40 кг/м3. Класс арматуры: нижнего слоя и опорного узла А-Ш, верхнего слоя и ребер Вр-1. Фрагменты ФП7 и
о « «
8 испытывались на действие длительной нагрузки.
Рисунок 1 - Общий вид балочного образца-фрагмента ФП1 во время испытаний
Таблица 2 - Физико-механические характеристики бетона
Обозначение фрагментов Кубиковая прочность Призменная прочность Прочность при растяжении Начальный модуль упругости х 10-3
МПа
ФП1 20,05 15,04 1,52 21,5
ФП2 14,35 10,76 1,00 19,0
ФП3 14,35 10,76 1,00 19,0
ФП4 13,87 10,40 1,77 19,0
ФП5 20,86 15,64 1,84 21,4
ФП6 11,88 8,92 1,00 18,0
ФП7 10,93 8,2 1,50 24,5
ФП8
На начальных этапах нагружения вплоть до образования первых трещин деформирование образцов-фрагментов происходило, как это обычно наблюдается и у сплошных изгибаемых элементов, по зависимостям, близким к упругой работе. Первые трещины образовались в середине пролета при нагрузке 0,59-0,75 в среднем 0,65 от разрушающей с последующим их развитием и образованием новых трещин в среднем трети пролета. Ширина раскрытия этих трещин изменялась от 0,05 мм в момент образования до 1-2 мм к моменту исчерпания несущей способности (рисунок 2).
Таблица 3 - Физико-механические характеристики арматурной стали
Диаметр и класс Предел текучести Предел прочности Модули упругости Относительное удлинение, %
МПа
0 4(3,8) Вр-1 - 743 1,8 3,1
0 5(4,8) Вр-1 408 651 1,7 3,7
0 6(6,1) А-Ш 552 795 2,0 21,2
0 8(8,1) А-Ш 480 727 2,0 23,3
Примечание: В скобках - фактические диаметры образцов. Таблица 4 - Физико-механические свойства пенополистирола
Марка пенополистирола Плотность кг/м3 Предел прочности Модуль деформации Сжимаемость
МПа
ПСБ-30 28,0 0,22 4,4 0,08
Расчет по образованию нормальных трещин в пролете заключался в проверке условия: трещины в сечениях не образуется, если изгибающий момент от внешних сил не превышает изгибающий момент предельных внутренних усилий перед образованием трещин. При этом момент внешних сил равен
лт»
(4)
где - опытная нагрузка образования нормальных трещин в пролете (таблица 5).
Момент внутренних усилий определялся по формуле СНиП (87) в которой использовалась фактическая прочность бетона на растяжение Rвt, а момент сопротивления приведенного сечения определялся без учета среднего слоя.
■VC =
(5)
1 - в пролете; 2, 3 - у опор Рисунок 2 - Ширина раскрытия трещин в балочных фрагментах плит перекрытий
При этом опытные значения нагрузки, соответствующие образованию первых нормальных трещин в пролете трехслойных фрагментов плит перекрытий превышали теоретические в среднем на 44 %, с рассеиванием от 12 до 96 % (таблица 5).
При дальнейшем увеличений нагрузки трещины образовывались и в приопорных сечениях, где бетонные слои примыкают к торцевому ребру. Приопорные участки работают в условиях сложного напряженного состояния: вблизи ребра действует одновременно большая поперечная сила и малый изгибающий момент.
При нагрузке 0,64-1,0 от разрушающей образовались верхние надопорные нормальные трещины в месте примыкания верхнего бетонного слоя к ребру. Верхний бетонный слой в составе плиты как сжатая полка коробчатой конструкции испытывает сжимающие усилия. Кроме того, как балка, защемленная в ребрах, оно подвергается изгибу, при этом на приопорных участках возникают отрицательные изгибающие моменты. Опытные величины этих моментов определялись по формуле
где ^ - опытная нагрузка образования нормальных трещин в зоне примыкания верхнего слоя к ребру.
Таблица 5 - Трещиностойкость фрагментов плит перекрытий в пролете
Нагрузки (кПа) и их соотношения Обозначение плит
ФП1 ФП2 ФП3 ФП4 ФП5
Нагрузка образования трещин в пролете
■ ■; опытная 8,82 7,7 6,96 8,82 8,08
теоретическая ..1 5,96 3,93 3,93 6,95 7,22
/ Ч ¿ГС 1,49 1,96 1,77 1,18 1,12
Теоретическое значения моментов образования нормальных трещин в зоне примыкания верхнего слоя к ребру определялись по формуле
М*- й„-л\
где - момент сопротивления для верхнего слоя.
Расчет производился как для балки, защемленной в ребре, без учета среднего слоя, в действительности балка работает как защемленная в ребре на упругом основании и при податливых контактах между слоями, верхний слой через пенополистирол передает определенную часть нагрузки нижнему бетонному слою. Этим можно объяснить превышение опытных значений нагрузки над теоретическими в 5,85-7,94 в среднем в 7,25 раза.
Для оценки целесообразности использования методики расчета ограничимся в первом приближении разбиением балки на два участка длиной ,г/2, при этом будем иметь двух неизвестных Х0 и Х1 и соответственно два уравнения:
Найдем сначала Д . Согласно правилам строительной механики имеем:
где Ев - модуль упругости бетона;
I' - момент инерции сечения верхнего слоя-полки.
Далее определим 5ц. Их упругая часть находится аналогично Дiq у ¡а ¡и ¡ч
Осадка основания у., в данном случае будет зависеть от модуля упругости Е14 и толщины слоя h пенополистирода и войдет только в перемещения 5
(7)
где в - ширина балки;
с - длина участков разбиения. Суммарные значения 5.. будут
(8)
Подставляя (6) и (9) в (5) и решая эту систему, находим:
(9)
где h=E/Em - отношение модулей упругости бетона и пенополистирола.
Анализ формулы 6 показал, что второй член в знаменателе пренебретимо мал по сравнению с 1, а это означает, что влияние осадки среднего слоя пенополистирола несущественно, очевидно, из-за относительно малой толщины его слоя. При этом величина М0' будет близка к значению, получаемому для балки, опертой на несжимаемые опоры, а эпюры моментов и прогибов в пролете не соответствуют действительным.
Следовательно, классический метод [12] расчета верхней полки трехслойных плит как балки на упругом основании из-за малой толщины среднего слоя применять нецелесообразно.
Примерно аналогичный результат получается и при анализе работы верхнего слоя как неразрезной многопролетной балки на упругих опорах [12].
Поскольку, таким образом, чисто теоретически пока не удалось достичь удовлетворительного результата, были использования дополнительно некоторые обобщенные опытные параметры.
Следовательно, при расчете это влияние среднего слоя должно учитываться. Это достигается введением эмпирического коэффициента К=1/7,25~0,15 в формулу (3). При этом теоретические значения нагрузки образования нормальных трещин в зоне примыкания верхнего слоя к ребру определялись по формуле
(10)
Как видно из таблицы 6 после такой корректировки опытные и теоретические величины сблизились и их соотношение в среднем составило 1,09.
Таблица 6 - Нагрузки образования нормальных трещин у опор
Обозначение фрагментов flrvf «Ü ■' ^f IT
КН, м
ФП1 8,82 10,07 0,88
ФП2 7,72 6,6 1,17
ФП3 7,71 6,61 1,17
ФП4 14,0 11,73 1,19
ФП5 13,63 12,27 1,11
Среднее 1,09
Образование нормальных трещин в зоне примыкания верхнего бетонного слоя к ребру в трехслойных фрагментах с малопрочным средним слоем, хотя и оказывает существенное влияние на достижение конструкцией предельного состояния, не является лимитирующим фактором исчерпания несущей способности элемента, прочность этих сечений достаточно высока.
Нижний бетонный слой в составе плиты как растянутая полка коробчатой конструкции испытывает растягивающие усилия. Приопорные участки, как отмечено выше, работают в условиях сложного напряженного состояния. Кроме того, после образования верхней надопорной трещины приопорное сечение ослабляется, в результате растягивающие напряжения возрастают и следует образование наклонных трещин в зоне примыкания нижнего бетонного слоя к ребру. Образование этих трещин произошло при нагрузке 0,73-0,92 от разрушающей. Ширина их раскрытия, за исключением образца ФП2, изменялась в том же интервале, что и трещин в пролете. У образца же ФП2 в связи со слабым армированием в пролете приопорные трещины успели раскрыться лишь до 0,5 мм (рисунок 1).
В настоящее время методика образования наклонных трещин с учетом действительного напряженно-деформированного состояния элементов разработана недостаточно.
Приведенная в п.4.11 СНиП [11] методика расчета по образованию наклонных трещин, по мнению А. С. Залесова [13], в целом удовлетворительно оценивает трещиностойкость предварительно напряженных конструкций. Для ненапряженных изгибаемых элементов с трещинами в растянутой зоне расчет согласно [13] предлагается вести из условия
(11)
где от - главные растягивающие напряжения в бетоне;
тху - касательные напряжения в бетоне от внешней нагрузки.
В трехслойных балочных фрагментах на напряженное состояние перед образованием наклонных трещин оказывает влияние образование и развитие нормальных надопорных трещин, работа на растяжение нижнего бетонного слоя. Так как этот слой работает в основном на растяжение, то формула (143) СНиП [11] при о =0 принимает вид
(12)
где ох - нормальное напряжение в бетоне на площадке, перпендикулярной продольной оси элемента, которое определяется по формуле
^ - м/К*,
(13)
где М - изгибающий момент в зоне примыкания бетонных слоев к ребру;
- приведенный момент сопротивления сечения за вычетом среднего слоя.
Касательные напряжения в бетоне тху от внешней нагрузки определяются из
выражения
(14)
где ( К1' - поперечная сила в рассматриваемом сечении в момент образования наклонной трещины.
(15)
где (/!."," - по таблице 6.
^ге<1 и 1ге<1 - приведенный статический момент и момент инерции сечения за вычетом среднего слоя.
После подстановки формул (13), (14) в (15) находим:
^ = Г„
что подтвердило гипотезу, заложенную в условие (10).
С учетом этого коэффициент условий работы увф, входящий в формулу (141) СНиП [11], может быть определен из выражения
К и™ y^rn/Rtг
(16)
Найденный коэффициент увф для элементов плит перекрытий при нагрузке образования наклонных трещин менялся от 0,37 до 0,49 в среднем 0,43 (таблица 7).
Для обеспечения запаса по образованию наклонных трещин и для дальнейшего удобства расчета выбрано значение коэффициента увф=0,4.
При этом, как видно из таблицы 8, получена удовлетворительная сходимость опытных и теоретических значений нагрузок по образованию наклонных трещин в зоне примыкания нижнего бетонного слоя к ребру.
Таблица 7 - Значение коэффициента увф для фрагментов плит
Обозначение фрагментов ох по формуле (2.8) amt=c по формуле (2.6) Y
МПа
ФП3 0,057 0,59 0,39
ФП4 0,044 0,46 0,46
ФП6 0,047 0,49 0,49
ФП15 0,075 0,77 0,44
ФП16 0,065 0,68 0,37
в среднем 0,43
Таблица 8 - Нагрузки образования наклонных трещин у опор
Обозначение фрагментов о amt=x увф
МПа
ФП1 9,93 10,17 0,98
ФП2 7,7 6,67 1,15
ФП3 8,26 6,67 1,24
ФП4 12,89 11,83 1,09
ФП5 11,43 12,33 0,93
среднее 1,08.
ВЫВОДЫ
1 Экспериментальные исследования по проверке трещиностойкости балочных фрагментов трехслойных плит перекрытий показали, что они обладают достаточным запасом трещиностойкости как пролетных, так и опорных сечений.
2 На основании проведенных экспериментов уточнена и дополнена методика СНиП [11] расчета по образованию наклонных трещин. Коэффициент увф, входящий в формулу (141) [11], учитывающий условия работы бетона нижнего слоя фрагментов плит перекрытий, на основании проведенных опытов рекомендуются принимать равным 0,4. Значения главных растягивающих напряжений в формуле
(143) [11] в нижнем слое в зоне образования наклонных трещин рекомендуется определять по формуле ети,{ = г .
3 Расчет фрагментов трехслойных плит перекрытий производился на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной трещине с коэффициентом фп, учитывающим влияние продольных растягивающих сил в нижнем слое, равным (-0,8) и рабочей высотой сечения для нижнего бетонного слоя.
4 В применяемых в жилых зданиях плитах перекрытий, опертых по контуру, поперечные силы, исходя из расчетных нагрузок, существенно ниже, чем для балочных плит. Следовательно, результаты опытов на фрагментах показывают, что опертые по контуру трехслойные плиты перекрытий жилых зданий будут иметь достаточный запас от внешних сил.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
1 ГОСТ 8829-85. Конструкции и изделия бетонные и железобетонные сборные. Методы испытаний нагружением и оценка прочности, жесткости и трещиностойкости. М. : Издательство стандартов. 1985.
2 Жолдыбаев Ш. С., Омаров Ж. М., Жандалинова К. А., Оразова Д. К.
Несущая способность фрагментов плит перекрытий // Наука и техника Казахстана. - 2019. - № 3. - С.
3 Пособие по проектированию конструкций жилых зданий. М. : Стройиздат, 1989.
4 Байков В. Н., Сигалов Э. Е. Железобетонные конструкции. Общий курс. М. : Стройиздат, 1991. - 767 с.
5 Попов Н. Н., Забегаев А. В. Проектирование и расчет железобетонных и каменных конструкций. М. : Высшая школа, 1989. - 400 с.
6 Байков В. Н., Стронгин С. Г. Строительные конструкции. М. : Стройиздат, 1980.
7 Барашиков А. Я. и др. Железобетонные конструкции. Киев, 1984.
8 Жолдыбаев Ш. С., Омаров Ж. М., Жандалинова К. А., Оразова Д. К.
Железобетонные трехслойные плиты покрытия для теплых чердаков // Наука и техника Казахстана. - 2019. - № 2. - С.
9 Мандриков А. П. Примеры расчета железобетонных конструкций. М. : Стройиздат, 1989. - 512 с.
10 СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия. М. : 1986. - 34 с.
11 СНиП 2.03.01-84. Бетонные и железобетонные конструкции. М. : Стройиздат, 1985.
12 Жемочкин Б. Н., Синицын А. П. Практические методы расчета балок и плит на упругом основании. М. : Госстройиздат, 1962.
13 Залесов А. С., Кодыш Э. Н., Лемыш Е. Е., Никитин И. К. Расчет железобетонных конструкций по прочности, трещиностойкости и деформациям. М. : Стройиздат , 1988. - 320 с.
Материал поступил в редакцию 16.09.19.
Жолдыбаев Шахман Серикбаевич
t.f.k., доцент, «Технологияльщ машиналар жене курылыс» кафедрасы, Э .А. Байкоцыров атындаFы ЖезказFан университетi, ЖезказFан к., 600100, Казахстан Республикасы, e-mail: schachman@mail.ru. Омаров Жумабек Мухтарович
t.f.k., доцент, кауымд. профессор (доцент), «Сеулет жене дизайн» кафедрасы,
С. ТораЙFыров атындаFы Павлодар мемлекеттiк университетi,
Павлодар к., 140008, Казакстан Республикасы,
e-mail: zhumabek-omarov@mail.ru.
Жандалинова Кульжамал Айтбаевна
t.f.k., доцент, кауымд. профессор (доцент),
«Сеулет жене дизайн» кафедрасы, С.ТораЙFыров атындаFы
Павлодар мемлекетлк университет^
Павлодар к., 140008, Казакстан Республикасы,
e-mail: parasat1@mail.ru.
Оразова Динара Казбековна
PhD, кауымд. профессор (доцент), «Энеркесшлк жене келж курылысы» кафедрасы, С.ТораЙFыров атындаFы Павлодар мемлекетлк университетi, Павлодар к., 140008, Казакстан Республикасы, e-mail: d-orazova@bk.ru. Материал баспаFа 16.09.19.тусл.
Yш кабатты аражабын плиталарыныц TeMip6eTOH аркальщты фрагменттершщ жарыкшактык твзiмдiлiгi
1шк цабыргалары жоц пенополистиролдан жасалган орташа цабаты бар аражабынныц темiрбетон уш цабатты плиталарыныц улг^фрагменттерт эксперименталдъщ зерттеу жyргiзiлдi, басца конструкцияларга цараганда бул суъщтыц «аралыгы» болып табылады. Барлыц влшемдерi: цабаттар мен шетш цабыргалардыц цалыцдыгы, фрагменттщ аралыгы, арматуралау жабу тацталарына сэйкес келедi. Жарыцца твзiмдiлiкке, фрагменттердегi жарыцшацтардыц пайда болуы мен дамуына эксперименталды деректер жэне есептеуге усыныстар келтiрiледi.
Жабындарыныц уш цабатты плиталарыныц арцалыц фрагменттерШц жарыцтыц твзiмдiлiгiн тексеру бойынша эксперименттж зерттеулер олардыц аралыц жэне тiрек цималарыныц жарыцтыц твзiмдiлiгiнiц жеткiлiктi цоры бар екешн кврсеттi. Жyргiзiлген эксперименттер нег1зтде ЩНжЕ 2.03.01-84 эдютемеЫ нацтыланды жэне толыцтырылды. Бетон жэне темiрбетонды цурылымдар. — М. : Стройиздат, 1985. Квлбеу жарыцтардыц пайда болуы бойынша есеп. Жабынды плиталары фрагменттерШц твменгi цабатыныц бетоныныц жумыс жагдайын ескеретш осы ЩНжЕ (141) формуласына третт коэффициентi жург1зшген тэжiрибелер нег1зтде 0,4 тец den цабылдау усынылады. Еще жарыцтардыц айда болу аймагындагы твменгi цабаттагы (143) формуладагы басты созу кернеулертщ мэтн мына формула , — Т,. бойынша аныцтау усынылады.
Krnmmi свздер: улгшердщ фрагменттерi, жабын плиталары, пенополистирол, бетонныц жогаргы жэне meMe^i цабаты, тор, жылу окшаулагыш цабат, арматура, жылу техникалъщ есеп, цаццасы, ecenmiK температура, суъщтыц квпiрi, сэндвич-плита.
Zholdybaev Shakhman Serikbaevich
Candidate of Technical Sciences, Associate Professor,
Department of «Technological Machines and Construction»,
O .A. Baykonurov Zhezkazgan University,
Zhezkazgan, 600100, Republic of Kazakhstan,
e-mail: schachman@mail.ru
Omarov Zhumabek Mukhtarovich
Candidate of Technical Sciences, Associate Professor,
Department of Architecture and Design,
S. Toraighyrov Pavlodar State University,
Pavlodar, 140008, Republic of Kazakhstan,
e-mail: zhumabek-omarov@mail.ru
Zhanalinova Kulzhamal Aytpayevna
Candidate of Technical Sciences, Associate Professor,
Department of Architecture and Design,
S. Toraighyrov Pavlodar State University,
Pavlodar, 140008, Republic of Kazakhstan,
e-mail: parasat1@mail.ru
Orazova Dinara Kazbekovna
PhD, Associate Professor, Department of Industrial,
Civil and Transport Construction, S. Toraighyrov Pavlodar
State University, Pavlodar, 140008, Republic of Kazakhstan,
e-mail: d-orazova@bk.ru
Material received on 16.09.19.
Cracked resistance of reinforced concrete ball fragments of three-layered slabs
Experimental studies have been carried out on sample fragments of reinforced concrete three-layer floor slabs with a middle layer of expanded polystyrene that do not have internal stiffeners, which, unlike other structures, are considered as bridges of cold. All the sizes: the thickness ofthe layers and end ribs, the span ofthe fragment, the reinforcement are corresponded to the floor slabs. Experimental data on crack resistance, the formation and development of cracks in fragments and recommendations for calculation are given in this article.
Experimental studies to verify the crack resistance of girder fragments of three-layer floor slabs have shown that they have an adequate supply of crack resistance for both span аnd support sections. Based on the experiments performed, the SNIP 2.03.01-84 method was refined and supplemented. Concrete and reinforced concrete structures. — M. : STROYIZDAT, 1985. Calculation for the formation of oblique cracks. The coefficient y^, which is included in the formula (141) of the specified SNIP, taking into account the working conditions of the concrete of the lower layer of fragments of floor slabs, on the basis of the experiments performed, is recommended to be taken equal to 0.4. The values of the main tensile stresses in formula
= ■ (143) in the lower layer in the zone of formation of inclined cracks are recommended
to be determined by the formula.
Keywords: sample fragments, floor slabs, polystyrene foam, upper and lower concrete layer, mesh, heat insulating layer, reinforcement, heat engineering calculation, frame, design temperature, cold bridge, sandwich plate.
ГРНТИ 55.43.29, 73.01.81
Кокаев Умиржан Шералиевич
т.г.к., доцент, «Келж, келш техника жэне технология» кафедрасы, Келш-энергетика факультет^ Л. Н. Гумилев атындагы Еуразияльщ ^лттык университет^ Астана к., 010000, Казахстан Республикасы, e-mail: kokayev_ush@enu.kz
Бектаев Бекжан Байрбекулы
магистр, окытушы, «Келж, келiк техника жэне технология» кафедрасы, Келш-энергетика факультетi, Л. Н. Гумилев атындагы Еуразиялык ^лттык университет^ Астана к., 010000, Казахстан Республикасы.
Абишев Кайратолла Кайроллинович
т.г.к, профессоры, «Келжпк техника жэне логистика» кафедрасы, С.Торайгыров атындагы Павлодар мемлекеттiк университет^ Павлодар к., 140008, Казакстан Республикасы, e-mail: a.kairatolla@mail.ru.
Болысбекова Салтанат Тем'рбещызы
магистр, Л. Н. Гумилев атындагы Еуразия ^лттъщ университет^ Астана к., 010000, Казакстан Республикасы.
АВТОКЭЛ1К КЕШЕН1НЩ ДИСПЕРСИЯЛЬЩ БЭЛШЕКТЕРМЕН АТМОСФЕРАНЫЛАСТАУЫН ЖАЛПЫЛАМА ТАЛДАУ
Бул мацалада цалалардагы ауаны ластау квздершщ цалыптасуы талданады: автоквлж кешет: автоквлжтердщ шыгарындылары (негiзiнен дизель), жолдыц тозуы, тозган автомобиль доцгалацтарыныц внiмi, автомобильдердщ тозган тежегш твсемдерi, цурылыс жумыстары кезтде шац, жолдарды жвндеу, ауылдан цалага третт жук квлжтерШц доцгалацтарынан батпацты шыгару; жол бойындагы топырац эрозиясы; энергетика; тургын уй-коммуналдыц шаруашылыц; внеркэст жэне цурылыс; ауа-райы жагдайлары; табиги квздер; басца квздер.
Осылайша, ец квп шогырлану автомобиль жолдары, тургын уйлер мен iргелес аумацтар жанында ец аз ластануга ушыраганы аныцталды.
Кiлттi свздер: ауа, дисперсия, бвлшектер, шыгуы газдар, квлж, шектi руцсат етшген концентрация.
К1Р1СПЕ
Дисперстж белшектер (ДБ) - газ тэрiздi дисперсияльщ ортаныц курамында болатын дисперсияльщ фазаньщ катты немесе суйык белшектерь Атмосферада табылатын дисперсиялык белшектердщ алуан тYрлi шы^у теп, сондай-ак эртYрлi
