Научная статья на тему 'The method for determination of the feasible moment of the motor translation of the bridge crane truck with load'

The method for determination of the feasible moment of the motor translation of the bridge crane truck with load Текст научной статьи по специальности «Электротехника, электронная техника, информационные технологии»

CC BY
94
68
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.
Ключевые слова
метод / допустимий момент двигуна / механізм переміщення візка / мостовий кран
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.
iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

A method for determination of the feasible moment of the motor of the mechanism for moving of the bridge crane truck with load has been proposed.

Текст научной работы на тему «The method for determination of the feasible moment of the motor translation of the bridge crane truck with load»

УДК 621.873.01

ВИЗНАЧЕННЯ ДОПУСТИМОГО МОМЕНТУ ДВИГУНА МЕХАН1ЗМУ ПЕРЕМ1ЩЕННЯ В1ЗКА МОСТОВОГО КРАНА

З ВАНТАЖЕМ

В.С. Ловейкш, професор, д. т. н., КНУБА, Ю.В. Човнюк, професор, к. т. н., МКА, М.Г. Д1ктерук, доцент, к. т. н., КНУБА

Анотащя. Запропоновано метод визначення допустимого моменту двигуна мехат-зму перемщення в1зка мостового крана з вантажем.

Ключовi слова: метод, допустимий момент двигуна, механ1зм перемiщення вгзка, мостовий кран.

Вступ

Вщомо [1-3], що при робол крашв спостерта-ються маятниковi коливання вантажу. У мосто-вих, козлових та деяких iнших кранах стандарт-них параметрiв, що перемiщуються вздовж рей-кового шляху, частота маятникових коливань вантажу суттево нижче частоти пружних коливань краново! металоконструкци та трансмюи механiзму пересування. Навiть за мало! довжини виска канатiв (не б№ше 3 м) частота маятникових коливань вантажу не перевищуе 2...2,6 рад/с, у той самий час як частота пружних коливань крашв у дек1лька раав , а то й у десятки раав вище.

При визначенш динамiчних навантажень, що дь ють на металоконструкцш й трансмiсiю мехашз-му пересування, закон змiни горизонтально! складово! натягу канатiв, що виникае у результат маятникових коливань вантажу, можна задати у виглядi вщомо! функци часу, визначено! за схемою абсолютно жорсткого крану. Цей прийом дозволяе знизити порядок рiвнянь руху краново! динамiчно! системи на двi одиницi [4].

У деяких випадках на кiнцевiй стадi! проектуван-ня режимiв руху механiзмiв вантажошдйомних машин потрiбно враховувати вказанi вище коливання ланок [3]. При сиш^ режимiв руху з ура-хуванням коливань ланок вантажопiдйомних машин динашчну модель механiзму вибирають так, щоб було враховано координати основного руху та координати ланок у коливальному русi. У робот [3] розглянутий приклад аналiзу перемщення вiзка з вантажем на гнучкому пiдвiсi. Саме таким мехашзмом може бути мостовий кран, ме-ханiзм змiни вильоту вантажу баштового крану при нерухомiй стрiлi та ш. У цьому механiзмi

враховуеться основний рух вiзка i коливальний рух вантажу на гнучкому шдвют Динамiчна модель, яка аналiзуеться у [3], наведена й у [1]. Уза-гальненою координатою автори цитованих робгг беруть незалежнi лшшш координати вiзка х1 й вантажу х2. Так1й динамiчнiй моделi вщповвда-ють диференцiальнi рiвняння руху вiзка з вантажем, отримаш у [1, 3].

Критерiем оптимальносл режиму руху вiзка з вантажем можна обрати [3] середньо квадратичне за час циклу руху значення динашчно! складово! рушшно! сили приводу та штенсивносл !! змiни у чай. Використання саме таких критерi!в пов’язане з тим, що динамiчна складова рушiйно! сили приводу для перемщення мостових крашв i вiзкiв стршових кранiв становить понад 80% су-марно! рушiйно! сили приводу [5]. При цьому розглядуваш механiзми крашв працюють у нель нiйних пускогальмiвних режимах, що потребуе врахування штенсивносл змiни динамiчних навантажень.

У робол [2] наведений метод розрахунку допустимого моменту двигуна у процей пуску елект-роприводу мехашзму перемiщення вiзка крану, що використовуеться для розливу стат (схожа задача), за умови обмеженого, наперед заданого, значення лшшного прискорення ковша з металом (що е допустимим даним технолопчним проце-сом). Проте тут не врахований режим оптимального пуску вказаного електроприводу та лшшний рух вiзка та вантажу. У даному випадку пiд опти-мальним режимом пуску електроприводу розумь тимемо такий, що мiнiмiзуе середне кутове прискорення системи. Вказанi недолши не дозволя-ють уточнювати розрахунки динамiчних наван-

тажень на електропривод, що виникають у проце-ci руху BÍ3Ka (мостового) крану з вантажем, який розгойдуеться на гнучкому (пiдвici) канатi, у мо-менти пуску та гальмування системи.

Мета та постановка задачi

Метою дано! роботи е розробка методу та методологи шженерних розрахуншв, призначених для визначення допустимого моменту двигуна меха-нiзму перемщення вiзка мостового крану з вантажем.

Розгойдування вантажу у процеС пуску крашв

У вiдповiдноcтi з викладеним вище розрахунок маятникових коливань вантажу на канатах можна вести за найпроспшою схемою двомасово! системи (рис. 3.1) [1], (рис. 3.4) [4]. Введемо наступ-m позначення: m1 - маса крану чи вантажного вiзка, яка приведена до поступального перемь щення крану чи вiзка; m2 - маса вантажу; G = m2g - вага вантажу; g - прискорення вшь-ного падiння (g « 9,8 м/с2); P - сумарне тягове чи гальмiвне зусилля приводних колic крану чи вiзка; W - сила опору пересуванню крану чи вiз-ка; x й x2 - горизонтальнi перемiщення мас m1 й m2; S - сумарний натяг канапв; ф - кут ввдхи-лення канатiв ввд вертикалi; T - горизонтальна складова натягу канатiв; l - довжина виска ка-натiв.

Оск1льки максимальш вiдхилення канатiв ввд вер-тикалi не перевищують 10-12°, приймаемо sinф« 1дф«ф, cosф» 1,0 . З урахуванням цих припущень x2 = x +1 • ф, S = G = m2 g , а горизонтальна складова натягу канапв

T = S • ф = т2

(x2 - x )

Рiвняння руху крану мае вид

т2 g l

(x1 - x2 ) = P - W ,

(1)

(2)

а рiвняння руху вантажу у горизонтальному на-прямку

т1 • x1 + C • X x1 - x2 ) = P - W ; m2 • X2 + C • (x2 - x1 ) = 0 .

dx12 dt

d2 x12 dt2

i т. д., де t - час.

З (4) випливае, що динашчний вплив вантажу, який коливаеться, на кран (чи на вiзок) аналопч-ний впливу вантажу, що прикршлений за допомо-гою пружини i3 жорк1стю, яка чисельно дорiвнюе G/l. Саме ця аналогiя дозволяе наочно оцiнити вплив розгойдуваного вантажу на рух крану. Коли х2 > х,, вантаж, який вщхиляеться, зб№шуе силу опору пересуванню крану.

Розглянемо рух крану i3 гнучко пiдвiшеним вантажем у перюд його розгону. Оскiльки перiод маятникових коливань вантажу бшьше чи одного порядку з тривалютю розгону крану, при розгой-дуваннi системи (4) можна прийняти, що рушiйна сила приводного двигуна мехашзму пересування постшна й дорiвнюе середньому пусковому зна-ченню. Тодi систему (4) можна звести до одного рiвняння другого порядку вщносно значень мас X = х, - х2

x 2 X P - W )

x + ю •x =------------------

(5)

де x - горизонтальне змiщення вантажу вщносно рухомо! точки пiдвiсу;

1(т1 + т2 )g

m1l

(6)

частота власних маятникових коливань вантажу вщносно крану у перюд йог розгону.

Розв’язуючи рiвняння (5) за нульових початкових умов, матимемо

де A =

X = A •(l - cos rot ) ( P - W )• l

(7)

g •(j + т2 ) вань ванта^.

амплпуда вщносних коли-

т2 • x2 +—^jg(x2 - x ) = 0. (3)

Об’еднуючи (2) й (3) у систему диференщальних

G т0 g

рiвнянь та вводячи [1] C = — = —-—, як аналог

коефiцiента поперечно! жорсткосп канатiв, мати-мемо

Згiдно формули (7) горизонтальна складова натягу канапв , що дiе на кран

де Та = A • C = A

значення T .

T = -Ta •(l - cos rot), т2 g ( P - W )• т2

l Xn1 + т2 )

(8)

амплггудне

т

l

Зусилля T змiнюетьcя ввд Tmin = 0 до Tmax = -2 • Та й нiколи не стае додатнiм. Це озна-чае, що у розглядуваному випадку воно спрямо-ване у той самий бж, що й сила опору W .

Зазначимо наступне, що максимальне (допусти-ме) значения X можна знайти з (7)

(X) = w =ÍPiW).

V ^max mj

Використовуючи (3), маемо

(9)

(10)

Враховуючи (7), (10) можна отримати максима-льне (допустиме) значення X2 (прискорення ван-тажу)

(X) = g-2.4 = KW..

v /max l m, + m2

(11)

Синтез оптимального режиму руху системи, який мшдойус середньоквадратичне значення рушшнот сили електроприводу

У межах розглядувано! динашчно! моделi системи (4) можна знайти рушшну силу електроприво-ду, що призводить до горизонтального руху ван-тажного вiзка крану, P

P = m1 • X1 + C •(x1 -x2) + W . (12)

З другого рiвняння системи (4) легко визначити

m2

x = x2 +—2 + •x,.

12 C

(13)

Тодi, пiдcтавляючи (13) у (12) маемо

P = ( + m2 )x2 + Щ l • x(2ir* + W . (14)

Осшльки складова статичного опору W е величиною сталою i неютотною порiвняно з динамiч-ною складовою, то вона не впливае на характер змiни режиму руху. Тому у подальших розрахун-ках величину W не враховуемо [3] i рушiйна сила приводу матиме вигляд

Р = (щ + т2 )-Х2 +—1— ^. (15)

Використовуючи залежнicть (15), визначимо кри-терiй для оптимшци режиму руху вiзка з ванта-жем

Ip 4í P'dt \ = •]/

dtl . (16)

щ •l • xf) + (( + m2)

Отриманий критерiй е iнтегральним функцюна-лом, умовою мшмуму якого е рiвняння Ейлера-Пуассона [3]. Задовольняючи вказаний критерiй, дютаемо однорвдне диференцiальне рiвняння восьмого порядку зi сталими коефiцiентами

¿Г >+ 2 • к

2 x(FI)

= 0.

(17)

де

У результата розв’язання рiвняння (17) отримуемо оптимальний силовий режим руху вiзка з ванта-жем, який визначаеться таким законом змши ко-ординати вантажу

X2 (t) = Д) + • t + A2 • t + A3 • t +

+ (A4 + A5 • t)cos(kt)+ (18)

+ ( + A7 • t) sin (kt),

де A,, Au

A7 - стат iнтегрування, що ви-

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.

значаються з крайових умов перiоду руху: почат-кових t = 0, x2 = x2 = x2 = x2 = 0 i шнцевих

t = t1,

x2 = Ax; x2 = x2 = x2 = 0.

Для мостового крана вантажопiдйомнicтю G = m2 • g = 9,8 104 Н при маci моста ^зка) m1 = 104 кг iз перемiщенням вантажу на вiдcтань A = 10 м за час t1 = 10 с при довжиш шдвюу вантажу (канату) l = 10 м у [3] визначено оптимальний рух, який мiнiмiзуе середньоквадратичне значення рушшно! сили електроприводу. Зпдно з цим режимом руху закон X2 (t) мае вигляд

X2 (t) = -0,2727 + 0,0050 • t + 0,3109 • t2 - 0,0207 • t3 + + (0,2727 - 0,0286 • t) • cos (41 • t) + (19)

+ (0,0167 - 0,0207 • t )• sin (1,41 • t).

Чисельш розрахунки показують, що вираз (19) для X2 (t) мае максимальне значення за t = 2 с i складае приблизно 0,95 м/с2.

Оптимiзацiя перехщного процесу пуску електроприводу з урахуванням пружних зв’язшв

Проаналiзуемо перехвдний процес пуску електроприводу мостового крану з мехашчною частиною у виглядi двомасово! пружно! системи при нехту-ваннi моментами опору й прикладанш до вказано! системи cтрибкоподiбного електромагнiтного

моменту двигуна M = const. Диференщальне рiвняння руху тако! системи, розв’язане вiдносно швидкостi двигуна rot, отримане за допомогою вщповвдно! передавально! функци

/ \ d Wq (p) p = — РЬ мае вид

1 d Qj dю1

of2' OF+~ = Bcep

(20)

M

Де есеР = — - середне прискорення (кутове) сис-

теми, JЕ - сумарний приведений момент шерци мас системи, П12 - резонансна частота двомасо-во! пружно! системи. (Природне демпфування коливань у (20) не враховано).

Використовуючи пвдхщ [3], визначимо за яких умов (е^.) р буде мiнiмальною величиною у

перюд пуску /р, / е (о, ^). Тодi для ю1 слад розв’язати наступне рiвняння

1 d6roj + _2__ d4cPj + d2cPj = 0 (2j)

Q12 df Q12 dt

dt2

Його розв’язок з урахуванням корешв ввдповвд-ного характеристичного рiвняння мае вигляд

ю1 (t) = (B0 + B1 • t) + (B2 + B3 • t)• sin Q121 + + (B4 + B5 • t)-cos „12t .

(22)

Початковi умови для знаходження коефiцiентiв Bl, i = (0,5) з (22) наступнi

d ю1

при t = 0 Q1 It=0 = 0; | —

M. (d2ю,Л

t =0 JЕ dt t=0

( djQi Л dt3

dt4

( d5 ю1 Л

~dF

= 0.

(23)

Визначивши за допомогою спiввiдношень (22) i (23) сталi Д, ' = (0,5), можемо знайти величину

/ \ dю.

кутового прискорення е1 () = ~^~ Д™ будь-якою

моменту часу. Знаючи передавальне число редуктора /р, дiаметр ходових колю вантажного вiзка

£>к, легко знайдемо радiус приведення р за формулою: р = —— . Для Бк = 0,5 м, /р = 24 ,

2' 'р

р = 0,0104 м . Тодi лiнiйне прискорення а ван-тажу на канат у процесi пуску електроприводу

крану, розмщеного у вантажному вiзку, буде складати величину

J\ d ю, dю,

1 1 +—1 ¡--р;

С, dt3

dt

(24)

де J1 - момент шерци ротора двигуна, С12 - ек-вiвалентна жорсткiсть механiчного зв’язку систе-

I С т2'

ми I С12 = -

l

Для того, щоб умови пуску були оптимальними i по мшмуму середньоквадратичного значення

(е2ер.) tp й рушiйноi сили вiзка треба задовольни-ти умовi

Imax al <(x,)

I в I V 2 /п

(25)

Величина необхвдного (допустимого) моменту двигуна мехашзму перемiщення вiзка мостового крану з вантажем визначаеться за допомогою формули

Mдоп. = JЕ I „2 1 „12

1 d ю. dю. 1 + 1

dt3

dt

(26)

де у виразу, який сто1ть у фiгурних скобках, взяте значення максимальне по модулю для

I е (0, 1р).

Данi, якi були використаш для проведення чисе-льних розрахуншв, наступнi: маса вiзка з облад-нанням т1 = 10000 кг; маса вантажу

т2 = 10000 кг; момент шерци ротора двигуна й приведених до його швидкосл моменпв шерци уйх частин механiзму, що обертаються Jдв + J'oб = 0,228 кг • м2; /р =24; ККД редуктора Пр = 0,95; Бк = 0,5 м; дiаметр цапф шдшипнишв ковзання колеса dц = 0,08 м; коефщент тертя

кочення / = 0,5 10-3 м ; довжина каната I = 10 м; вантажний вiзок перемiщуе вантаж на ввдстань 10 м за 10 с. За даних, наведених вище, величина мдоп. складае Мдоп. и 141 Н •м .

Висновок

Запропонований метод визначення допустимого моменту двигуна мехашзму перемщення вiзка мостового крану з вантажем, який визначаеться для оптимального режиму пуску електроприводу з мшмальним середньоквадратичним значенням рушiйноi сили двигуна.

ав =

Такий пвдх1д може служити для уточнення та вдосконалення юнуючих 1нженерних метод1в розрахунку под1бних динам1чних систем.

Лтратура

1. Лобов Н.А. Динамика грузоподъемных кранов.

- М.: Машиностроение, 1987. - 160 с.

2. Ключев В.И. Теория электропривода. - М.:

Энергоатомиздат, 1985. - 560 с.

3. Григоров О.В., Ловейшн В.С. Оптимальне ке-

рування рухом мехашзм1в вантажопвдйом-

них машин: Навчальний поабник. - К.: 1ЗМН, 1997. - 264 с.

4. Мандельштам Л.И. Лекции по теории колеба-

ний. - М.: Наука, 1972. - 418 с.

5. Иванченко Ф.К., Бондарев В.С., Колесник Н.П.,

Барабанов В.Я. Расчеты грузоподъемных и транспортирующих машин. - К.: Вища школа, 1978. - 574 с.

Рецензент: В.К. Жданюк, професор, д.т.н.,

ХНАДУ.

Стаття надшшла до редакцп 10 счня 2005 р.

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.