CC BY
12DOI: 10.12737/article_58e61337dc87e3.47326544
Герасимов М.Д., канд. техн. наук, доц.
Белгородский государственный технологический университет им. В.Г. Шухова
ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ МЕТОДА ПОВЫШЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА АСИММЕТРИИ ВЫНУЖДАЮЩЕЙ СИЛЫ МНОГОСТУПЕНЧАТОГО ВИБРАЦИОННОГО МЕХАНИЗМА НАПРАВЛЕННЫХ КОЛЕБАНИЙ*
mail_mihail@mail.ru
Разработчики современных технологий производства строительных материалов и производства строительных работ всё чаще обращаются к использованию асимметричных направленных колебаний. Асимметричные направленные колебания имеют ряд преимуществ по сравнению с обычными, симметричными, направленными колебаниями. Методика получения асимметричных колебаний решается путём последовательного соединения нескольких ступеней элементарных вибраторов с направленными колебаниями. Такие методы получения асимметричных колебаний теоретически уже отработаны. Важным вопросом в развитии теории получения асимметричных колебаний является вопрос получения больших значений коэффициента асимметрии. Решению данной задачи посвящена настоящая статья.
Ключевые слова: вибратор, элементарный вибратор с направленными колебаниями, ступень элементарных вибраторов, многоступенчатый вибрационный механизм, вынуждающая сила, коэффициент асимметрии вынуждающей силы, ряд Фурье._
Введение. В области разработки вибрационных машин для технологических процессов постоянно ведутся научные работы и исследования [1-3], которые позволяют получать технологические и конструктивные параметры с высокой степенью обоснованности. Особую роль в современных вибрационных машинах приобретают механизмы, которые генерируют асимметричную вынуждающую силу [4-7].
Для выполнения ряда специальных работ, наряду с одновальными и двухвальными деба-лансными вибраторами направленных колебаний, применяют мультивибрационные устройства. Технические решения с мультивибрацион-ными устройствами дебалансного типа известны. Так, в патенте Великобритании GB № 88293; В06В1/16, 1961, [8] дано описание такого мультивибрационного устройства. Оно включает три ступени из пар синхронно вращающихся
в противоположных направлениях неуравновешенных масс (дебалансов). Дебалансы смонтированы на валах, которые между собой соединены зубчатыми колесами и цепной передачей с двигателем. Компоновка узлов такова, что их силовые векторы направлены вдоль одной и той же линии действия. Такое устройство при относительно небольших габаритах и массе, и к тому же при регулировании массы дебалансов, их эксцентриситета и частоты вращения, дают возможность получать различные и значительные по величине инерционные силы, рис. 1. Недостатком таких устройств является необходимость установки дополнительной массы - приг-руза с целью снижения подъёмной силы устройства, в случае погружения или уплотнения.
Примером совершенствования многоступенчатых, мультивибрационных, устройств может служить техническое решение [9].
Рис. 1. Схема многоступенчатого, в данном случае двухступенчатого, вибрационного механизма с направленными колебаниями по патенту ДО 7804211. В06В 1/16. 2010
Одна из модификаций такого технического решения включает связанные с приводом через зубчатые колёса четыре группы валов с деба-лансами, причём отношение скоростей вращения группы валов относительно друг друга составляет 1 : 2 : 3 : 4 при соотношении статических моментов их дебалансов 100 : 18,72 : 5,8 : 1,38. На рис. 1 представлен фрагмент из двух групп (двух ступеней, двух пар) вибраторов с направленными колебаниями. Вибрационный многоступенчатый механизм позволяет получить асимметричные колебания, т.е. асимметричную вынуждающую силу.
Аналогичные работы [10] в области генерирования асимметричных колебаний велись и отечественными учёными, получивших в этой области ряд технических решений.
Так, универсальное вдавливающее устройство по патенту РФ ^и 2388868; E02D7/00; 2010) представляет собой зубчатый инерционный самобалансный полигармонический вибратор. Устройство имеет корпус, несущий снаружи грузовую траверсу, направляющие и сменный свайный наголовник. Наголовник содержит внутри пары дебалансных зубчатых колёс и валов. Валы смонтированы в подшипниках единого корпуса в два равнозначных вертикальных ряда. Зубчатые колёса в мультиплицирующем порядке связаны между собой в вертикальных рядах и между рядами через начальную пару. Верхние зубчатые колёса кинематически связаны с равнозначным приводом вращательного движения в виде двух асинхронных с частотным преобразователем двигателей. Порядок угловых скоростей вращения каждого из валов, по отношению к начальной паре, выбран кратным и целочисленным из диапазона 1 ... 7. Углы сдвига фаз каждой дополнительной пары относительно начальной установлены равными нулю.
Компоновка всего механизма выполнена с обеспечением размещения его центра масс на одной вертикали с продольной осью погружаемого элемента. При этом обеспечивается то, что собственный вес превышает величину наименьшего сопротивления срыву погружаемого элемента.
Этот дебалансный вибровозбудитель направленного действия [10] позволяет при семикратной асимметрии вынуждающей силы обеспечить в плавном (безударном) режиме погружение свай в грунт.
Однако, в задачу создания многоступенчатых вибрационных механизмов с асимметричной вынуждающей силой входит, прежде всего, вопрос создание такого способа вибровозбуждения и реализующего его устройства, которые позволяли получать коэффициент силовой
асимметрии требуемой величины при меньшем количестве элементарных вибровозбудителей, ступеней, за счёт получения и использования релевантной решаемой задачи закона изменения вынуждающей силы.
Рассмотрим дебалансный вибровозбудитель направленного действия [11], рис.1. Он включает корпус и п ступеней элементарных вибровозбудителей 2i 0=1, ..., п). Каждая ступень элементарных вибровозбудителей содержит пару горизонтальных параллельных валов 3i и 4^ несущих дебалансы 5i и 6^ т.е. по своей сути является мультидебалансным. Валы 3i и 41 установлены в подшипниках 7i и 8i корпуса 1 и образуют два вертикальных ряда 9 и 10, кинематически связанных между собой. Вращение валов осуществляется приводом вращательного движения 11.
Кинематическая связь между валами вертикальных рядов двух ветвей 13 и 14 осуществляется через зубчатую передачу внешнего зацепления 12. Передаточное соотношение смежных пар колес (131-1, 13Г) и (Ш, Ш+1), а также (141-1, 14Г) и (Ш, Ш+1), представляет натуральный ряд чисел от 1 до п пар валов 3i и
Зубчатая передача 12 обеспечивает синхронное вращение валов 3 и 4, в противоположных направлениях, причем зубчатые колеса 131 и 141 валов 31 и 41 первого элементарного вибровозбудителя 21 находятся в зацеплении.
Привод вращательного движения 11 выполнен в виде асинхронного с частотным преобразователем двигателя. Размещен привод внутри корпуса 1 и его кинематическая связь с двумя рядами 9 и 10 валов осуществлена в их средней части (с помощью двух одинаковых зубчатых колес 11а и 11б, входящих в зацепление между собой и колесами Ш и ^ соответственно). Зубчатое колесо 11а зафиксировано на валу 11в двигателя 11, а зубчатое колесо 11б размещено на оси 11г).
Конструктивно дебалансы 5i и 6i могут быть размещены на валах 3i и 4i или на зубчатых колесах (не показано). Статические моменты тш масс mi при эксцентриситетах й парных валов 3i и 4i имеют одинаковые размеры и установлены синфазно. Причем, относительно первоначального положения первой пары валов 31 и 41 размеры начальной фазы фi=0 (на чертеже начальная фаза не обозначена).
Корпус 1 снабжен подъемной П-образной рамой 15, связанной с боковыми частями 16 и 17 корпуса 1 с возможностью поворота на 180°, например, с помощью соосных шарниров 18 и 19, с последующей фиксацией в крайних положениях винтами 20 и 21. Для этого в боковых частях 16 и 17 корпуса 1 выполнены две пары
соосных отверстий 1а, 1б и 1в, 1г для ввода кон- Геометрическая ось 30 связи (шарниров 18
цов 20а и 21а соответственно винтов 20 и 21, и 19) рамы 15 с корпусом 1 проходит через образующих резьбовые соединения 15а и 15б с центр Ц массы поворотной несъемной части
рамой 15.
вибровозбудителя.
Рис. 2. Вибровозбудитель направленных колебаний с асимметричной вынуждающей силой 1 - корпус; 2 - п ступеней элементарных вибровозбудителей; 3 и 4 - горизонтальные параллельные валы, 5 и 6 - дебалансы; 7 и 8 - подшипники; 9 и 10 - два вертикальных дебалансных ряда; 11 - зубчатые колёса привода; 12 - зубчатая передача синхронизации вращения валов; 13,14 - зубчатые колёса; 15 - П-образная рама; 16, 17 - боковые части корпуса 1; 18, 19 - соосные шарниры, 20,21 - винты; 22 - захватный кольцеобразный элемент; 23, 24 - нижний и верхний торцы корпуса 1; 25,26, 27, 28 - резьбовые гнезда; 29 - съёмный свайный наголовник; 30 - геометрическая ось; 31 - свая; 32 - крюк; грунт
Статические моменты тш дебалансов 51 (61) ¿-х ступеней элементарных вибровозбудителей 2, связаны со статическим моментом ш1г1 дебалансом 51 (61) первой ступени вибровозбудителя 21 соотношением
^А = ¡2 ■ (п - ¡)! ■ (п + ¡)/[(п - 1)! ■ (п + 1)!]
где п - количество пар валов 3i и 4 (количество ступеней элементарных вибровозбудителей 2^, при предварительных расчетах п = р, й, г1 - экс-
центриситет масс т^ т1 дебалансов 5i (61), 1 - передаточное отношение зубчатой передачи 12 (представляющей натуральный ряд чисел от 1 до п).
Рассмотренный дебалансный вибровозбудитель направленного действия реализует способ направленного инерционного вибровозбуждения. Этот способ заключается в получении результирующей асимметричной вертикально направленной вынуждающей силы F. Составляющие Fi вынуждающей силы F генерируют с
помощью п ступеней элементарных вибровозбудителей 2i направленного действия. Генерирование колебаний осуществляется при кратном, в виде натурального ряда чисел от 1 до п, отношении угловых скоростей юi вращения валов 3i и 4i к угловой скорости ю1 валов первого элементарного вибровозбудителя и уменьшении размеров статических моментов тш масс mi дебалансов 5i (6^ с эксцентриситетами ri при Р(Р _ к)=А-[ 2 2 Р - Ч - 2 р ) !
( Р _ к)
где к = 0 ,1 , 2 ,. . ., (р — 1 ), 2р - порядок зависимости F(t), р - порядок наивысшей гармоники, А - амплитуда изменения вынуждающей силы F, определяющие составляющие Fi = F(p-k) вынуждающей силы F и обеспечивающие необходимый задаваемый коэффициент её асимметрии ка. Коэффициент асимметрии ка. определяем как отношение максимальной по модулю величины вдавливающей Fв к величине подъёмной Fп составляющей вынуждающей силы, при приемлемом количестве п элементарных вибровозбудителей, ступеней, удовлетворяющему условию: п < р, а|Fв| + |Fп|= А.
Ступени элементарных вибровозбудители 2i представляют собой двухдебалансные вибраторы, создающие направленные силы инерции, изменяемые по гармоничному закону, представляют (с учётом кинематической связи их валов с передаточными отношениями зубчатых колёс в виде ряда натуральных чисел) гармоники ряда Фурье.
Для четной функции Дх) ряд Фурье [12] имеет вид
увеличении угловых скоростей юь Режим генерирования составляющих Fi возбуждающей силы F осуществляют по закону её изменения, определяемой зависимостью
р = Рф = Ас о б2 Рф
(1)
разложение которой в ряд Фурье содержит гармоники ( ) порядка
[к! ■ ( 2 р — к) ! ] 1 ■ с о эСр — к) ■ Ш( р _
где коэффициенты Фурье
2
ао =2^СГ(Х)
а р = 0(х) о 5 Р Х^Х
(2)
(4)
(5)
Из зависимости (3) получаем
I = Ц-/;Г(х)с1х = Г *(х) (6) где Д*(х) - среднее арифметическое функции Дх) на отрезке [0, п].
В качестве базовой функции для представления закона изменения вынуждающей силы для дебалансного вибровозбудителя направленного действия мультипликационного типа можно принять на интервале - п < х < п функцию
Кх) = с о 52 Р(|)
(7)
для которой среднее арифметическое значение
Г(х)=| = ^Ссо52Р@йх = А-
(2 р)!
Г(х) = ^ + £ ™= 1а рс о 5 р х
(3)
'[2 2р(р ! )2 ] (6а)
и, которая может быть представлена конечным рядом из п переменных членов (от к = 0 до к = р - 1) в виде
Л^2р (х / 2) = А ■ (2р)! / [22р (р!)2] + Л 22р - 1£р_ 1( 2 р ) ! ■ (к ! )_ 1 ■ [(2 р - к) ! ] _ 1 ■ со б(р — к)х (8)
С учетом физической сущности процесса переменную х можно представить как ю^ где ю -угловая скорость (угловая частота) вращения вала, t - время в пределах периода Т. При этом, в зависимости (8) меняется вид последнего сомножителя (х заменяется на юt), а в гармониках Acosiюt ряда Фурье А, соответствуют силе Fi, генерируемой >м вибровозбудителем.
Второе слагаемое зависимости (8) представляет сумму гармоник и после замены х на юt
каждая из них может быть представлена зависимостью (2).
С помощью зависимости (8) можно количественно оценить эффективность вибровозбуждения. Принимаем количество ступеней элементарных вибровозбудителей п=р=7.
После преобразования и подстановки р=7 во второе слагаемое зависимость (8) для вынуждающей силы F(7) имеет вид:
Р 7 = Ас о б2 Р(х/ 2 )
А ■ — = А [1 / 8 1 9 2 ■ (3 003 с о б х + 2 002 со б 2 х + 1 0 0 1 со б Зх + 3 64 с о б 4х + 9 1 с о б 5х +
+1 4 с о б 6х + со б 7х)] .
По зависимости (8а) получаем следующие соотношения, пропорциональные генерируемыми >ми вибровозбудителями силам Fi:
А1/А = 3003/8192, А2/А = 2002/8192, А3/А = 1001/8192, А4/А = 364/8192, А5/А = 91/8192,
А6/А = 14/8192, А7/А = 1/8192.
(8а)
Так как шестым и седьмым соотношениями амплитуд из ряда (8б) из-за незначительной их величины можно пренебречь, то практически достигается тот же силовой эффект и при пяти вибровозбудителях при законе изменения вынуждающей сипы F=cos2px/2.
Из зависимости (2) с учетом конечности ряда при х=0 имеем
Рп — йп + — Ал
(13)
I Р=0ар = «: 0 )-| = Рв
а при х = л/2
1р=о(- 1 )р ар=Т (2)-| = -Рп
(9)
(10)
Параметры Fв и Fп обеспечивают оценку точности приближения ряда Фурье к функции А(х) при конечном числе п членов ряда.
Для монотонно убывающей функции Д(х) вибрационная система может быть оценена коэффициентом динамичности
кд = |Р в / Р п1 =
К о ) - Г(х)] Р(х)
= кя
(11)
т.е. коэффициенты динамичности системы и асимметрии вынуждающей силы совпадают, а параметры Fв и Fп является соответственно модулями вдавливающей и подъёмной вынуждающей силы F.
Амплитуда или общая сила
А= |Ав| + |Ап|
(12).
где Gв и Gc - вес вибровозбудителя и вес сваи (естественный пригруз), соответственно, а их сумма является статической нагрузкой.
Получение заранее заданной вдавливающей силы Fв обеспечивается числом гармоник при соответствующем подборе статических моментов.
При увеличении числа ступеней элементарных вибровозбудителей сокращается время действия вдавливающей силы Fв на погружаемый элемент (сваю). Из закона сохранения количества движения следует, что, чем меньше время воздействия Fп, тем больше время действия подъемной силы Fn, тем меньше значение подъемной силы Fп, т.е. уменьшение времени воздействия Fв позволяет получить меньшую подъемную силу Fп.
Задавшись коэффициентом динамичности (силовой асимметрии) кд=ка=8 с учетом статической нагрузки (Gв+Gc=Fп), строим два графика вынуждающей силы F(7) и F(5)(соответственно при 7 и 5 ступенях элементарных вибровозбудителей) за период Т оборота вала первого вибровозбудителя (от 0 до 2п) со сдвигом по оси ординат на размер статической нагрузки (фиг.2). Также наносим график вынуждающей силы F прототипа (при 7 ступенях элементарных вибровозбудителей и кд=ка=7).
где Ав и Ап - амплитуды вдавливающей силы и подъемной силы соответственно. Подъемная сила
Рис. 3. Графики законов изменения вертикальных вынуждающих сил за один оборот вала первого элементарного вибровозбудителя, генерируемых семью ступенями элементарных вибровозбудителей известного устройства и пятью ступенями элементарных вибровозбудителей рассматриваемой в статье схеме
Судя по графикам изменения вынуждающей силы вибровозбудителя, функция более
гладкая у вибровозбудителя, работающего по условию (1), при большем или равном коэффи-
циенте динамичности (силовой асимметрии) и меньшем количестве ступеней элементарных вибровозбудителей, в сравнении с известными схемами.
Вывод. Исследования многоступенчатых вибрационных механизмов направленных колебаний с асимметричной вынуждающей силой показывают, что при их создании имеется возможность минимизировать количество ступеней элементарных вибровозбудителей с направленными колебаниями для получения заданного коэффициента асимметрии.
*Статья подготовлена в соответствии с Программой стратегического развития БГТУ им. В.Г. Шухова на 2017/19 гг.
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1. Вайсберг Л.А., Картавый А.Н., Коровников А.Н Просеивающие поверхности грохотов. Конструкции, материалы, опыт применения. СПБ.: Изд-во ВСЕГЕИ, 2005. 252 с.
2. Яцун С.Ф. Вибрационные машины и технологии для переработки гранулированных сред / С.Ф. Яцун, О.Г. Локтионова. Старый Оскол: ТНТ. 2014. 296 с.
3. Жулай В.А. Машины для свайных работ. Конструкции и расчёты: учеб. пособие. Воронеж. Гос. арх.-стрит. Ун-т. Воронеж. 2011. 216 с.
4. Филимонихин Г.Б., Яцун В.В., Способ возбуждения двухчастотной вибрации пассивными автобалансирами. Восточно-Европейский журнал передовых технологий. 4/7 (76). 2015. С.9-14.
5. Gerasimov M.D., Glagolev S.N., Gerasi-mov D.M., Mkrtychev O.V. Determination Of The Driving Force's Asymmetry Factor And The Vi-brostand's Work's Analysis. International Journal of Applied Engineering Research ISSN 0973-4562 Volume 10, Number 24 (2015) pp 45392-45398
6. Дудкин В.М., Сакимов М.А., Кузнецов П.С. Общая классификация конструкций асимметричных планетарных вибровозбудителей дорожных машин // Вестник ВКГТУ им. Д. Серик-баева. 2005. №1. С. 47-44
7. Герасимов М.Д., Герасимов Д.М., Сте-панищев В.А. Методика проведения исследований вибрационного устройства с асимметричной вынуждающей силой// Вестник БГТУ им. В.Г. Шухова, 2016. №9. С.125-130.
8. Патент Великобритании GB № 88293; B06B1/16, 1961
9. Patent US 7,804,211. В06В 1/16. 2010. Vibration Generator. A.Kleibl, Ch.Heichel. Prior Publication Data US2009/0243410A1, 1.10.2009.
10.Патент РФ №2388868 E02D 7/00. Универсальное вдавливающее устройство. Авт. Ермоленко В.Н., Насонов И.В., Суровцев И.С.. Опубл. Бюл. №13, 10.05.2010.
11. Патент РФ № 2523045 С1. Способ направленного инерционного вибровозбуждения и дебалансный вибровозбудитель направленного действия для его осуществления. Авт. Герасимов М.Д., Исаев И.К., Степанищев В.А. Опубл. БИ № 20, 20.07.2014.Заявка 2013101101/28от 09,01,2013.
12. Бронштейн И.Н., Семендяев К.А. Справочник АО математике для инженеров и учащихся втузов. М.: Наука. 1981. С. 550.
Gerasimov M.D.
THEORETICAL SUBSTANTIATION OF THE METHOD OF INCREASING COEFFICIENT OF ASYMMETRIES EXCITING FORCE MULTISTAGE VIBRATING MECHANISM VIBRATION DIRECIONS
Developers of modern production technologies of building materials and construction works are increasingly turning to the use of asymmetric vibration directions. Asymmetric directed fluctuations have several advantages over conventional, symmetrical, the direction of oscillation. Procedure for the preparation of asymmetric vibrations is achieved by the series connection of several elementary steps vibrator with directional vibrations. Such methods for asymmetric vibrations theoretically have worked. An important issue in the development of the theory of asymmetric vibrations produce is a matter of getting high values of the asymmetry coefficient. The solution to this problem is devoted to this article.
Key words: Vibrator, elementary vibrator with directional oscillations, stage elementary vibrators, multivibration mechanism, the driving force, the driving force of the asymmetry coefficient, Fourier series.
Герасимов Михаил Дмитриевич, кандидат технических наук, доцент кафедры подъёмно-транспортных и дорожных машин; руководитель учебно-научно-исследовательской лаборатории «Инновационные вибрационные технологии и машины»
Белгородский государственный технологический университет им. В.Г. Шухова. Адрес: Россия, 308012, Белгород, ул. Костюкова, д. 46 E-mail: mail_mihail@mail.ru
