CC BY
4
Научная статья
УДК 631.31
doi: 10.37670/2073-0853-2022-94-2-149-154
Теоретические исследования процесса образования структуры наплавленного слоя при восстановлении рабочих органов почвообрабатывающих машин
Павел Григорьевич Учкин12
1 Оренбургский государственный аграрный университет, Оренбург, Россия
2 Государственный аграрный университет Северного Зауралья, Тюмень, Россия
Аннотация. Использование инновационных технологий восстановления даёт возможность увеличить ресурс рабочих органов почвообрабатывающих машин. Одним из таких способов является плазменная наплавка. Её применение при ремонте рабочих органов почвообрабатывающих машин находит всё большее распространение, однако для получения качественных поверхностей необходимо изучить процесс формирования слоя и установить оптимальные режимы нанесений покрытий, а также подобрать наиболее рациональные материалы. В статье приведены результаты теоретического исследования по получению ледебуритной основы нанесённого слоя металла дендритно-ячеистого типа на рабочие органы почвообрабатывающих машин путём плазменной наплавки порошка, на железной основе, содержащего карбид вольфрама. Представленная математическая модель позволяет заранее спрогнозировать получаемую структуру наносимого покрытия, тем самым исключая возможность появления дефектов и повышая износостойкость наплавленной поверхности. Выполненные производственные испытания показали, что слой с дендритно-ячеистой структурой, имеющей наибольшую износостойкость к ударно-абразивному трению, образуется при следующих параметрах наплавки: U = 35 В, I = 200 А, Ун = 4,5 м/ч, W = 50 %.
Ключевые слова: дендритно-ячеистая структура, плазменная наплавка, кристаллизация, градиент температуры.
Для цитирования: Учкин П.Г. Теоретические исследования процесса образования структуры наплавленного слоя при восстановлении рабочих органов почвообрабатывающих машин // Известия Оренбургского государственного аграрного университета. 2022. № 2 (94). С. 149 - 154. https://doi.org/10.37670/2073-0853-2022-94-2-149-154.
Original article
Theoretical studies of the process of formation of the structure of the deposited layer during the restoration of the working bodies of soil-cultivating machines
Pavel G. Uchkin12
1 Orenburg State Agrarian University, Orenburg, Russia
2 Northern Trans-Ural State Agricultural University, Tyumen, Russia
Abstract. The use of innovative recovery technologies makes it possible to increase the resource of the working bodies of tillage machines. One of these methods is plasma welding. Its use in the repair of working bodies of tillage machines is becoming more widespread, however, in order to obtain high-quality surfaces, it is necessary to study the process of layer formation and establish the optimal modes of coating, as well as the most rational materials.The article presents theoretical studies on obtaining the ledeburite base of the deposited metal layer of the dendritic-cellular type on the working bodies of tillage machines by plasma surfacing of an iron-based powder containing tungsten carbide.The presented mathematical model makes it possible to predict in advance the resulting structure of the deposited coating, thereby eliminating the possibility of defects and increasing the wear resistance of the deposited surface. The performed production tests showed that a layer with a dendritic-cellular structure is formed with the following surfacing parameters: U = 35 V, I = 200 A, Vn = 4.5 m/h, W = 50 % having the highest wear resistance to shock-abrasive friction.
Keywords: dendritic-cellular structure, plasma surfacing, crystallization, temperature gradient.
For citation: Uchkin P.G. Theoretical studies of the process of formation of the structure of the deposited layer during the restoration of the working bodies of soil-cultivating machines. Izvestia Orenburg State Agrarian University. 2022; 94(2): 149-154. (In Russ.). https://doi.org/10.37670/2073-0853-2022-94-2-149-154.
Согласно ранее проведённым исследованиям [1, 2] было установлено, что наилучшей сопротивляемостью при абразивном износе обладает порошок с основой, имеющей ледебуритную структуру, и содержащий в качестве упрочняющей фазы карбид вольфрама. Получение таких покрытий возможно при использовании плазменной наплавки. Рассматривая плазменную наплавку как способ восстановления и упроч-
нения рабочих органов почвообрабатывающих машин [3], становится понятно, что он является приоритетным при ремонте деталей сельскохозяйственных машин в связи с преимуществами, присущими для данного способа. Небольшая глубина проплавления основного металла и повышенные показатели твёрдости и износостойкости - главные отличительные особенности плазменной наплавки [4].
Процессы формирования структуры наносимых покрытий в настоящее время всё больше приковывают интерес исследователей, так как знания о возможных вариациях дефектов и отклонений от заданных режимов дают возможность в дальнейшем прогнозировать и регулировать ход образования нужной микроструктуры наносимого слоя.
Материал и методы. Из опубликованных данных [5, 6] известно, что для формирования ледебуритной структуры необходимо в качестве основы применять сплавы с количеством углерода в составе не менее 4 % для получения эвтектики наносимого материала. В качестве упрочняющего компонента используется карбид вольфрама, который не влияет на структуру наносимого металла вследствие более высокой температуры плавления, чем у сплава-основы.
Для получения дендритно-ячеистого типа структуры необходимо контролировать процесс кристаллизации, так как соотношение жидкой и твёрдой фаз получаемого материала имеют разные значения величины концентрационного переохлаждения. В свою очередь, величина зоны концентрационного переохлаждения выражается критерием концентрационного переохлаждения Ф, который можно найти по формуле [7]:
Ф =
№
(1)
ния наплавочной ванны по ходу наплавки, при этом происходит семплирование уравнения эллипсоида (рис. 1). Использование теории быстро движущихся точечных источников теплоты при наплавке приводит к появлению возможности определения глубины и ширины сварочной ванны.
После проведения анализа равенства (1), становится ясно, что нужно определить значения величин градиента температуры в точке кристаллита 61 и скорости кристаллизации Укр. Величины Со и ко правой части определяются составом наплавляемого порошка, а коэффициент А находится в результате эксперимента либо по отношению [5]:
А= 1
(3)
где Ттах - максимальная температура нагрева поверхности изделия в центре пятна нагрева, °С, для стальных деталей составляет 1450 °С; Тт;п - минимальная температура поверхности основного металла, при которой возможно смачивание его жидким наплавляемым металлом, °С, зависит от содержания углерода и определяется по диаграмме «железо - углерод».
Градиент температуры в точке кристаллита 61 определяется выражением:
где 61 - градиент температуры в точке кристаллита с изотермой кристаллизации, град-с1/2; Укр - скорость кристаллизации, м/с. Важнейшим условием формирования дендритно-ячеистой структуры является наличие перед фронтом кристаллизации продолжительной зоны переохлаждённого жидкого расплава. Условием получения дендритно-ячеистой первичной структуры является соотношение [5]:
Ф. А'со (2)
•У^ф '
где А - экспериментально определяемая постоянная, мало зависящая от природы сплава; Со - состав сплава;
ко - коэффициент распределения примеси в жидкой и твёрдой фазах. Рассматривая данное соотношение нужно сказать, что при большей правой части будет формироваться дендритная структура, а при большей левой - ячеистая.
При изучении технологии выращивания кристаллитов в расплавленном металле было выявлено, что их рост происходит перпендикулярно к фронту кристаллизации при одной и той же температуре поверхности [8]. Величины, раскрывающие протекание кристаллизации расплавленного металла, образуются в конечном итоге после определения дифференциального уравнения перпендикулярной линии семейства изотерм кристаллизации вследствие перемеще-
С,.=
- [[^
т]+Уи, (4)
[2а(хи+0,6-ОМ)] 1УН 2(хи+0,6 ОМ)\
где Тпл - температура плавления, °С;
а - коэффициент температуропроводности, см2/с;
хи, уи - координаты изотермы кристаллизации, см;
ОМ - длина кристаллизующейся части сварочной ванны (рис. 1), см, которая рассчитывается по формуле:
Рис. 1 - Схема наплавочной ванны:
ОМ - длина кристаллизующейся части сварочной ванны; В/2 (ОМ) - половина ширины шва; хи - изотерма кристаллизации
OM = -■
2nXT„,
где А - коэффициент теплопроводности, Вт/(см^°С).
Преобразуем формулу (5), подставив все известные величины. Коэффициент теплопроводности А для сталей 65Г и 55ХГС (из которых обычно изготавливаются рабочие органы сельскохозяйственных машин) равен А = 0,037 Вт/ (см-°С), температура плавления этих же сталей составляет Тпл = 1300 °С (исходя из диаграммы «железо - углерод») [9].
ом =--1-ГНИ!) =--£_. (6)
2-3,14-0,037-1300 V 2,71 ) 4794,73
Координата хи является уравнением изотермы кристаллизации и находится по выражению:
Гг
(7)
где ОЫ - половина ширины сварочной ванны (рис. 1), см:
(8)
0N= /НЕЕ!.
иеХУИТпл
Упростим выражение (8) расчёта ОЫ, подставив все известные величины. Коэффициент температуропроводности для указанных сталей равен а = 0,075 см2/с. Получим:
ON =
2 ■ 0,075 • Е
3,14 • 2,71 • 0,037 • 1300 • Va
(9)
| 2728,67-Ун
Решим уравнение изотермы кристаллизации (7), подставив результаты преобразований формул (6) и (9), получаем:
х =__/ГГ
и 4794,73 \
2728,67-VH-y„ Е
(10)
G, =
2 • 0,037
4794,
■,73 ' J
+0,6 ■ 4794 73)
1 2728,67 ■ Ц, -yg | >
2 • 0,037 Уи
к, 1 / 2728,67- VK -yl Д
2 4794,73 у Б 1
1 +0,6- ( 4794,7з) )\
+ У„2 =
(11)
17567,57 ■ К,
^1_2728,67-К,-УиЧо^
4794,73
0,074
У£
"" w)
+ Уи-
(5) Внесём формулу нахождения погонной
энергии Е в выражение (11), а значение координаты _уи изотермы кристаллизации примем равным ширине шва В, которая зависит от диаметра сопла плазмотрона определяемое отношением [5]:
В = (2,6 ... 2,8)сгс. (12)
Принимаем В = 2,7^ и в итоге получаем:
17567,57 • К„
G,=
Чэ
4797,73 • К,
198921g - dg Чэ
0,074
ЧЭ_/ I 198927g Л
В.вбЦл/1 ?э +0'6J.
(13)
+ 7,29d;f-
Подставим формулу нахождения эффективной тепловой мощности дуги в выражение (13), приняв В = 2,7^, и получаем конечное выражение нахождения градиента температуры в точке кристаллита
17567,57 • и,
12953,87 • V„Udckuop'
53708,4 ■ VJdlUkm 7
1 + 0,б)
0,074 dl
И, 6476,92 • VHUdcknop Х
xG г 53708,4 • Itf dc3i№nop ! 0 ¿j
(14)
+ 7,29d|.
Подставив полученные значения и известные параметры в формулу нахождения градиента температуры в точке кристаллита 61 (4), получим: 1300 • к,
Таким образом, градиент температуры в точке кристаллита 61 зависит от силы тока I, диаметра сопла плазмотрона йс, напряжения и и состава порошка кпОр.
Второй важной составляющей при формировании структуры является скорость кристаллизации Укр, которая находится по формуле:
А--(15)
V =
»кр
(ОМ\2 4 l+\on) 1-к.
где ку - коэффициент доли полуоси ОЫ, т.е.
кУ ~ ON'
(16)
гдеуо - координата на полуоси ОЫ (рис. 1).
При рассмотрении образования структуры по всему периметру нанесённого металла у0 будет равно ОЫ, т.е. ку = 1. Поэтому в нашем случае скорость кристаллизации Укр будет равна скорости наплавки Ун:
^ = V., (17)
поэтому можно сделать вывод, что скорость кристаллизации будет управляться непосредственно скоростью наплавки. Соответственно равенство (2) примет конечный вид:
17567,57 • Уи
_I_
' 12953,87 ■ УнЦс1скп
+7,29 ¿1 №
При анализе полученного выражения становится понятно, что при небольшом концентрационном переохлаждении (малых значениях Со, хк) и больших значениях 61 образуется ячеистая структура. Когда концентрационное переохлаждение достигает значительной величины (большие значения Со, хк), создаются благоприятные условия для роста выступов с последующим появлением ветвей второго порядка, присущие дендритному строению. В дальнейшем расплав может достичь такого концентрационного переохлаждения, что в центре шва будет образовываться зона с равноосной структурой, препятствуя появлению столбчатых кристаллов.
Результаты и обсуждение. После проведения теоретических исследований необходимо провести проверку выражения (18). В этих целях были наплавлены три образца при различных режимах плазменной наплавки при помощи установки для плазменной наплавки (Оренбургский ГАУ) [10].
Перед началом исследования находили коэффициент А, который определяли по формуле (3):
А= ¡1п— = 0,4993. ■у изо
Состав сплава Со рассчитывается для трёх режимов, при которых получаются разные вариации структуры [11]: дендритная для первого режима (и = 30 В, I = 165 А, ¥я = 3,5 м/ч, Ж = 40 %); дендритно-ячеистая для второго режима (и = 35 В, I = 200 А, ¥н = 4,5 м/ч, Ж = 50 %); ячеистая для третьего режима (и = 40 В, I = 220 А, ¥н = 5,5 м/ч, Ж = 60 %) по следующей формуле [5]:
С0 = ^=1МГМ, (19)
где М} - молярная масса компонента смеси, г/моль (в нашем случае Fe = 55,845; С = 12,011; Сг = 51,9961; Si = 28,085; Мо = 95,95; N = 58,6934; W = 183,84; Мп = 54,938; S = 32,06; Р = 30,9738; О = 15,999; Н = 1,008; N = 14,007; WC = 195,86); N - количество вещества в смеси порошков, %.
Считаем состав сплава для первого режима (и = 30 В, I = 165 А, ¥н = 3,5 м/ч, Ж = 40 %). В данном случае состав нанесённого металла для данных параметров выглядит следующим образом: Fe = 30,83 %; С = 3,8 %; Сг = 21 %; Si = 1,2 %; Мо = 0,07 %; № = 1,4 %; W = 0,1 %; Мп = 0,5 %; S = 0,3 %; Р = 0,4 %; О = 0,2 %; Н = 0,3 %; N = 0,5 %; WC = 39,4 %:
С01 = 55,845-0,3083 + 12,011-0,038 + + 51,9961-0,21 + 28,085-0,012 + + 95,95-0,0007 + 58,6934-0,014 + + 183,84-0,001 + 54,9380-0,005 + + 32,06-0,003 + 30,9738-0,004 + + 15,999-0,002 + 1,008-0,003 + + 14,007-0,005 + 195,86-0,394 = 107,771 г/моль.
Затем считаем состав сплава для второго режима наплавки (и = 35 В, I = 200 А, ¥н = 4,5 м/ч, Ж = 50 %). В данном случае состав нанесённого металла для данных параметров выглядит следующим образом: Fe = 26,22 %; С = 3,7 %; Сг = 18,6 %; Si = 0,8 %; Мо = 0,08 %; № = 0,7 %; W = 0,1 %; Мп = 0,4 %; S = 0,1 %; Р = 0,1 %; О = 0,2 %; Н = 0,1 %; N = 0,2 %; WC = 48,7 %: С02 = 55,845-0,2622 + 12,011-0,037 + + 51,9961-0,186 + 28,085-0,008 + + 95,95-0,0008 + 58,6934-0,007 + + 183,84-0,001 + 54,9380-0,004 + + 32,06-0,001 + 30,9738-0,001 + + 15,999-0,002 + 1,008-0,001 + + 14,007-0,002 + 195,86-0,487 = 121,382 г/моль.
Далее считаем состав сплава для третьего режима (и= 40 В, I = 220 А, ¥н = 5,5 м/ч, Ж = 60 %). Из приложения берём состав нанесённого металла для данных параметров, который выглядит следующим образом: Fe = 22,29 %; С = 3,8 %; Сг = 15,2 %; Si = 0,3 %; Мо = 0,06 %; № = 0,3 %; W = 0,05 %; Мп = 0,1 %; S = 0,05 %; Р = 0,05 %; О = 0,05 %; Н = 0,05 %; N = 0,06 %; WC = 57,6 %:
С03 = 55,845-0,2229 + 12,011-0,038 + + 51,9961-0,152 + 28,085-0,003 + + 95,95-0,0006 + 58,6934-0,003 + + 183,84-0,0005 + 54,9380-0,001 + + 32,06-0,0005 + 30,9738-0,0005 + + 15,999-0,0005 + 1,008-0,0005 + + 14,007-0,0006 + 195,86-0,576 = 134,137 г/моль.
Согласно ранее проведённым исследованиям [12], коэффициент распределения примесей ко принимаем равным 3, так как при таком его значении происходит снижение количества примесей (сера, фосфор, кислород, азот, водород) в металле шва (по данным химического анализа). Это связано с повышением температуры зоны наплавки: чем больше время процесса, тем больше теплоты выделяется при нанесении шва и тем самым происходит большее выгорание ненужных компонентов со снижением
их концентрации в наплавленном металле как в жидкой, так и твёрдой фазах. Особенно ярко это явление выражается при повышении силы тока. Данное значение коэффициента считалось по теории вытягивания примесей Чохральского [5], согласно выражению:
к0 = (20) ж
где Ств - концентрация примесей в твёрдой фазе
1/м3;
Сж - концентрация примесей в расплаве, 1/м3.
Теперь мы можем найти значения правой
части равенства (18) ^^ для составов смесей
к0
во всех трёх группах режимов, подставляя полученные значения составов сплавов. Они соответственно равны: для первого режима - 17,937; для второго - 20,202; третьего - 22,325.
Определим значения левой части равенства (18), поочередно подставляя значения режимов, одновременно выясняя, как члены выражения влияют на окончательный ответ.
Находим значение для первого режима: U = 30 В, I = 165 А, ¥н = 3,5 м/ч = 0,00097 м/с, W = 40 %. Диаметр сопла плазмотрона задан конструктивно и равен dс = 4,5 мм = 0,0045 м. Проделав вычисления, получаем ответ, равный 28,055. Мы видим, что 28,055 > 17,937. Следовательно, выполняется условие образования ячеистой структуры наплавленного шва.
Находим значение для второго режима: U = 35 В, I = 200 А, ¥н = 4,5 м/ч = 0,00125 м/с, W = 50 % В итоге вычислений получается ответ, равный 20,152. Проводим сравнение и получаем, что 20,152 ~ 20,202. Следовательно, это подтверждает образование дендритно-ячеистой структуры металла шва.
Находим значение левой части уравнения (18) для третьего режима: U = 40 В, I = 220 А, ¥н = 5,5 м/ч, W = 60 %. Ответ получается равным 15,632. Сравниваем и видим, что выполняется условие образования дендритной структуры, так как 15,632 < 22,325.
Вывод. Проведённые исследования микроструктуры показали, что при параметрах наплавки U = 35 В, I = 200 А, ¥н = 4,5 м/ч, W = 50 % наносится слой с дендритно-ячеистой структурой, имеющей наибольшую износостойкость к ударно-абразивному трению, при этом микроструктуру можно спрогнозировать, применив полученную математическую модель формирования структуры наносимого покрытия (18).
Список источников
1. Результаты лабораторных испытаний покрытий, нанесённых плазменной наплавкой / В.А. Шахов, П.Г. Уч-кин, И.Н. Глушков и др. // Известия Международной академии аграрного образования. 2018. № 40. С. 30 - 33.
2. Shakhov V.A., Uchkin P.G., Ushakov Yu.A. Studies in coatings for working bodies of deep-rippers recovered
by plasma surfacing // Engineering for Rural Development, Jelgava, 22 - 24 мая 2019 года. Jelgava, 2019. P. 44 - 49. https://doi.org/10.22616/ERDev2019.18.N031.
3. Шахов В.А., Учкин П.Г. Влияние различных факторов на качество восстановленной плазменным способом поверхности // Качественный рост российского агропромышленного комплекса: возможности, проблемы и перспективы: матер. деловой прогр. XXVII междунар. агропромышл. выст., Санкт-Петербург, 21 - 24 августа 2018 года. СПб.: Санкт-Петербургский государственный аграрный университет, 2018. С. 269 - 273.
4. Пат. 2680332 Российская Федерация. Способ восстановления долот глубокорыхлителей с одновременным упрочнением их рабочей поверхности / Учкин П.Г., Шахов В.А.; № 2017116949: заявит. и патентооблад. ФГБОУ ВО «Оренбургский государственный аграрный университет»; заявл. 15.05.2017.
5. Учкин П.Г. Обоснование технологии восстановления долот глубокорыхлителей плазменной наплавкой: дис. ... канд. техн. наук. Оренбург. 2019. 141 с.
6. Фаюршин А.Ф., Масягутов Р.Ф. Совершенствование технологии упрочнения рабочих органов почвообрабатывающих машин // Вестник Башкирского государственного аграрного университета. 2018. № 3 (47). С. 108 - 113. https://doi.org/10.31563/1684-7628-2018-47-3-108-113.
7. Технология формирования дендритно-ячеистой структуры наплавленного металла при восстановлении стрельчатых лап почвообрабатывающих машин / В.А. Шахов, П.Г. Учкин, М.Г. Аристанов и др. // Совершенствование инженерно-технического обеспечения производственных процессов и технологических систем: матер. национал. с междунар. участ. науч.-практич. конф., посвящ. 70-летнему юбилею инженерного факультета ФГБОУ ВО Оренбургский ГАУ; Оренбург, 4 февраля 2021 года. Оренбург, 2021. С. 52 - 57.
8. Методика проведения лабораторных исследований процесса плазменной наплавки / В.А. Шахов, П.Г. Учкин, М.Г. Аристанов и др. // Известия Оренбургского государственного аграрного университета. 2020. № 6 (86). С. 144 - 149. https://doi.org/10.37670/2073-0853-2020-86-6-144-149.
9. Теоретическое обоснование параметров плазменной наплавки порошков с содержанием карбида вольфрама при восстановлении рабочих органов глубо-корыхлителей / В.А. Шахов, П.Г. Учкин, Р.Р. Шаркаев и др. // Совершенствование инженерно-технического обеспечения производственных процессов и технологических систем: матер. междунар. науч.-практич. конф., Оренбург, 30 января 2018 года. Оренбург: Оренбургский государственный аграрный университет, 2018. С. 77 - 82.
10. Пат. 191023 U1 Российская Федерация. Установка для плазменной наплавки рабочих органов сельскохозяйственных машин / Учкин П.Г., Шахов В.А., Чернышев В.П.; № 2019101674: заявит. и патентооблад. ФГБОУ ВО «Оренбургский государственный аграрный университет» заявл. 03.07.2017.
11. Учкин П.Г. Исследование покрытий рабочих органов глубокорыхлителей, восстановленных плазменной наплавкой // Известия Оренбургского государственного аграрного университета. 2021. № 3 (89). С. 126 - 131. https://doi.org/10.37670/2073-0853-2021-89-3-126-131.
12. Шахов В.А., Учкин П.Г., Шаркаев Р.Р. Расчёт режимов процесса плазменной наплавки при восстановлении рабочих органов сельскохозяйственных машин // Вклад молодых учёных в аграрную науку: матер. Междунар.
науч.-практич. конф.; Кинель, 18 апреля 2018 года. Ки-нель: Самарская государственная сельскохозяйственная академия, 2018. С. 352 - 355.
References
1. The results of laboratory tests of coatings applied by plasma surfacing / V.A. Shahov, P.G. Uchkin, I.N. Glushkov et al. Izvestiya International Academy of Agrarian Education. 2018; 40: 30-33.
2. Shakhov V.A., Uchkin P.G., Ushakov Yu.A. Studies in coatings for working bodies of deep-rippers recovered by plasma surfacing // Engineering for Rural Development, Jelgava, 22-24 may 2019. Jelgava: 2019; 44-49. https:// doi. org/10.22616/ERDev2019.18.N031.
3. Shahov V.A., Uchkin P.G. The effect of various factors on the quality of plasma-reconstituted surface // The qualitative growth of the Russian agro-industrial complex: opportunities, problems and prospects: Materials of the business program of the XXVII International Agro-industrial Exhibition, St. Petersburg, 21-24 August 2018. St. Petersburg: St. Petersburg State Agrarian University. 2018: 269-273.
4. Patent 2680332 Russian Federation. The method for recovery of deep smelters bits with simultaneous hardening of their working surface / Uchkin P.G., Shahov V.A.; No. 2017116949; will declare and patented. FGBOU VO «Orenburg State Agrarian University»; dec. 05/15/2017.
5. Uchkin P.G. Substantiation of technology for recovery of deep-emitter bits by plasma surfacing: dis. ... Cand. Tech. Sciences. Orenburg. 2019; 141 p.
6. Fayurshin A.F., Masyagutov R.F. Improvement of hardening technology of tillage machines working bodies. Vestnik Bashkir State Agrarian University. 2018; 3(47): 108-113. https://doi.org/10.31563/1684-7628-2018-47-3-108-113.
7. The technology of formation of dendritic-cellular structure of built-up metal at restoration of lancet hoes of
tillage machines / V.A. Shahov, P.G. Uchkin, M.G. Aristanov et al // Improvement of engineering and technical support of production processes and technological systems: national materials with international participation of a scientific and practical conference dedicated to the 70th anniversary of the engineering faculty of FSBOU VO Orenburg GAU, Orenburg, 04 February 2021. Orenburg. 2021; 52-57.
8. The methodology for conducting laboratory studies of the plasma surfacing process / V.A. Shahov, P.G. Uchkin, M.G. Aristanov et al. Izvestia Orenburg State Agrarian University. 2020; 86(6): 144-149. https://doi.org/10.37670/2073-0853-2020-86-6-144-149.
9. Theoretical substantiation of plasma surfacing parameters of powders with tungsten carbide content at restoration of working bodies of deep-burners / V.A. Shahov, P.G. Uchkin, R.R. Sharkaev et al // Improving the engineering and technical support of production processes and technological systems: materials of the international scientific and practical conference, Orenburg, 30 January 2018. Orenburg. 2018; 77-82.
10. Patent 2680332 Russian Federation. The installation for plasma surfacing of working bodies of agricultural machines / Uchkin P.G., Shahov V.A., Chernyshov V.P.; No. 2019101674; will declare and patented. FGBOU VO «Orenburg State Agrarian University»; dec.07/03/2017.
11. Uchkin P.G. The investigation of coatings of working bodies of subsoilers restored by plasma surfacing. Izvestia Orenburg State Agrarian University. 2021; 89(3): 126-131. https://doi.org/10.37670/2073-0853-2021-89-3-126-131.
12. The calculation of the modes of the plasma surfacing process during the restoration of the working bodies of agricultural machines / V.A. Shahov, P.G. Uchkin, R.R. Sharkaev // The contribution of young scientists to agricultural science: materials of the International Scientific and Practical Conference, Kinel, 18 April 2018. Kinel: Samara State Agricultural Academy. 2018; 352-355.
Павел Григорьевич Учкин, кандидат технических наук, доцент, pu1985@rambler.ru, https://orcid.org/0000-0002-7143-5330
Pavel G. Uhckin, Candidate of Technical Sciences, Associate Professor, pu1985@rambler.ru, https://orcid. org/0000-0002-7143-5330
Статья поступила в редакцию 16.03.2022; одобрена после рецензирования 31.03.2022; принята к публикации 31.03.2022.
The article was submitted 16.03.2022; approved after reviewing 31.03.2022; accepted for publication 31.03.2022.
-Ф-
