CC BY
89
ГЕОЛОГИЯ И ГОРНОЕ ДЕЛО
УДК 622.245.78
применение комплекта ультразвукового оборудования для восстановления производительности нефтедобывающих скважин
© 2003 г. А.Я. Третьяк, Ю.М. Рыбальченко, А.В. Чикин, А.Е Панич, Б.Я. Рысс
Нефтяная отрасль промышленности России выходит из застойных процессов, а инерция поступательного развития такова, что наша страна перешагнула миллионный рубеж добычи нефти в сутки, занимая одно из ведущих мест в мире наравне с США и Саудовской Аравией. Производство нефти в 2002 г. возросло до 377 млн т. Сегодня имеются оптимистические оценки на устойчивое повышение уровня нефтедобычи. Однако перспективы развития Российской «нефтянки» требуют быстрейшего создания и широкого применения новых высокоэффективных технологий воздействия на пласты для повышения нефтеотдачи и интенсификации добычи нефти. Нельзя мириться с тем, что при современных способах разработки нефтяных месторождений более половины начальных геологических запасов нефти остаются неизвлечён-ными из пласта. По данным, опубликованным в технической литературе, в настоящее время более 60 % отечественных запасов нефти приурочены к коллекторам с трудноизвлекаемыми запасами нефти (низкопроницаемые пласты, повышенная вязкость, сложное геологическое строение) [1].
При действующих ценах и уровне рентабельности добычи нефти основным источником углеводородного сырья остаются уже действующие скважины, в большинстве своём вступившие в позднюю стадию разработки. Однако существующий уровень извлечения нефти из пласта не может удовлетворить потребность страны в стратегическом сырье. Оценки учёных и промысловиков показывают, что повышение коэффициента извлечения нефти (КИН) только на 1 % увеличивает прирост её ежегодной добычи на 20-30 млн т. В связи с этим крайне необходима активизиция научных исследований и промысловых работ по увеличению полноты отбора нефти из пластов.
Решение этой важнейшей проблемы возможно только при широком промышленном использовании искусственных методов управления продуктивностью скважин. Особого внимания при этом заслуживают малодебитные скважины, количество которых неуклонно возрастает. Сегодня более 20 % добывающих скважин простаивают вследствие нерентабельности их эксплуатации. От эффективности работы с таким фондом зависит общая добыча нефти в России.
Приоритетными и перспективными являются направления исследований и обоснований механизма
нефтеотдачи пластов с использованием физических полей упругих (вибросейсмических) колебаний, ультразвуковых, тепловых, электромагнитных, импульсных и др.
За последние годы акустический метод стал все шире находить применение в нефтяной отрасли, так как по сравнению с наиболее распространенными является дешевым в эксплуатации и, что немаловажно, экологически чистым. Однако, несмотря на более чем 20-летнюю историю и успешные результаты своего применения, он не стал одним из основных технологических методов увеличения нефтеотдачи пласта [2].
Основной причиной этого является отсутствие предприятий, способных проектировать и производить надежные, мощные и малогабаритные излучатели с многофункциональной аппаратурой питания, позволяющих при совмещении (комплексировании в промысловых условиях) с плановыми каротажными работами получать восстановление или увеличение дебита на длительный срок.
С целью решения вышеперечисленных проблем НКТБ «Пьезоприбор» Ростовского государственного университета и учёные Южно-Российского государственного технического университета (Новочеркасского политехнического института) разработали и внедряют в производство комплект ультразвукового оборудования для повышения нефтеотдачи пластов и интенсификации добычи нефти.
Комплект приборов ультразвукового воздействия предназначен для возбуждения акустического поля ультразвуковой частоты в интервале перфорации с целью увеличения нефтеотдачи пластов.
Комплект приборов ультразвукового воздействия состоит из:
- электронного ультразвукового генератора с питающим напряжением трехфазной сети 380 В и выходной регулируемой мощностью 3,5 кВт;
- скважинного пьезокерамического излучателя с диапазоном рабочих частот 18-24 кГц;
- стандартного геофизического кабеля (например, КГ 3-67-180), подсоединенного к выходу ультразвукового генератора (на поверхности) и подключенного через кабельную головку НКБЗ-36 к скважинному излучателю.
Комплект приборов ультразвукового воздействия имеет следующие технические характеристики:
- напряжение питания - сеть 380 В 50 Гц;
- номинальная потребительная мощность - 4 кВт;
- выходная мощность генератора - 3,5 кВт;
- выходная мощность на излучателе - 1,0 кВт;
- КПД излучателя - не менее 85 %;
- диапазон амплитуды выходного напряжения генератора - 50-70 В;
- диапазон рабочих частот - 18-24 кГц;
- габаритные размеры генератора - 500х500х270 мм;
- габаритные размеры излучателя - 1200х44 мм;
- масса генератора - 25 кг;
- масса излучателя - 10 кг.
В комплект поставки входит один генератор и два излучателя.
Для обработки скважины необходима стандартная геофизическая аппаратура, включающая в себя:
- подъемник с трехжильным геофизическим кабелем, оборудованным кабельным наконечником типа НКБЗ-з6;
- каротажную станцию (для привязки пьезокера-мического излучателя к интервалу перфорации);
Используемое промысловое и каротажное оборудование тождественно оборудованию при обычных промыслово-геофизических работах в эксплуатационных скважинах.
Обслуживание оборудования производится 1 оператором и не требует высокой квалификации. Среднее время обработки скважины 24 ч.
Комплекты ультразвуковых технологических средств предназначаются как для использования на эксплуатирующихся месторождениях нефти, газа, газоконденсата и воды (вплоть до окончания эксплуатации месторождения), так и на стадиях поисково-оценочных работ, главным образом на скважинах с уменьшающейся производительностью. На ранних стадиях - это удаление загрязнения (кольматации) призабойной зоны скважины при ее бурении, на более поздних - восстановление дебита эксплуатационных и приемистости нагнетательных скважин.
С помощью комплекта ультразвукового воздействия эффективно решаются следующие промысловые задачи:
- очистка призабойной зоны добывающих скважин (ПЗС) от твердых и вязких асфальто-смолисто-парафиновых компонентов (АСПК) для увеличения притока флюида;
- очистка ПЗС нагнетательных скважин от коль-матирующих осадков для увеличения приемистости;
- выравнивание профиля приемистости нагнетательных скважин путем очистки и вовлечения в разработку недренированных, закольматированных и малопроницаемых пропластков с целью более качественного и равномерного заводнения продуктивного пласта;
- очистка ПЗС водозаборных скважин;
- ускорение выхода добывающих скважин на рабочий режим после пуска путем быстрой декольмата-
ции ПЗС от остатков глиносодержащих буровых растворов и жидкостей для глушения.
Новизна потребительских качеств научно-технической продукции состоит в системном подходе к работе ультразвуковым методом:
- комплексируется (совмещается) с другими физико-химическими методами воздействия на ПЗС;
- акустическое воздействие не на отдельно взятые скважины, а на площади;
- выбранная площадь продуктивного пласта окон-туривается обработанными нагнетательными скважинами с индивидуальным подходом к каждой;
- добывающие скважины обрабатываются только внутри оконтуренной площади продуктивного пласта.
Обработка скважин может производиться совместно с каротажем, не нарушая технологического цикла обслуживания скважин.
Проведенные опытно-промышленные испытания комплекта оборудования для ультразвукового воздействия на пласт в активной жидкости дали положительный результат на месторождениях ООО «ЛУКОЙЛ - Западная Сибирь». На одну скважину в среднем пришлось дополнительно добытой нефти: 1997 г. - 906 т, 1998 г. - 1181 т, 1999 г. - 832,6 т.
Удельные затраты на 1 т дополнительно добытой нефти составили (р./т): на Урьевском месторождении -14, на Ключевском месторождении - 122, на Покачев-ском месторождении - 174.
Результаты применения акустического воздействия на месторождениях ТПП «Когалымнефтегаз» ООО «ЛУКОЙЛ - Западная Сибирь» приведены на рисунке.
Приведенные данные убедительно показывают эффективность метода с экономической точки зрения.
По сравнению с известным аналогичным оборудованием предлагаемый комплект обладает следующими преимуществами:
- улучшено сервисное обслуживание генератора, в том числе на встроенных стрелочных приборах можно одновременно наблюдать величины активной и реактивной мощности, а на цифровом табло - амплитуду выходного напряжения или тока, рабочую часто -ту или оставшееся время работы;
- генератор снабжен системой, обеспечивающей защиту генератора и геофизического кабеля от перенапряжений и экстратоков, а также защиту самого генератора от превышения температуры силовых элементов;
- генератор допускает кратковременное (до 10 мин) повышение питающего напряжения до 500В;
- генератор позволяет производить настройку рабочей частоты и других режимов в зависимости от условий работы излучателя;
- принципиально новая конструкция излучателя позволяет в условиях ограниченной геофизическими кабелями электрической мощности существенно повысить излучаемую акустическую мощность благодаря высокому КПД излучателя и увеличению количества и плотности его активных зон.
Результаты применения акустического воздействия на месторождениях ТПП «Когалымнефтегаз»
ООО «ЛУКОЙЛ - Западная Сибирь»
Будучи реализованным в кислотостойком исполнении, ультразвуковой излучатель позволит осуществлять обработку ПЗС (при необходимости) в присутствии активных веществ, например кислот, что резко повысит эффективность и уменьшит сроки ее проведения (физико-химический способ воздействия).
Использование новых технологий и комплектов позволит повысить эффективность и более широко применять метод ультразвукового воздействия на скважины как альтернативный технически сложным и
экологически вредным методам интенсификации с использованием пороховых зарядов, гидроразрыва пласта и т. п.
Литература
1. Ибрагимов Л.Х., Мищенко И.Т., Челоянц Д.К. Интенси-
фикация добычи нефти. М., 2000. С. 5-11.
2. Александров В.А., Бушер М.К., Жуков В.Б., Майоров В.А.
Использование акустических методов и аппаратуры для увеличения продуктивности нефтяных пластов // Разведка и охрана недр. 2002. Январь, № 1. С. 38-41.
Южно-Российский государственный технический университет (НПИ)
5 мая 2003 г.
УДК 661.185.1.004.14
технология волнового воздействия на продуктивный пласт с целью интенсификации притока газа
© 2003 г. С.Б. Бекетов
В процессе эксплуатации и ремонта скважин на подземных хранилищах газа (ПХГ), газовых и газо-конденсатных месторождениях обычно происходит снижение фильтрационно-емкостных свойств приза-бойной зоны пласта (ПЗП) под действием ряда причин. С целью сохранения производительности скважин обычно применяется метод увеличения депрессии на пласт при отборе газа, а также различные физико-химические и гидродинамические методы воздействия на ПЗП для восстановления коллекторских свойств в этой зоне.
Основными отрицательными явлениями при увеличении депрессии на пласт являются: разрушение скелета породы и поступление в ствол скважины вместе с газом продуктов разрушения (что обусловливает образование песчано-глинистых пробок, эрозии под-
земного и наземного оборудования и, как следствие, постепенный выход скважины из строя); кроме того, увеличение депрессии на пласт может приводить к прорыву к скважине пластовых вод (как подошвенных, так и по напластованию).
Физико-химические и гидродинамические методы воздействия на ПЗП с целью очистки и восстановления ее коллекторских свойств получили широкое распространение в практике добычи и хранения газа. В настоящее время применяется более десятка таких методов. Выбор метода интенсификации в каждом конкретном случае зависит от многих факторов, в частности от:
- типа коллектора;
- значений фильтрационно-емкостных свойств ПЗП;
- величины пластового давления;
- расположения интервалов воздействия в пределах вскрытого разреза;
- наличия водоносных интервалов в разрезе;
- технического состояния скважины;
- причин снижения коллекторских свойств ПЗП;
- технических и финансовых возможностей эксплуатирующего предприятия.
Следует отметить, что сегодня последний из перечисленных факторов бывает решающим при выборе того или иного метода интенсификации притока газа.
В связи с этим наиболее перспективным в этом направлении следует считать разработку комплексных технологий, включающих в себя сочетание физико-химических и гидродинамических факторов воздействия на ПЗП.
При этом многофакторный комплекс воздействия на пласт должен отвечать технологической доступности и простоте осуществления технологических операций.
Перспективной в этом отношении является технология очистки ПЗП, выполняемая в процессе промывки песчано-глинистых пробок в скважинах с применением двухфазной пены в условиях аномально низких пластовых давлений (АНПД).
Сущность технологии заключается в применении репрессионно-депрессионной (волновой) обработки ПЗП в импульсном режиме. Отличительной особенностью технологии является многократное создание в зоне обработки пласта (путем регулирования забойного давления, создаваемого столбом двухфазной пены) знакопеременных импульсов давления, направленных из пласта в скважину и обратно. При этом воздействие на пласт осуществляется непосредственно в процессе промывки песчано-глинистой пробки в стволе скважины.
Метод воздействия на пласт переменным давлением дает хороший эффект в условиях высокопрочных пород. При создании знакопеременных давлений происходит очистка пор и трещин ПЗП, возникают усталостные явления в породах пласта и появляется возможность образования и развития трещин [1, 2].
Установлено, что эффективность метода переменных давлений в основном определяется характером депрессий, создаваемых на пласт, которые зависят от темпа изменения забойного давления, т.е. чем резче создается депрессия, тем эффективнее воздействие на пласт.
По результатам наших лабораторных исследований, а также по мнению авторов работ [3, 4], применение двухфазных пен для воздействия на ПЗП переменными давлениями увеличивает эффективность процесса. Декольматация путем закачки в ПЗП двухфазной пены происходит в результате протекания ряда сложных физико-химических процессов, таких как смачивание твердой поверхности, адсорбция ПАВ и других компонентов пены на кольматирующих веществах, осадках окислов железа и поверхности породы, удержание частиц во взвешенном состоянии. Соответственно стадиями процесса декольматации яв-
ляются: приведение в контакт пенной системы с обрабатываемой поверхностью, сопровождающееся её смачиванием; удаление кольматирующих веществ с поверхности породы, удержание частиц кольмати-рующего вещества во взвешенном состоянии с целью предупреждения вторичного осаждения на подвергаемой декольматации поверхности.
Таким образом, закачиваемая в призабойную зону многокомпонентная пена, содержащая анионактивные ПАВ и электролиты (хлористый кальций), адсорбируется на поверхности породы и кольматирующих веществ. При создании знакопеременных нагрузок на пласт происходит разрушение и вынос этих осадков вследствие резкого воздействия расширяющихся пузырьков газа и высоких скоростей движения воды в каналах и порах ПЗП [2].
Рядом исследователей выявлен эффект аномального усиления инициируемых волн в жидкостях, насыщенных газом. Сущность эффекта заключается в том, что при ударных нагрузках гетерогенной системы давление за фронтом волн может во много раз превышать инициируемые первоначальные давления. Эффект усиления давления при этом может достигать 5 - 6-кратной величины от начального импульса. Эти результаты были получены в диапазоне инициируемых давлений от 0,3 до 6,0 МПа [5].
При инициировании волн воздействия на пласт наибольшему влиянию подвергается ПЗП, так как гидродинамический импульс в породах затухает в зависимости от свойств насыщающих флюидов и удалении от ствола скважины вследствие упругости системы и гидравлических сопротивлений в фильтровой части скважины и порах и трещинах породы.
Как уже было отмечено ранее, величина создаваемого избыточного давления в колонне при создании гидроимпульса (а также величина депрессии при вызове притока из пласта) ограничивается, в частности, прочностными характеристиками конструкции скважины.
В случае создания гидроимпульса давления должно выполняться условие:
Ру ))Рт -РЯН - Рдоп ,
где Рпл - пластовое давление, МПа; р - осредненная плотность пены по стволу скважины, кг/м3; Н - высота столба пены, м; Рдоп - давление, необходимое для преодоления сил гидравлического сопротивления, МПа; Ру - создаваемое на устье давление, МПа.
При вызове притока из пласта, т.е. депрессионно-го воздействия на пласт, должно быть выполнено условие:
Рпл ) РёН + Рдоп .
При этом при создании депрессии на пласт должна учитываться прочность цементной оболочки крепи эксплуатационной колонны
АР < Рпл -(PL - ah),
где Ар - депрессия на пласт, МПа; Р'пл - давление в водоносном горизонте, МПа; к - высота качественной цементной крепи между ГВК и нижними перфорационными отверстиями, м; а - допустимый градиент давления на крепь обсадной колонны, МПа (не более 2,5 [6]).
Допустимая депрессия на пласт с учетом соблюдения условий устойчивости призабойной зоны пласта будет обеспечена при следующем соотношении [6]:
Ар - к (Рг - Р„л ),
где асж - предел прочности породы на сжатие, МПа; Рг - вертикальное горное давление, МПа; к - коэффициент бокового распора.
В случае вызова притока из пласта, сложенного трещиноватыми породами, необходимо учитывать возможность смыкания трещин при создании депрессии и не превышать расчетного давления
АР =<8е/ 4/(1 -и2),
где 8 - величина раскрытия трещин, мм; / - длина трещин, мм; Е - модуль упругости пород пласта, МПа; и - коэффициент Пуассона.
Необходимо учитывать также то обстоятельство, что минимальная депрессия на пласт должна обеспечивать преодоление сил гидравлического сопротивления движению жидкости в ПЗП для получения притока флюидов Ар > Рдоп, где Рдоп = 2 - 5 МПа [7].
Ударное воздействие на ПЗП повышается в реальных условиях за счет нарастания силы ударной волны и упругих свойств обсадной колонны и НКТ. Усиление гидровоздействия носит линейный характер от давления, если создаваемые нагрузки не выходят за пределы интервала упругой деформации металла колонны Рдвн. Предел допустимого внутреннего давления колонны рассчитывается по известной методике, при этом учитывается остаточная толщина стенок обсадных труб, которая со временем эксплуатации скважины уменьшается [6, 8]).
В соответствии с технологией депрессионно-репрессионного воздействия на пласт, проникнув из скважины в ПЗП под действием повышенного давления, пена впоследствии выносится в скважину в результате резкого создания депрессии путем сброса давления на устье скважины. При этом в пласте происходит расширение существующих пузырьков газа, а также образование новых в соответствии с условием Рн = Ргт + АР, где Рн - давление насыщения жидкости газом, МПа; Рпл - пластовое давление, МПа; Ар -избыточное давление внутри пузырьков газа, МПа.
Причем АР описывается уравнением Лапласа АР = 2а/г ,
где г - радиус пузырька, м; а - поверхностное напряжение, кг/м.
Время образования пузырька незначительно и составляет порядка 10 - 10 - 10 - 12 с [9]. Затем пузырек растет за счет диффузии в него газа из жидкости.
Таким образом, в процессе движения пены в ПЗП к стволу скважины растет количество выделившегося газа, а следовательно, объем притекающей газожидкостной смеси, что ведет к увеличению скорости ее движения и турбулизации потока. Повышение скорости движения газожидкостной смеси также дополнительно положительно влияет на процесс удаления кольматирующих веществ в связи с возникновением эффекта поршне-вания при движении смеси в порах и трещинах ПЗП.
При воздействии на пласт переменными давлениями одним из важных параметров является выбор оптимального количества гидроударов.
Рядом авторов проводились исследования действия знакопеременных нагрузок на породы слабосце-ментированных пластов [10]. Выявлена закономерность снижения предельных напряжений при неоднократном гидравлическом нагружении испытуемого образца породы. Максимальное снижение сдвигающих напряжений происходит при втором гидравлическом импульсе. Последующие нагружения дают меньшие изменения и после 6 - 7 импульсов изменений сдвигающих напряжений практически не происходит. При давлении гидроимпульса в пределах 4 МПа снижение сдвигающих напряжений составляет около 35 %. Сила сцепления резко убывает уже после первого гидроимпульса, а после шести импульсов сила сцепления снижается до 0,05 МПа.
При разработке технологии репрессионно-депрес-сионной обработки ПЗП нами учтен опыт воздействия на пласт гидроударами, инициируемыми при помощи специальных устройств, спускаемых в скважину. Оптимальность шестикратного воздействия на пласт доказана авторами работы [9], которые провели стендовые испытания и опытно-промышленное внедрение специальных устройств в нефтяных скважинах. На основе результатов данных исследований, а также наших лабораторно-стендовых исследований оптимальное количество циклов репрессия-депрессия принято равным 6 - 7.
Как показали опыты, в гидравлических системах при быстрых сбросах давления в жидкой среде, находящейся под определенным начальным давлением, происходит образование волны отрицательного давления. Отрицательное давление является одним из метастабильных состояний, при котором проявляется эффект растяжения и последующий разрыв жидкости, значительный перегрев - ударное вскипание и газовыделение растворенного газа и интенсивный рост пузырьков, что приводит к образованию эффективной ударной депрессии [9].
Установлено, что величина отрицательного давления распространяется с акустической скоростью и с небольшим затуханием. Благодаря этому состояние отрицательного давления можно переносить на большие расстояния в трубопроводных системах, в частности в гидравлической системе сообщающихся пор и трещин продуктивного пласта.
Технологическая схема осуществления процесса репрессионно-депрессионного воздействия на пласт представлена на рисунке.
Технологическая схема репрессионно-депрессионного воздействия на призабойную зону пласта: 1 - НКТ; 2 - крестовина фонтанной арматуры; 3 - переходная катушка; 4 - превентор с глухими плашками; 5 - превентор с плашками под НКТ; 6 - устьевой герметизатор; 7 - дегазационная емкость; 8 - дегазационный желоб; 9 - насосный агрегат; 10 - блок распределения газа; 11 - эжектор; 12 - емкости с жидкостью глушения; 13 - вертлюг; 14 - кран шаровой; 15 - дроссельная задвижка; 16 - емкость с ПОЖ; 17 - перфорационные отверстия; 18 - продуктивный пласт
После промывки пробки допуском инструмента 1, в скважине производится полная замена пены, применявшейся при промывке на более легкую (заданной степени аэрации), что позволяет достичь создания планируемой депрессии на пласт при снятии устьевого давления. При этом, чтобы не создавать преждевременной депрессии на пласт, дроссельной задвижкой 15 плавно перекрывается поток выходящей из затрубья пены, что позволяет по известным номограммам давления столба пены на забой в зависимости от ее степени аэрации [11] регулировать забойное давление, зная давление на устье и распределение давления столба аэрированной пены в стволе скважи-
ны. После полного заполнения скважины легкой пеной дроссельной задвижкой выходящий из затрубья поток пены перекрывается. Работа агрегата 9 и подача газа в эжектор 11 через блок распределения 10 при этом остаются неизменными. Давление в затрубном пространстве начинает расти до тех пор, пока на забое не будет достигнуто давление приемистости пласта.
Как показывает опыт проведения работ, давление приемистости может изменяться в пределах одного ПХГ в различных скважинах в пределах нескольких МПа. При проведении работ обычно производится корректировка расчетного давления опытным путем [12, 13].
После достижения давления поглощения пены продуктивным пластом, производится закачка пены в пласт. Оптимальным является закачка 0,5 - 1 м3 ПОЖ на 1 м вскрытых отложений.
После закачки заданного количества пены в пласт дроссельная задвижка резко открывается, устьевое давление в затрубье снижается до нуля, что обеспечивает создание депрессии на пласт, так как скважина заполнена пеной со степенью аэрации, обеспечивающей создание гидростатического забойного давления ниже пластового.
В скважину из пласта происходит приток пены, выносящей из пор и трещин пелитовые частицы, соли и другие кольматирующие вещества. Выходящий поток пены по факельной линии направляется в амбар и в дальнейшей работе данная жидкость не используется. Восполнение жидкости в циркуляционной системе производится из емкости 16.
После очистки заданного интервала пласта производится замена в скважине легкой пены на более тяжелую, обеспечиваюшую создание заданной репрессии на пласт. После полной замены пены в скважину закачивается порция блокирующей жидкости из емкости 12 агрегатом 9 с целью блокирования открытого интервала пласта.
Перед наращиванием очередной трубы прекращают подачу газа в эжектор и прокачивают ПОЖ в объеме, равном сумме объемов обвязки скважины и рабочего инструмента до обратного клапана, установленного в компоновке спущенного инструмента. Затем закрывается КШЦ 14 и отсоединяется ведущая труба от колонны инструмента 1. После этого производится наращивание очередной трубы. Затем подсоединяется ведущая труба и продолжается процесс промывки скважины.
Восстановление циркуляции осуществляется в следующей последовательности: вначале включается в работу насосный агрегат 9, а затем подается газ в эжектор 11 из блока распределения газа 10.
После окончания промывки пробки скважина промывается не менее двух циклов, что обеспечивает полное удаление выбуренной породы из ствола.
Затем проводится третий этап работ - блокирование продуктивного пласта после промывки. С этой целью производится замена 2-фазной пены технологической жидкостью, закачка блокирующего состава в скважину агрегатом из емкости 12 и продавка его в фильтровую зону, что обеспечивает глушение скважины.
Широкое применение технология репрессионно-депрессионного воздействия на пласт в процессе промывки песчаных пробок с целью интенсификации притока газа получила при ремонте скважин на Пун-гинском подземном хранилище газа (Россия) и Чирен-ском газохранилище (Болгария) [12, 13].
Таким образом, анализируя эффективность технологии, следует отметить:
- в настоящее время одним из наиболее перспективных направлений воздействия на пласт с целью интенсификации притока газа следует считать разра-
ЗАО «Газтехнология»
ботку комплексных технологий, включающих в себя сочетание физико-химических и гидродинамических факторов воздействия на ПЗП. При этом многофакторный комплекс воздействия на пласт должен отвечать технологической доступности и простоте осуществления технологических операций;
- технология очистки ПЗП путем воздействия двухфазной пеной в условиях АНПД позволяет эффективно воздействовать на ПЗП с помощью репрессионно-депрессионной обработки ПЗП в импульсном режиме;
- технология предусматривает проведение последовательно двух различных операций: промывку скважины и поинтервальное воздействие на ПЗП с целью интенсификации притока газа, что снижает в целом затраты на проведение работ в результате уменьшения времени проведения операций, снижения расходов химреагентов, амортизации спецтехники;
- технология широко применяется при ремонте скважин на Пунгинском и Чиренском подземных хранилищах газа.
Литература
1. Гаврилкевич И.В. Новый метод образования трещин в нефтяных пластах - метод переменных давлений // Тр. ГрозНИИ. Вып 3. М., 1958. С. 159 - 170.
2. Абдулин Ф.С. Повышение производительности скважин. М., 1975. С. 264.
3. Обработка ПЗП депрессией в импульсном режиме / Ю.В. Зуев, В.М. Воронцов, А.Г. Корженевский и др. // Нефтяное хозяйство. 1983. № 9. С. 42 - 50.
4. Попов А.А. Ударные воздействия на призабойную зону скважин. М., 1990. С. 138.
5. Нигматулин Р.И., Пыж В.А., Симоненков И.Д. Эффект
аномальных колебаний с интенсивными всплесками давления в ударной волне, распространяющихся по водной суспензии бентонитовой глины // Изв. вузов. Серия Нефть и газ. 1983. № 11. С. 45 - 47.
6. Инструкция по расчету обсадных колонн для нефтяных и газовых скважин / О.Д. Даниленко, К.И. Джафаров,
B.Г. Колесников и др. РД от 01.07.1997 г. М., 1997. С. 194.
7. Освоение скважин / А.И. Булатов, Ю. Д. Качмар, П.П. Макаренко, Р.С. Яремийчук. М., 1999. С. 472.
8. Инструкция по переаттестации скважин ПХГ с целью определения их возможной эксплуатации / А.Е. Арутюнов, К.М. Тагиров, С.Б. Бекетов и др. Ставрополь, 2001.
C. 29.
9. Кудинов В.И., Сучков Б.М. Методы повышения производительности скважин. Самара, 1996. С. 414.
10. Совершенствование конструкций забоев скважин / М.О. Аш-рафьян, О.А. Лебедев, Н.М. Саркисов и др. М., 1987. С. 183.
11. Тагиров К.М., Гноевых А.Н., Лобкин А.Н. Вскрытие продуктивных нефтегазовых пластов с аномальными давлениями. М., 1996. С. 183.
12. Тагиров К., Бекетов С., Иванов Р. Увеличиване притока на газ в сондажите на газово хранилище "Чирен". // Геология и минерални ресурси. София. 2000. № 4. С. 24 - 27.
13. Бекетов С.Б., Гасумов Р.А., Пономаренко М.Н. Технология воздействия на призабойную зону пласта с целью интенсификации притока газа в процессе промывки скважин // Сб. науч. тр. Серия "Проблемы капитального ремонта скважин и эксплуатации подземных хранилищ газа". Вып. 33. Ставрополь, 2000. С. 95 - 100.
27марта 2003 г.
