CC BY
41
УДК 621.01
СТРУКТУРНЫЙ И ПАРАМЕТРИЧЕСКИЙ СИНТЕЗ РЫЧАЖНО-ВИНТОВОГО ИСПОЛНИТЕЛЬНОГО МЕХАНИЗМА ВИБРОПЕРЕМЕШИВАЮЩЕГО УСТРОЙСТВА
© 2013 А.И. Смелягин, И.В. Юхневич
Кубанский государственный технологический университет, г. Краснодар
Поступила в редакцию 30.03.2013
Традиционные исполнительные механизмы виброперемешивающих устройств не обеспечивают рациональные законы движения рабочих органов. Используя разработанные структурные математические модели, синтезирован новый исполнительный механизм, у которого амплитуда колебаний рабочего органа определяется исходя из обеспечения рационального технологического процесса. Разработана методика параметрического синтеза предложенного механизма, и определены размеры его звеньев при наложенных ограничениях по углу колебаний коромысла, углу давления и коэффициенту изменения средней скорости.
Ключевые слова: виброперемешивающее устройство, рычажный механизм, структурная математическая модель, шарнирный четырехзвенник, винтовой механизм
Высокое качество многих химических и пищевых продуктов, получаемых в ходе химических и биохимических реакций, может быть обеспечено только при необходимом уровне тепломассообмена, который обеспечивается главным образом перемешивающими устройствами. В [1] показано, что наилучшие условия тепломассообмена достигаются в вибропереме-шивающих устройствах (ВПУ) с оптимальными амплитудно-частотными характеристиками. Использование таких ВПУ позволяет: сократить время протекания многих процессов в 1,5-2,0 раза, удельные капитальные и эксплуатационные затраты в 1,2-1,8 раза, а так же улучшить качество получаемых продуктов. Проведенные исследования [2, 3] показали, что под воздействием дрожжей, активированных с помощью ВПУ, виноградное сусло сбраживается быстрее на 2-4 суток, при этом происходит более полная ассимиляция сахара виноградного сусла, что приводит к более высоким показателям содержания этилового спирта. Это объясняется положительным воздействием низкочастотной вибрации на клетки, что позволяет повысить скорость размножения дрожжей и их суммарную биомассу.
В настоящее время ВПУ не нашли широкого применения в промышленности из-за недостатков используемых в них исполнительных механизмов. Так, в [4, 5] указывается на
Смелягин Анатолий Игоревич, доктор технических наук, профессор, заведующий кафедрой теоретической механики. Е-шаП: asmelygin@yandex.ru Юхневич Илья Владимирович, аспирант. Е-шаП: bkmz1988@mail.ru
перспективность применения кривошипно-ползунных, кулисных и других рычажных механизмов в качестве исполнительного механизма (ИМ) ВПУ. Однако применение простых рычажных механизмов в ВПУ не позволяет обеспечить оптимальные для технологического процесса амплитуды колебаний рабочих органов. Это связано с тем, что размеры кривошипа в этих механизмах, задающие амплитуду колебаний рабочих органов, определяются, прежде всего, мощностью привода, а не требованиями технологического процесса. Для решения данной проблемы синтезируем новый ИМ ВПУ, у которого амплитуда колебаний рабочих органов будет определяться только технологическими процессами.
Структурный синтез ИМ ВПУ. Для решения поставленной задачи синтезируем сложный [6], состоящий из двух простых, рычажный ИМ ВПУ. Синтез ИМ ВПУ проведем с использованием структурной математической модели [6] которая имеет вид:
( 2 А
Р =
X п + '
V'=т-]
= Х п
I=т - ]
П-1
Ж = Х ipi - ш; /=1
k = р - п;
П-1
Р = Х Р
/=1
Т < k +1.
(1)
где р - общее число кинематических пар; Т -количество вершин базового звена; £ - число вершин звеньев; п - общее число подвижных звеньев; п - число подвижных звеньев с £ вершинами; рi - число кинематических пар /-той подвижности; к - число независимых замкнутых контуров; П - подвижность пространства, в котором синтезируется механизм; £ - число присоединений к стойкам; /=1, 2, 3, 4, 5 -целочисленный индекс; ]=0, 1, 2, ... целочисленный индекс.
Синтез первого механизма. Так как желательно, чтобы ИМ ВПУ был относительно не сложным, то пусть синтезируемый механизм будет существовать в трехмерном (М=3) трехпо-движном (П=3) пространстве; иметь одну степень свободы (Ж=1); иметь один независимый контур (к=1); иметь двухвершинное базовое (Т=2); иметь только одноподвижные вращательные кинематические пары. Структурная математическая модель (1) после подстановки в нее исходных данных примет вид
р=2 (2п + £);
п = п2; 1 = Р1 - 3;
1 = р - п;
р = р1;
2 < 2.
(2)
Понятно, что в синтезируемом механизме число звеньев, кинематических пар и присоединений к стойке должно быть целым и положительным. Следовательно, решение модели (2) должно удовлетворять этим условиям. Целочисленными корнями модели (2) являются следующие значения: р=4; п=3; £=2.
Рис. 1. Шарнирный четырехзвенник: А, В, С, Б - кинематические пары; 1, 2, 3 - подвижные звенья
Из найденного решения следует, что синтезируемый механизм должен иметь: четыре од-ноподвижные вращательные кинематические
пары; три подвижных звена; два присоединения к стойке. По найденному решению и условиям синтеза можно создать только один механизм -шарнирный четырехзвенник (рис. 1). Этот механизм преобразует вращательное движение кривошипа 1 в возвратно-вращательное движение коромысла 3.
Синтез второго механизма. Так как желательно чтобы ИМ ВПУ был относительно не сложным, то пусть второй синтезируемый механизм будет существовать в двухмерном (М=2) двухподвижном (П=2) пространстве; иметь одну степень свободы (Ж=1); иметь один независимый контур (к=1); иметь двухвершинное базовое (Т=2). Так как этот механизм должен будет преобразовывать возвратно-вращательное движение в поступательное, то при его создании будем использовать вращательные, поступательные и винтовые одноподвижные кинематические пары. Структурная математическая модель (1 ) после подстановки в нее исходных данных примет вид:
Р = 2 (2п + £);
п = п2; 1 = Р1 - 2;
1 = Р - П;
Р = Р{;
2 < 2.
(3)
Целочисленными корнями модели (3) являются следующие значения: р=3; п=2; £=2. Из найденного решения следует, что синтезируемый механизм должен иметь: три одноподвиж-ные кинематические пары; два подвижных звена; два присоединения к стойке. Анализ решения (3) показал, что синтезу ВПУ соответствует структурная схема винтового механизма, приведенная на рис. 2. Из рис. 2 видно, что этот механизм преобразует вращательное движение звена 1 в поступательное движение штока 2.
Рис. 2. Винтовой механизм. А, В, С - кинематические пары; 1, 2 -подвижные звенья
Объединив синтезированные механизмы (рис. 1, рис. 2) получим сложный кривошипно-винтовой механизм, представленный на рис. 3. В предложенном механизме вращательное
движение кривошипа преобразуется в возвратно-вращательное движение коромысла, а затем винтовым механизмом трансформируется в возвратно-поступательное движение выходного звена. Амплитуда колебаний рабочего органа (выходного звена) определяется не размерами кривошипа, а углом поворота коромысла и параметрами резьбы, поэтому она всегда может быть согласованна с требуемой технологическим процессом.
Рис. 3. Кривошипно-винтовой механизм. A, B, C, D - вращательные кинематически пары; E, F -соответственно, винтовая и поступательная кинематически пары; 1, 2, 3, 4 - подвижные звенья
Параметры резьбы определяются диаметром винта, поэтому создание рационального ИМ ВПУ сводится к параметрическому синтезу шарнирного четырехзвенника по заданному углу колебаний коромысла, при наложенных ограничениях на коэффициент изменения средней скорости к (отношение времени прямого хода ко времени обратного хода) и угол давления в одном из крайних положений (Р).
Параметрический синтез ИМ ВПУ. Для решения поставленной задачи, как и в [7] построим модифицированную расчетную схему шарнирного четырехзвенника с заданным углом колебаний а в крайних положениях коромысла.
Построение расчетной схемы (рис. 4) проводим следующим образом. Строим равнобедренный треугольник DC2Ci, со сторонами DCi и DC2 равными длине коромысла l3, и углом а. Проводим биссектрису DE угла а. Определяем угол © между крайними положениями шатуна
1 - к 0 = 180°--.
1 + к (4)
Из точки С1 или С2 под углом 90°-© к С1С2 проведем линию C1F или C2F, до пересечения (точка F) с линией DE. Из точки F радиусом C1F строим дугу окружности. Из точки С2, под углом 90+Р к отрезку DC2, проводим линию до пересечения с дугой окружности (точка А). Соединяем точку А с точкой С1 отрезком АС1. Точки A и D
определяют место расположения одноименных (см. рис. 3) кинематических пар, соединяющих кривошип и коромысло со стойкой, а отрезок АО определяет расстояние 10 между этими кинематическими парами. Сь С2 и Бь В2 - соответственно, положения кинематических пар С и В (см рисунок 3), при крайних положениях коромысла. Так как ДС^Б и ДС^Б имеют общий катет С1Е (рис. 4), то радиус С^ дуги окружности определится
/ 2)
Рис. 4. Расчетная схема
Угол в между касательной к окружности в точке С2 и прямой АС2, будет
в = (а/2 + 0)-Д (6) Длина хорды АС2, определится
АС 2 = 2 • С1 ^ • 8т(в). (7)
Угол АБС1, будет
А^Ц = 2 • (в - 0). (8)
С учетом (7), АСь определится
АС1 = 2 • С1 ^ • зт(в-0). (9)
Длины кривошипа l1 и шатуна l2 , будут: - AC 2 + ACj
2 = 2 ;
А =
ACj
2
(10)
Подставив (5), (6) , (7), (9) в (10), найдем длины кривошипа и шатуна:
, о • (©1 ( а а ©^ §т(а/2)
/1 = 2 . - |С0^ + - + -1 —■ /3;
(11)
, - (©^ . ( _ а ©^ 8т(а/2) ,
/2=2 ■ ^ -1-+-|
(12)
Длину /0 найдем из треугольника АС2Б по теореме косинусов
l0 =JAC22 + DC22 - 2AC2 • DC2 • cos(90 - ß).
(13)
Подставив (6), (7), (8) в (14) и, обозначив
5 = 2 • sin(- + 0-ß) • Sin(0,5a) 2 sin(0)
(14)
после ряда преобразований, найдем расстояние l0
l0 = l3 ^J В2 - 2В • sin ß +1.
(15)
l03 =J В2 - 2В • sin ß +1.
Следует отметить, что разработанный параметрический синтез звеньев шарнирного че-тырехзвенника применим только при выполнении условий теоремы Грасгофа:
1. Кривошип (/1) является наименьшим звеном.
2. Сумма длин наименьшего и наибольшего звеньев меньше суммы длин двух других звеньев.
Найдем относительные длины звеньев шарнирного четырехзвенника, соответствующего следующим начальным условиям синтеза а=60°; Р=20°; к=0,9. После подстановки начальных условий, в (16), (17), (18) найдем: /13=0,48521; /23=1,54021; /03=1,92792.
Для синтезированного шарниного четы-рехзвенника с помощью кинематической модели, приведенной в [8], построены графики угла поворота коромысла ф3=/(ф1), и угла давления Рз=/(ф1) от угла поворота кривошипа, а так же определен средний угол давления (рис. 5).
Для проведения целенаправленного параметрического синтеза шарнирного четырехзвен-ника представим длины его звеньев в безразмерной форме, для чего разделим (11), (12) и (15) на длину коромысла 4 в результате найдем искомые длины звеньев механизма:
„ . ,'©) ( _ а 0) sin(a/2) L = 2 • sin| — I- cosí -£ + — + — I-----;
2 J { У 2 2J sin(©)
(16)
,0) . ( _ а ©) sin(a/2) /23 = 2•cos| 0)sin|-e+2 +©2J--;^
(17)
(18)
Рис. 5. Графики -- фз=Дф1);---
),----- средний угол давления
Анализ построенных графиков показывает, что: угол колебаний коромысла соответствует заданному и составляет 60°; коэффициент изменения средней скорости к, равен 0,9, что соответствует заданным условиям; угол давления ß (средний - 12,151°, а максимальный - 52,717°) меньше допускаемого ([ß]=60°) [9].
Выводы: синтезированный шарнирный четырехзвенник полностью соответствует начальным условиям параметрического синтеза и может быть использован в качестве ИМ ВПУ, а предложенная методика структурного и структурно-параметрического синтеза могут быть рекомендованы для использования при создании новых машин и механизмов.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ:
1. Бажин, В.Т. Разработка и исследование электромагнитной мешалки / В. Т. Бажин, АА. Литвинова // Электромагнитные машины ударного действия. 1978. С. 101-103.
2. Ткаченко, Р.Н. Влияние вибрационной обработки мезги винограда Виорика на химический состав виноматериалов / Р.Н. Ткаченко, В.Т. Христюк, А.И. Смелягин // Хранение и переработка сельхоз-сырья. 2011. №10. С. 52-55.
3. Ткаченко, Р.Н. Использование вибрационного воздействия в технологии красных вин / Р.Н. Ткаченко, В. Т. Христюк, А.И. Смелягин // Известия вузов. Пищевая технология. 2013. № 1. С. 61-64.
4. А.с. 233616 СССР. Вибромешалка. 1045259/23-26; заявл. 24.12.1965; опубл. 24.12.1968, Бюл. № 3. С. 2.
5. А.. 582378 СССР. Диспергирующая вибромешалка. 2050117/03; заявл. 06.08.1974; опубл. 30.11.1977, Бюл. № 44. С. 2.
6. Смелягин, А.И. Структура механизмов и машин. -М: Высш. шк., 2006. 304 с.
7. Каримов, И.А. Теория машин и механизмов. Элек-
тронный учебный курс для студентов очной и заочной форм обучения. URL: http: // www.t eormach.ru/lect8.htm (дата обращения 20.03.2013 г.)
8. Смелягин, А.И. Структурный синтез и кинематический анализ простых исполнительных механизмов виброперемешивающих устройств / А.И. Смелягин, И.В. Юхневич // Омский научный вестник. 2012. № 3. С. 72-75.
9. Левитский, Н.И. Теория механизмов и машин. -М.: Наука, Главная редакция физико--математической литературы, 1979. 579 с.
STRUCTURAL AND PARAMETRIC SYNTHESIS OF BAR-SCREW ACTUATOR AT VIBROMIXING DEVICE
© 2013 A.I. Smelyagin, I.V. Yukhnevich Kuban State Technological University, Krasnodar
Traditional actuators of vibromixing devices do not ensure rational laws of working bodies movement. Using designed structural mathematical models, the new actuator was synthesized, at which the amplitude of working body oscillations is defined proceeding from rational technological process. The method of parametric synthesis of the offered mechanism is developed, and sizes of its links are defined at the imposed limitations on an edge of balance oscillations, edge of pressure and factor of middle velocity change.
Key words: vibromixing device, bar mechanism, structural mathematical model, four link joint, screw mechanism
Anatoliy Smelyagin, Doctor of Technical Sciences, Professor, Head of the Theoretical Mechanics. Е-mail: asmelygin@yandex.ru Iliya Yukhnevich, Post-graduate Student. Е-mail: bkmz1988@mail.ru
