CC BY
198Journal of Siberian Federal University. Engineering & Technologies, 2019, 12(4), 438-448
yflK 539.214
Structural-Phase Conditions and Flow Stress at Plastic Deformation of Steel 12Х18Н10Т
Aidyn E. Tussupzhanov*abc, Dosym Yerbolatulyb and Liudmila I. Kveglisb,c
aNazarbayev Intellectual School, Department of Physics 53 Kanysh Satpayev, Ust-Kamenogorsk, 070000, Kazakhstan bS. Amanzholov East Kazakhstan State University 34 30 Gvardeiskoi Divisii Str., Ust-Kamenogorsk, 070002, Kazakhstan
cSiberian Federal University 79 Svobodny, Krasnoyarsk, 660041, Russia
Received 19.12.2018, received in revised form 11.03.2019, accepted 22.05.2019
The article presents the results of structural and phase transformations and their correlation with microhardness in steel 12X18H10T after thermomechanical treatment and high-temperature plastic deformation. Assessments of the true flow stress during high-temperature uniaxial tension.
Keywords: plastic deformation, structural and phase state, stainless steel, martensite.
Citation: Tussupzhanov A.E., Yerbolatuly D., Kveglis L.I. Structural-phase conditions and flow stress at plastic deformation of steel 12X18H10T, J. Sib. Fed. Univ. Eng. technol., 2019, 12(4), 438-448. DOI: 10.17516/1999-494X-0150.
© Siberian Federal University. All rights reserved
This work is licensed under a Creative Commons Attribution-NonCommercial 4.0 International License (CC BY-NC 4.0). Corresponding author E-mail address: [email protected], [email protected]
Структурно-фазовые состояния и напряжение течения при пластической деформации стали 12Х18Н10Т
А.Е. Тусупжанова,б,в, Д. Ерболатулы®, Л.И. Квеглисб,в
аНазарбаев Интеллектуальные школы, МО физики Казахстан, 070000, Усть-Каменогорск, пр. К. Сатпаева, 53 бВосточно-Казахстанский государственный университет
имени С. Аманжолова
Казахстан, 070002, Усть-Каменогорск, ул. 30 Гвардейской дивизии, 34
вСибирский федеральный университет Россия, 660041, Красноярск, пр. Свободный, 79
В статье представлены результаты структурно-фазовых превращений и их корреляции с микротвердостью в стали 12Х18Н10Т после термомеханической обработки и высокотемпературной пластической деформации. Сделаны оценки истинных напряжений при одноосном растяжении.
Ключевые слова: пластическая деформация, структурно-фазовое состояние, нержавеющая сталь, мартенсит.
Введение
Как известно, сталь 12Х18Н10Т широко используется в промышленности как коррозион-ностойкий и износоустойчивый материал. Этот матераил применяется в ядерном реакторо-строении [1-3].
Пластичность, обусловленная мартенситным у^-а'-превращением, аустенитных сталей при низких температурах описана в работе [4]. Это превращение влияет на величину деформационного упрочнения и локализацию течения материала. Интенсивность образования мартенсита зависит от степени термической стабильности исходной у-фазы (аустенита) и от термомеханической обработки. Старение и подбор оптимальной температуры приводит к более быстрому у^-а'-превращению [4]. Можно предположить, что большая доля мартенсита способна увеличить степень деформации при высокотемпературной деформации сталей. Ранее нами была изучена сверхпластичность превращения с Со-№-№ сплава в работах [5, 6]. В работе [5] описана наша методика для определения истинных напряжений. Эта методика была апробирована на сплавах, где при высокотемпературной деформации происходит фазовое превращение.
В данной работе исследуются структурно-фазовое состояние и высокотемператураная деформация стали 12Х18Н10Т, обладающие уникальными физическими свойствами. Цель работы - исследовать структурно-фазовое состояние стали до и после пластической деформации при высоких температурах [7].
Материалы и методы исследования
Сталь 12Х18Н10Т применяется в качестве коррозионностойкого и жаропрочного материала и имеет следующий химический состав: основа Fe, 0,12%-С, 18%-№, 10%-П. Термическая обработка стали производилась в муфельной печи СОУЛ-4 с использованием кварцевой труб- 439 -
ки, где создавался вакуум не менее 10-3 МПа. Закалку проводили в воде комнатной температуры. Прокатку стали осуществляли на прокатном стане стандартного изготовления. Высокотемпературная пластическая деформация стали проводилась в испытательной машине 1246Р, где создавался вакуум не менее 10-5 МПа. Исследование микроструктуры проводили на оптическом микроскопе Неофот-21 и сканирующем электронном микроскопе JSM-6390LV производства компании JEOL Ltd. (Япония) с системой энергодисперсионного микроанализа INCA Energy Penta FET X3 компании OXFORD Instruments Analytical Limited. Фазовый состав образцов исследовали на рентгеновском дифрактометре ДРОН-3 с гониометрической приставкой ГП-13 с применением кобальтового и медного излучения, а также на мессбауеровском спектрометре МС1104ЕМ с 57Со-источником гамма-кванттов.
Результаты и их обсуждение
Для исследования эволюции структурно-фазовых превращений после термомеханической обработки и высокотемпературной пластической деформации нами была изучена структура стали после прокатки и отжига. В исходном состоянии структура стали имеет множество двойников, размер зерен составляет (d) = 19 мкм (рис. 1а). После прокатки на 80 % микроструктура стали плохо выявляется, наблюдается лишь деформационный рельеф в виде волокон текстуры вдоль одного направления (рис. 16). При низкотемпературном отжиге прокатанной стали не отсутствуют рекристаллизационные процессы, структура является волокнистой с темными участками (рис. 1е). Дальнейшее увеличение температуры обработки приводит к образованию темных участков. Это области обратного мартенситно-аустенитного превращения, о чем свидетельствуют данные рентгеноструктурного анализа (рис. 3е). В отличие от низкотем-
Рис. 1. Микроструктура стали 12Х18Н10Т: а) исходное состояние; б) прокатка на 80 %; в) прокатка на 80 % + отжиг при 600 °С (30 мин); г) прокатка на 80 % + отжиг при 920 °С (30 мин); д) прокатка на 80 % + отжигпри 1000 °С (30мин); е) прокаткана80 % + отжигпри 1200 °С(30мин)
Fig. 1. The microstructure of steel 12Cr18Ni10Ti: a) initial condition; б) 80 % rolling; в) rolling for 80 % + annealing at 600 °С (30 min); г) rolling at 80 % + annealing at 920 °С (30 min); д) rolling at 80 % + annealing at 1000 °C(30min); e)rollingat80 % + annealingat 1200 °С(30 min)
пературного отжига при температурах выше 920 °С микроструктура стали выявлена в виде рекристаллизованных зерен (рис. 1г, д, е) и рентгенограммы (рис. 3г, д, е) соответственно. По фотографиям микроструктуры (рис. 1д, е) стали видно, что при высоких температурах отжига выше 1000 °С происходит рост зерен аустенита. Так, при 1000 °С средний размер зерен (d) = 37,3 мкм, 1100 °С - (d) = 35,3 мкм, 1200 °С - <d> = 45,8 мкм (рис. 1д, е).
Также нами проведены микроструктурные исследования на растровом электронном микроскопе с приставкой для энергодисперсионного анализа «INCA Energy». Как видно на рис. 2а, особого различия между химическими составами не наблюдается, что косвенно подтверждает образование мартенсита деформации при прокатке стали, поскольку мартенсит образуется бездиффузионным методом [8]. После отжига при 920 °С также отсутствуют изменения в химическом составе (рис. 26).
Рентгенодифракционные исследования образцов стали в исходном и отожженных состояниях приведены на рис. 3. Сначала сталь находится в у-аустенитном состоянии (рис. 3а) с ГЦК-решеткой с параметром решетки а = 3,59 Á. А после прокатки на 80 % сталь полностью переходит в а'-железо с параметром решетки аа = 2,875 Á (рис. 3б) [9]. Мартенситные превращения y-Fe в а'-фсзупроисходятвусловияхпластическойдеформсции, которыесвязаны сизбыточ-ными объемами в локальных наномасштаТвых областяи [00,11 ].
На ди фрактограмме образцхапослеопжигапри 600 "Снаблюдаотняпоявлениелиний y-Fe (аустенита), атакжеизатенениф соотношенля иапенсибввзберлиний а2фазы (рис. хгТ свлде-
TÍSTSÍ ' Эгштромакювщинш Эпягротге июариин» 1
Спектр В стат. Si Cr Mn Fe Ni Итог Спектр В стат. Si Cr Mn Fe Ni Итог
Спектр 1 Да 0.40 19.69 71.94 7.97 100.00 Спектр 1 Да 19.22 0.93 71.63 8.22 100.00
Спектр2 Да 0.53 18.94 1.34 71.45 7.74 100.00 Спектр 2 Да 0.46 18.85 1.26 71.61 7.82 100.00
Спектр 3 Да 0.43 19.72 72.02 7.83 100.00
Макс. 0.46 19.22 1.26 71.63 8.22
Макс. 0.53 19.72 1.34 72.02 7.97 Мин. 0.46 18.85 0.93 71.61 7.82
Мин. 0.40 18.94 1.34 71.45 7.74
Рис. 2. Микроструктура и микроанализ стали 12Х18Н10Т: а) прокатка на 80 % + отжиг при 600 °С; б) прокатка на 80 % + отжиг при920 °С
Fig. 2. Microstructure and Microanalysis of steel 12Cr18Ni10Ti: a) rolling at 80 % + annealing at 600 °С; б) rolling at 80 % + annealing at 920 °С
Fe (200)
Fe (111)
Fe (111)
Fee(211)
F*r (220) F®« (200) Fe. (200)
Fa (220)
Feu (200)
V.
Fe (200) Fe (111
l
_ a.
Fe (220)
Рис. 3. Фрагменты дифрактограмм стали 12Х18Н10Т: а) исходное состояние; б) прокатка на 80 %; в) прокатка на 80 % + отжиг прибОО °С(30мит);г) пгокрткана РОМо + и°жигпри 92О°С++Омкн)1 д) прокатка на 80 % + отжиг при 1000 °С (30 мин); е) прокатка на 80 % + отжиг при 1200 °С (30 мин)
Fig. 3. Fragments of diffractograms of steel 12Cr18Ni10Ti: a) initial condition; б) 80 % rolling; в) rolling for 80 % + annealing at 600 °С (80 min+o) rol1ingadr0% + annea(ing %1Г20°С(30тт);д) roUmgat 80 %Саппеа1шр at 1000 °С (30 min); e) rolling at 80 % + annealing 0t 10а3°С 330 то+
тельствующие оснятии внутненних при отниге. 0тжигпри700-800 °Сне вызвал
значительных фазовых томенений.Лишьлинто у-Ре(нустените) стати болвс выоажетными. Важным экспериментальным данным является то, что в данной работе установлен верхний температурный предел перехода а'-фазы в у-Ре для образцов, предварительно прокатанных на 80 %, - 920 °С (рис. 3г). Дальнейшее увеличение температуры отжига приводит лишь к росту интенсивности пиков от у-Ре (рис. 3с>). Также установлено, что повышение температуры отжига стали вызывает увеличение параметров решетки аустенита и мартенсита, так, после отжига при 700 °С параметры решеток аа = 2,878 А, ау = 3,6 А.
Повышение температуры отжига приводит к резкому увеличению среднего размера зерна, что отрицательно влияет на эксплуатационные свойства стали. На рис. 4 представлены изменения микротвердости после различных обработок. В исходном состоянии микротвердость стали равна Н = 2507 МПа. После прокатки происходит увеличение микротвердости до Н = 5372 МПа из-за образования мартенсита деформации (рис. 36). При обработке прокатки на 80 % и отжиге при 600 °С наблюдается уменьшение микротвердости до Н = 4566 МПа. Дальнейшее увеличение температуры отжига приводит к постепенному уменьшению микро- 442 -
твердости, так, при температуре отжига 920 °С микротвердость обра зца равна Н = 1883 МПа (рис.4).
Исследованияфазового состава намессбауеровском ссектрометре МС1104ЕМ с 57Со-источником саммсыв^астта подтвефксдмтт реаультаты, полсченкые ранее.Кал показано на рис. Та, е исходном еастоянииетталь находится влуьтенитнла сасеоянии, какизвестно, ау-
5372
5500 5000 -4500 400О 3500 3000 2300 2000
0 500
1 230 -320
3
ис.ч I ipuKur 500C. 700С. 800С. 900С 910С 920С. 940С. 960С 9S0C 1000С 1100С. 00
Рис. 4. Микротвердость стали 12Х18Н10Т после различных обработок Fig. 4.Microhaodness о0steel 12Crl8NilOTi after various freatinents
хщ
100 200 300
H„, кЭ
100 200 300
H„,lSb
4
a
A-
200 300
400 i«
100 200 300
h„, еЭ
Рис. 5. Мессбауеровскиетиоотры стали 12Х18Ш0Т:а)исхоеноесостояние;б)пртатткана80%; в) прокатка на 80 % 4- отжигприбО 0 °2 СО там) г) срокаткан28) %сотжис и]ли 100О °С(м0мио)
Fig. 5. Mossbauer spectra of steel 12Cr18Ni10Ti: a) initial condition; б) 80 % rolling; в) rolling for 80 % + annealing at 600 °С (30 min); г) rolling at 80 % + annealing at 1000 °С (30 min)
стенит является немагнитной фазой. У прокатанных на 80 % образцов стали мессбауеров-ские спектры отличаются от исходных (рис. 5а, б). В исходном состоянии наблюдается один пик, а в прокатанном - секстед. У оттоженных при 600 °С образцов стали наблюдаются пики как от аустенита, так и от мартенсита, также у образца сохраняются магнитные свойства. С повышением температуры отжига стали исчезают магнитные свойства и пики от мартенсита (рис. 5с>). Данные, полученные методом гамма-резонансной спектроскопии, подтверждают данные, полученные методом рентгено-дифракционного фазового анализа.
Спектр обработан методом восстановления распределения сверхтонкого магнитного поля и методом модельной расшифровки. Видно, что максимум восстановленного распределения сверхтонкого магнитного поля достигается при Нп ~ 280 кЭ, после обработки прокатки на 80 % (рис. 5б). Это связано с перераспределением электронной плотности вокруг ядра железа. Такое перераспределение возникает благодаря формированию новой фазы - мартенсита деформации. После отжига при 600 °С максимум восстановленного распределения сверхтонкого магнитного поля смещается, Нп ~ 260 кЭ (рис. 5е). Это свидетельствует о неполном превращении ферромагнитного мартенсита в парамагнитный аустенит [12].
Поскольку в исследуемой стали не образовывается фаза диффузионным методом, то высокотемпературная пластичность происходит только за счет зернограничного проскальзывания. Поэтому структурасталипосле высокотемпературнойдеформацииявляется высокопористой (рис. 6а). В стали также наблюдается вязкое разрушение (рис. 6б) [13]. Показатель пластичности 5 = еео %.
Рентгенофазовый анализдои послевысокотемпературнойдеформациистали 12Х18Н10Т подтверждает, что аНдазееппрв Вкв те провеходитДрис. Л),ттетже то,что одп дефв.мации случаеася ибратоое превоащениемлраеноиое а лустенит (сид ВР). Установеено, атлвыпоко-темперавдднад дефвровция инициируеа перекад а-железовданелаоои снижвтлтемпсратуру перехИде с 90Р до ВФО а(Л.
Hпpиc.8пpeаcтaвдeеынсмeнeниямнкpoовeкаплти сталидя и птссе высенптемпера-турной деформации. 01^а водвм(итoна2лтвдеаeденнн пpoлaлки е у паали про-
Рис. 6. Микроструктураетаси 12Х18Н10Т:а)прокаткана ИО% + скороскнойнаесев да820 °С(Зшш) + СПД (8 = 780 °С , s = 0,72-10"2c4 = бОковорхно стьразрушениепослеТПДна190%
Fig. 6. The microstructure of steel 12Cr18Ni10Ti: a) polling at 80 % + high-speed heating and 820 °С (3 min) + SPD (Т = 780 °C, e = 0,72-17-2c;-1); 6) surffcpdamage afterSPD 2y 170%
Рис. 7. Фрагменты дифрактограмм до и после высокотемпературной деформации стали 12Х18Н10Т: а) исходный; б) прокатка на80%;в)прокатквна80% + скоростнойнагревдо 820 °С(3 мин) +СПД (Т = 780 °С, s = 0,72-ЮН"1)
Fig. 7. Fragments of diffraction patterns before andaPPerhigh-temperaTure deformationof steel 12Cr18Ni-10Ti: a) source; б) 80 % rolling; в) rolling at 80 % + high-speed heating to 820 °С (3 min) + SPD(T = 780 °С, s = 0,72-10"2с4)
Рис. 8. Изменение микротвердости: 1 - исходный; 2 - прокатка на 80 %; 3 - прокатка на 80 % + скоростной нагрев 820 °С (3 мин); 4 - прокатка на 80 % + скоростной нагрев 820 °С (3 мин) + СПД (Т = 780 °С, s = 0,72-10"3с4)
Fig. 8. Microhardness change: 1 - source; 2 - rolling at 80 %; 3 - rolling at 80 % + high-speed heating 820 °С (3 min); 4 - rolling at 80 % + high-speed heating 820 °С (3 MIN) + SPD (Т = 780 °С, s = 0,72-10"3с- ')
исходит увеличение микротвердости в два раза. При проведении деформации уменьшается микротвердость,но значениемикротвердости не нижеисходного.
Согласно работам [7, 14], известны два основных типа сверхпластичности: микрозеренная и сверхпластичность превращения. Микрозеренная сверхпластичность свойственна металлам
дефомация
Рис. 9. График изменения напряжения течения в стали 12Х18Н10Т Fig. 9. The graph of flow stressinsteel 12Crl8NilOTi
и сплавам с очень мелким равноосным зерном. Второй тип - сверхпластичность превращения, проявляется во время фазового превращения. В момент фазового превращения структура резко меняется, образующаяся фаза в начальный момент мелкозернистая, а в период трансформации однофазный сплав становится двухфазным.
На рис. 9 видно, что в начальный момент времени условное напряжение - аусд. и расчетное теоретическое напряжение - срасЧ растет и, достигая предела прочности, равномерно уменьшается. А истинное напряжение а^т, определенное фотометодом, изменяется скачкообразно. В работах [15-17] изложены некоторые особенности исследования истинных напряжений в сталях и сплавах. Истинное напряжение неплохо сходится с теоретическим и условным напряжениями до степени деформации - 0,5, в дальнейшем происходит рост истинного напряжения, максимум которого достигается в месте разрыва образца. В полученных данных имеется расхождение теоретических данных с экспериментальными, по-видимому, из-за того, что теоретическая формула не учитывает изменения скорости деформации и изменения площади поперечного сечения образца.
Выводы
Исследованиями структурных и магнитных характеристик установлено, что в результате прокатки происходит образование новой фазы - мартенсита деформации.
Неравновесные мартенситные фазы, возникающие при переходе y-Fe в а'-фазу в условиях пластической деформации, связаны с имеющимися в материале избыточными объемами в локальных наномасштабных областях.
Пластическая деформация в стали 12Х18Н10Т - высокотемпературная пластическая деформация за счет перехода а'-фазы в y-Fe по типу сверхпластичности превращения.
Список литературы
[1] Гуляев А.П. Сверхпластичность стали. М.: Металлургия, 1982. 56 с. [Gulyaev A.P. Steelsuperplasticity. Moscov: Metallurgy, 1982. 56 p. (in Russian)]
[2] Солонин М.И., Кондратьев В.П., Вотинов С.Н. Сплав ХНМ-1 как перспективный материал для элементов конструкции ядерных и термоядерных реакторов с водным теплоноси-
телем. ВАНТ, Серия Материаловедение и новые материалы, 1995, 1(52), 13-20. [Solonin M.I., Kondratyev V.P., Votinov S.N. Alloy CrNiMg-1 as a promising material for the structural elements of nuclear and thermonuclear reactors with a water-cooled medium. VANT, Series Materials Science and New Materials, 1995, 1(52), 13-20 (in Russian)]
[3] Колотушкин В.И., Влияние структурного состояния на стабильность Cr-Ni сталей и сплавов при облучении нейтронами. ФММ, 2004, 97(2), 63-73. [Kolotushkin V.I. Influence of the structural state on the stability of Cr-Ni steels and alloys under neutron irradiation, FMM, 2004, 97(2), 63-73 (in Russian)]
[4] Новиков И.И. Теория термической обработки металлов. М.: Металлургия, 1978 [Novikov I.I. Theory of heat treatment of metals. M., Metallurgy, 1978 (in Russian)]
[5] Тусупжанова А.Е., Ерболатулы Д., Квеглис Л.И., Немцев И.В. Исследование напряжения течения при сверхпластической деформации Co-Ni-Nb сплава. Журнал Сибирского федерального университета. Техника и технологии, 2015, 8(6), 802-810 [Tussupzhanov А.Е., Yerbolatuly D., Kveglis L.I., Nemcev IV. The Study of the Flow Stress During Superplastic Deformation Co-Ni-Nb Alloy. Journal of Siberian Federal University. Engineering & Technologies, 2015, 8(6), 802-810 (in Russian)]
[6] Тусупжанова А.Е., Ерболатулы Д., Квеглис Л.И., Филяровский А. Исследование структурно-фазовых состояний и особенностей пластической деформации аустенитного твердосплавного сплава Co-Ni-Nb. Металлы 2018, 8(1), 19; doi:10.3390/met8010019 [Tussupzhanov A.E., Yerbolatuly D., Kveglis L.I. and Filarowski A. Investigation of Structural-Phase States and Features of Plastic Deformation of the Austenitic Precipitation-Hardening Co-Ni-Nb Alloy. Metals 2018, 8(1), 19; doi:10.3390/met8010019 (in Russian)]
[7] Новиков И.И., Золоторевский В.С., Портной В.К., Белов Н.А., Ливанов Д.В., Медведева С.В., Аксенов А.А., Евсеев Ю.В. Металловедение. Т. I. М.: Издательский Дом МИСиС, 2009. 496 с. [Novikov I.I., Zolotorevsky V.S., Portnoy V.K., Belov N.A., Livanov D.V., Medvedeva S.V., Aksenov A.A., Evseev Yu.V. Metal science. Vol. I. M.: Publishing House MISiS, 2009. 496 p. (in Russian)]
[8] Смирнов М.А., Счастливцев В.М., Журавлев Л.Г. Основы термической обработки сталей. Екатеринбург: Институт физики металлов УрО РАН, 1999. 496 с. [Smirnov M.A., Schastlivtsev V.M., Zhuravlev L.G. Fundamentals of heat treatment of steels Ekaterinburg: Institute of Metal Physics, Ural Branch of the Russian Academy of Sciences, 1999. 496 p. (in Russian)]
[9] Горелик С.С., Скаков Ю.А., Расторгуев Л.Н. Рентгенографический и электронно-оптический анализ. М.: МИСИС, 2002. 360 с. [Gorelik S.S., Skakov Yu.A., Rastorguev L.N. Radiographic and electron-optical analysis. M.: MISIS, 2002. 360 p. (in Russian)]
[10] Панин В.Е., Панин А.В., Почивалов Ю.И., Елсукова Т.Ф., Шугуров А.Р. Масштабная инвариантность структурных трансформаций при пластической деформации наноструктур-ных твердых тел. Физ. мезомеханика, 2017, 20(1), 57-71 [Panin V.E., Panin A.V., Pochivalov Yu.I., Elsukova T.F., Shugurov A.R. Scale invariance of structural transformations under plastic deformation of nanostructured solids. Fiz. Mesomechanics, 2017, 20(1), 57-71 (in Russian)]
[11] Панин В.Е., Егорушкин В.Е., Елсукова Т.Ф. и др. Многомасштабное трансляционно-вращательное пластическое течение в поликристаллах. Справочник по механике материалов. Под ред. С.-Х. Hsuch et. и др. Сингапур: Springer Nature Singapore Pte Ltd., 2018. [Panin V.E.,
Egorushkin V.E., Elsukova T.F. et al. Multiscale Translation-Rotation Plastic Flow in Polycrystals. Handbook of Mechanicd of Materials. Ed. By C.-H. Hsuch et. al. Singapore: Springer Nature Singapore Pte Ltd., 2018 (in Russian)]
[12] Кэмпбелл С.И., Качмарек В.А. Мессбауэровская спектроскопия применительно к материалам и магнетизму. Под ред. G.J. Лонг, Ф. Гранджин. Н.Ю., Пленум Пресс, 1996. Т. 2. [Campbell S.I., Kaczmarek W.A. Mossbauer spectroscopy applied to materials and magnetism. Ed. G.J. Long, F. Grandjean. N.Y. Plenum Press, 1996. Vol. 2. (in Russian)]
[13] Гоулдстейн Дж., Ньюбери Д., Джой Д., Фиори Ч., Лифшин Э. Растровая электронная микроскопия и рентгеновский микроанализ: В 2 кн. Книга 2. Пер. с англ. М.: Мир, 1984. 348 с. [Goldstein J., Newbury D., Joy D., Fiori Ch., Lifshin E. Plant electron microscopy and X-ray microanalysis: In 2 books. Book 2. Trans. from English. Moscow: Mir, 1984. 348 p. (in Russian)]
[14] Као Ф.Р., Ли Ж.Л., Чжан Н.Х., Дин, Х., Йю F.X., Зуо Л., Сверхпластичность, течение и механизм разрушения в сплаве Al-12,7Si-0,7Mg. Материаловедение и инженерия. A 2013, 167-183 [Cao F.R., Li Z.L., Zhang N.X., Ding H., Yu F.X., Zuo L., Superplasticity, flow and fracture mechanism in an Al-12.7Si-0.7Mg alloy. Mater. Sci. Eng. A 2013, 167-183 (in Russian)]
[15] Хорита З., Фурукава М., Немото М., Барнерс A.fl^, Лэнгдон Т.Г. Сверхпластическое формирование при высоких скоростях деформации после сильной пластической деформации. Acta. Mater. 2000, 48, 3633-3640. [Horita Z., Furukawa M., Nemoto M., Barnes A.J., Langdon T.G. Superplastic forming at high strain rates after severe plastic deformation. Acta. Mater. 2000, 48, 36333640. (in Russian)]
[16] Смолей А., Клобзар Д., Сказа Б., Наголе A., Слацек E., Драгоевич В., Смолей С., Сверхпластичность прокатанного и обработанного трением сплава Al - 4,5 Mg - 0,35Sc - 0,15Zr. Материаловедение и инженерия A 2014, 590, 239-245. [Smolej A., Klobcar D., Skaza B., Nagode A., Slacek E., Dragojevic V., Smolej S., Superplasticity of the rolled and friction stir processed Al-4.5 Mg-0.35Sc-0.15Zr alloy. Mater. Sci. Eng. A 2014, 590, 239-245 (in Russian)]
[17] Ли С., Уцуномия А, Акамацу Х., Неиши K., Фурукава М., Хорита З., Лэнгдон Т.Г. Влияние скандия и циркония на стабильность зерна и сверхпластичные пластичности в ультрамелкозернистых сплавах Al - Mg. Acta. Mater. 2002, 50, 553-564 [Lee S., Utsunomiya A., Akamatsu H., Neishi K., Furukawa M., Horita Z., Langdon T.G. Influence of scandium and zirconium on grain stability and superplastic ductilities in ultrafine-grained Al-Mg alloys. Acta. Mater. 2002, 50, 553-564 (in Russian)]
