СРАВНЕНИЕ МЕТОДОВ РАСЧЕТА ЭФФЕКТИВНОСТИ РЕГЕНЕРАТИВНОГО ТЕПЛОУТИЛИЗАТОРА Текст научной статьи по специальности «Строительство и архитектура»

УДК 662.99

DOI: 10.25206/2588-0373-2021-5-3-39-44

СРАВНЕНИЕ МЕТОДОВ РАСЧЕТА ЭФФЕКТИВНОСТИ РЕГЕНЕРАТИВНОГО ТЕПЛОУТИЛИЗАТОРА

А. А. Серов, А. В. Цыганков

Университет ИТМО, Россия, 191002, г. Санкт-Петербург, ул. Ломоносова, д. 9

Рассмотрены различные математические модели и методы расчета коэффициентов аккумуляции и регенерации в регенеративных теплообменниках приточно-вытяжных установок. Приведены уравнения теплообмена в эквивалентном канале теплоутилизатора. Проведено сравнение результатов, полученных на CFD модели и на моделях различного уровня сложности. Представлены результаты расчетного исследования, позволяющие оценить применимость каждого из рассмотренных методов.

Ключевые слова: регенеративный теплообменник, коэффициент аккумуляции теплоты, CFD моделирование, коэффициент теплоотдачи.

i ■

л

О

IS IB

Ni ^

OS о О E н T х

>О z А

■ К > О

í о

О

< К

O О

Введение

Регенеративные теплообменники находят широкое применение в системах вентиляции и кондиционирования жилых, общественных и производственных помещений [1, 2]. Опыт эксплуатации систем рециркуляции теплоты вытяжного воздуха показывает, что регенеративные теплообменники приточно-вытяжных вентиляционных установок имеют, как правило, большую энергетическую эффективность по сравнению с такими теплоути-лизаторами, как рекуператоры, теплообменники с промежуточным теплоносителем и пр. [3, 4]. В зависимости от внешних климатических условий, а также режимных и конструктивных параметров самой вентиляционной установки, энергетическая эффективность может изменяться в пределах от 50 до 90 % [2, 5, 6]. Характеристики регенеративного теплообменника, обеспечивающие высокие энергетические показатели, определяются в результате решения оптимизационной задачи, целевой функцией которой является коэффициент регенерации теплоты. Большое количество варьируемых параметров, а следовательно, и количества вариантных расчетов приводит к необходимости использовать модели тепломассообменных процессов, не требующих больших вычислительных ресурсов.

Решение многомерных оптимизационных задач только методами вычислительной гидродинамики (СББ моделирование) требует значительных вычислительных мощностей. Представляется целесообразным использовать модели и методы расчета, основанные на законах сохранения [1, 2, 7 — 9], а коэффициенты теплоотдачи, массоотдачи и гидравлического сопротивления определять по результатам СББ моделирования [10, 11]. На начальных этапах решения оптимизационной задачи можно использовать упрощенные модели с большим количеством допущений, усложняя модели по мере сокращения области поиска оптимума целевой функции. Таким образом, при разработке алгоритма решения оптимизационной задачи необходимо сравнить результаты расчета коэффициента регенерации теплоты

в регенеративном теплообменнике, полученные на моделях различного уровня сложности.

Объект и метод исследования

Объектом исследования является роторный регенеративный теплообменник Flakt Woods Semco TS. Вращающаяся насадка теплообменника представляет собой многослойный цилиндр, изготовленный из гофрированных алюминиевых листов [12]. Такая конструкция насадки позволяет рассматривать ее при моделировании как совокупность одинаковых прямолинейных каналов с формой проходного сечения, близкой к трапеции. В процессе вращения ротора каждый канал насадки периодически попадает в поток приточного и вытяжного воздуха.

Во время цикла аккумуляции каналы насадки обогреваются теплым воздухом, а во время цикла регенерации каналы отдают накопленную теплоту холодному воздуху. Насадка устроена таким образом, что все каналы имеют идентичные геометрические параметры, что предполагает схожесть всех процессов, протекающих в них.

Так как во всех каналах насадки тепловые и гидродинамические процессы идентичны, то при установившемся режиме работы приточно-вытяж-ной установки коэффициент регенерации теплоты может быть рассчитан на модели единичного канала.

В работе [12] приведена математическая модель теплообмена в канале регенеративного теплообменника.

дТ дТ

GcB—^ + Па(Тг - Тн) + cBp в sB -tí. = 0, (1) dz дт

д 2Т

дТ,

+ СнР— + Па(Тн - Тв) = 0. (2)

дz 2

дт

Здесь z — осе вая ico ордината единичного канала; т — время; Тв — температура воздуха; Тн — температура насадки; s — площаеь пеоходного сечения

канала; рв — плотность воздуха; П — периметр проходного сечения канала; а — коэффициент теплоотдачи; сн — теплоемкость материала насадки; св — теплоемкость воздуха; р — плотность материала насадки; вн — площадь поперечного сечения стенки канала насадки; Хн — тепло проводно сть мате риала насадки.

Расход воздуха в канале С зависит от этапа ци-клическоно процееса (рнгенеррция/аккумуштия)

Ат

: Tf+, - т. = -

■■ const.

G =

Gacc , т e Tacc '

G , т e т ,

reg * reg '

(3)

1b(Z=0)

С = С

i g G acc i

т a = с

out G G reg ,

(4)

д-р dz /z=o дТ-

: В,

dz

= 0.

(5)

z=L

Tb,-т=0) = Tb,(т=тЕ =

-d ,(т=0) - Гн,(т=тЕ),

(6) (7)

где тЕ = Tacc+x — п-zh-a Bnap-eHH- нас-дки.

Коэффицихнт-c аккумуляции и регенерации вычисляются по форм=лам:

-

=иии

=reg

Т- 0

, in ,acc

--acc(T)dT рр-уу

-outК

{ -reg (т )Рт -opt+reg ■ /k, -opt )т r

(8)

(9)

Здесь T и Г

nrr ГР

температура воздуха на вы-

Z1,z ),..., zj, zj+i, т1,т ),-.-, тх, тх+i,.

Здесь пх — число углов по пространственной координате; п — чосло рзлов по временной координате; тЕ — об1це(Е время раочека теплообменных процессов.

Введем род ооелкдовотельных допущений, позволяющих существенно оч°кбКбть приведенную выше модель. ^л

Будем порагать, что —ц о Т, т.е. неплопровод-дт

ность по стенкам канала насадки пренебрежимо мала. Тогда уравненае (2) принлаает вид

где Gacc, G — расх=д вытяжного (дккумуляция) и приточного (регенерации) ро=духа соответственно; т , т — ингеpsaлы времени -ккумуляции

' acc reg Р 1 J J 1

и регенерации соотведствдино.

Граничные условие для уревнений (1) — (2) с учетом (3) имеют вир

дЫ

-рРasp—p + Па(7p - Тв) дт

0.

(10)

Здес^:ь T — темпер-турк вдрдухх вщтри помещения; Toat — темыерату]эа наружного воздуха; L — длина канала.

Начальны ми услсши-ми ду ура в нений (1) — (2) являются ус-овия периодично-ти:

Таким образом температура насадки зависит только от времени, что позволяет для решения системы уравнений (1) и (10) применять явную итерационную схему. Принятое допущение не оказывает существенного влияния на точность решения, если эквивалентный единичный канал является тонкостенным, т. е. при в << в .

1 н в

Следующим является допущение о линейном характере изменения температуры воздуха по осевой координате канала. Тогда уравнение (1) можно разделить на две составляющие. На этапе аккумуляции уравнение принимает вид

GCs (Tin Тасс) +Па(?в _ Тн) + СвРBSB ^ = 0, (11)

L дт

а на этапе регенер+ции

_ Gc,

(Tout Treg ),-= lr

+ Па(Тэ _ Тн ) + сэРBSB

дТэ

L

дт

= 0. (12)

Температуры насадки е воздуха в уравнениях (10) —(12) изменяются только по времени, т. е. исходная двухмерная модель (1) —(2) становится одномерной, что существлнно упрощает вычисление коэффициенте® аккумуляции и регенерации во формулам (8), (9).

На следующум швгв упрощения модели примем, чте температуре: стзное и влодула в еанале ле изменяются по времени, но различну1 на этапах реге-не рации и аккумулдцни теплоты. В веде м обозначение : Т , О — среднле твмдератуды насадки на

н гед' н ус ±1—1 ± ± п-

этапе аккумуляции и регене ра ции соответственно,

ходе из канала на ктап+х -кырму-яц—и и регенерации соответствен^. При устaнoвиcшeмcя режиме работы K = K , рто м=жрт -ассматриваться как

L acc reg L L

условие завА^шzн+lя прд-есса итzpa:^:иt^нного поиска решения [13]. Подробнпе способ изложен в работах [14, 15].

Решение системы дифференциальных уравнений (1) — (2) (а краевыми усл-виями (4) — (7) прово-дилохь н= ра-Hgмерной пространстве-но-врeмен-ной сетке

Zi , Zо ,..., Z н, Z н

föout Тгед)

2

(Т1П ТОС£ ) 2

средние

темперэтл^ь^о возц^^во ]з капаие ^а этапе регенера-Ц1^и к вккумуляции. Тув^как рассматривается установившийся режим твелообмено и^ежду воздухом и стенками конала, то колачест^о теплоты д, кото-руепередается от в оз^^а на садке и от насадки воздуху во в]земя циклов аелумуляоии и регенерации является постоянной величиной. На такую же вели-уину изменяется те плота сте нс^о панала в процессе аккумуллмии ^ регенерации.

На о снор ании принятых до^^щ^ний сформирована снстема линейных алгебраич еских уравнений:

Az = zj+i - zj =■

= const,

q= (Т —T )cp s ,

1 v н acc н reg н н н

(13)

т

э reg

э acc

n

L

ne - 1

Таблица 1. Теплофизические и режимные параметры регенеративного теплообменника Table 1. Thermophysical and operating parameters of the regenerative heat exchanger

Параметр Значение Комментарий

Теплопроводность воздуха, Вт м2К 0,0259 Среднее значение при НУ

Коэффициент объемного расширения воздуха, К-1 0,00366 Среднее значение при НУ

2 Кинематическая вязкость воздуха, с 1506 10-8 Среднее значение при НУ

л Па Динамическая вязкость воздуха, - с 182710-8 Среднее значение при НУ

Плотность воздуха, м3 1,22 Среднее значение при НУ

Удельная теплоемкость воздуха, Дж кг ■ К 1005 Среднее значение пти НУ

Теплопроводность насадки, Вт м ■ К 200 Алюминий

Плотность материала насадки, м3 2697 Алюминий

Удельная теплоемкость насадки, Дж кг ■ К 904 Алюминий!

Длина канала, м 0,2

Эквивалентный диаметр канала насадки, м 0,0018

Температура воздуха в помещении, °С 22,6

Температура наружного воздуха, °С 4

О

IS 1> N1

OS О О E н T x >0 z А

■ К > О

äs

i о

О

< К

O О

q = (T. — T )G CT , v in в acc' acc в acc' (14)

q = (T -T )G c t , v в reg out reg в reg' (15)

q = (T - T )T аШ, v в acc н acc' acc ' а 6)

q = + - T )T аШ. v н reg в reg' reg а 7)

Неизвестными в данной системе являются: теплота q, средние температуры насадки Тн Тн температуры воздуха на выходе из канала Т , Т .

i j i г-ij 1—1 Ё асс> в 1ед

Коэффициенты аккумуляции и р егенерации вычисляются по формулам

Kn

T - T

ДтХ в

а =--.

ая

Здесь Ми — число Нуссельта; Хв — теплопроводность воздуха; (1ш — эквивалентный диаметр проходного сечения канала. Для ламинарного режима движения воздуха вванале

1 1 т = 0,Э4ВИе3 Стэ0,

Ив = Рл^л ,

Ц л

От = 0йяРлрдт.

Kr

T - T

в reg out

t - T

1 in 1 nut

Таким образом, в аезультате упрощения исходной задачи сформированы яетыре модели расчета тепловых процессов в рег энер этивном теплообменнике, приведенных ниже в порядке увеличения сложности:

модель № 1 — система аз пяти линейных алгебраических уравнен ий (13) — (17),

модель № 2 — система из рех одномерных дифференциальных уравнений (10) — (12) с начальными условиями (6) — (7);

модель № 3 — систем в из двухмерного (1) и одномерного (10) дифференциальных уравнений с краевыми условиями (3), (4), (6), (7);

модель № 4 — исходная задача из двух дифференциальных двухмерных уравнений (1), (2) с краевыми условиями (3) — (7).

Во все модели входит коэффициент теплоотдачи а, который вычисляется по критериальным зависимостям [16]:

Здесь: Яе — число Рейнольдса; От — число Грас-гофа; vв — коэффициент кинематической вязкости воздуха; Ув — скорость воздуха в канале, осреднен-ная по расходу; |1в — коэффициент динамической вязкости воздуха; д — ускорение свободного падения; в — температурный коэффициент объемного расширения теплоносителя; ДГ — средняя разница температур стенки канала и теплоносителя. Число Рейнольдса вычисляется при ламинарном режиме движения воздуха, поскольку при исследуемых параметрах режим движения воздуха в канале будет ламинарным [17].

Необходимо отметить, что приведенные критериальные зависимости получены в результате обобщения экспериментальных исследований при установившихся тепловых и гидродинамических режимах. В регенеративных теплообменниках эти процессы имеют циклический характер, поэтому при высокой частоте смены циклов регенерации и аккумуляции полученные значения коэффициентов теплоотдачи могут существенно отличаться от их действительных значений. Альтернативным подходом является использование СББ моделей.

v

I!

T - T

in out

Таблица 2. Коэффициенты теплоотдачи в канале регенеративного теплообменника Table 2. Heat transfer coefficients in the channel of the regenerative heat exchanger

Расход воздуха, м3 с Средняя скорость движения воздуха, м с Коэффициент теплоотдачи по CFD модели, Вт м2К Коэффициент теплоотдачи по критериальным зависимостям, Вт м2К

0,1 0,46619 5,5 8,75

0,2 0,93238 14 11

0,3 1,39857 24 12,57

0,4 1,86476 33 13,82

Рис. 1. Зависимость эффективности от расхода, теплоотдача по CFD Fig. 1. Dependence of efficiency on flow rate, heat transfer according to CFD

■» 3

Рис. 2. Зависимость эффективности от расхода, теплоотдача по уравнениям Fig. 2. Dependence of efficiency on flow rate, heat transfer according to equations

а> У < <

О «л <<

< <

В работе [12] приведены коэффициенты теплоотдачи, полученные для роторного регенеративного теплообменника в CFD пакете Star CCM + . В табл. 1 приведены основные теплофизические, режимные и конструктивные параметры рассматриваемого теплообменника, а в табл. 2 — значения коэффициента теплоотдачи, вычисленные по критериальным зависимостям и CFD методами.

Результаты расчетного исследования

На рис. 1 показаны зависимости коэффициента регенерации/рекуперации теплоты от расхода воздуха. Расчеты проводились четырьмя рассмотренным выше методами, а также по СБО модели. Во всех расчетах использовались коэффициенты теплоотдачи, полученные методами вычислитель-

ной гидродинамики. Анализ показывает, что все зависимости близки по форме. Если полагать, что результаты, полученные на CFD модели являются эталонными, то модель № 3 показывает наименьшее отклонение от эталона. Модели № 1 и № 2 дают завышенный результат, а модель № 4 — заниженный. Значительное отличие между моделями № 3 и № 4, возможно, связано с плохой обусловленностью системы сеточных уравнений после аппроксимации производной второй степени разностным отношением. Отклонение результатов, полученных на моделях № 1 и № 2 от эталонных значений, обусловлено влиянием принятых допущений, которые приводят к интенсификации теплообменных процессов.

На рис. 2 приведены результаты расчетов аналогичных результатам на рис. 1, но с коэффициентами теплоотдачи, полученными по критериальным зависимостям. Видно, что формы зависимостей, полученных по всем описанным выше моделям, подобны, но они резко отличаются от зависимости, полученной на CFD модели.

Заключение

Полученные результаты расчетного исследования позволяют сделать вывод, что все представленные математические модели могут быть использованы для оценки эффективности регенеративных теплоутилизаторов приточно-вытяжных установок систем кондиционирования. Показано, что коэффициенты теплоотдачи, вычисленные по критериальным зависимостям, существенно отличаются от коэффициентов, полученных на CFD моделях. Представляется целесообразным при расчете те-плообменных процессов коэффициенты теплоотдачи определять по результатам CFD моделирования. Необходимо провести исследование влияния конструктивных и режимных параметров на сходимость итерационного процесса решения задачи теплопереноса в эквивалентном канале теплообменника.

7. Schuman T. E. W. Heat transfer: A liquid flowing through a porous prism // Journal of the Franklin Institute. 1929. Vol. 208, Issue 3. P. 405-416. DOI: 10.1016/S0016-0032(29)91186-8.

8. Nizovtsev M. I., Borodulin V. Yu., Letushko V. N. Regenerative heat exchanger with a periodic change in the airflow direction for room ventilation // Thermophysics and Aeromechanics. 2015. Vol. 22. P. 755-765. DOI: 10.1134/ S0869864315060116.

9. Ghodsipour N., Sadrameli M. Experimental and sensitivity analysis of a rotary air preheater for the flue gas heat recovery // Applied Thermal Engineering. 2003. Vol. 23, Issue 5. P. 571-580. DOI: 10.1016/S1359-4311(02)00226-0.

10. Falk C. Predicting performance of regenerative heat exchanger // MVK160 Heat and Mass Transport: Project Report. Lund, 2009. P. 1-5.

11. Özdemir K., Serincan M. F. A computational fluid dynamics model of a rotary regenerative heat exchanger in a flue gas desulfurization system // Applied Thermal Engineering. 2018. Vol. 143. P. 988-1002. DOI: 10.1016/j.applthermaleng.2018.08.011.

12. Алешин А. Е. Моделирование процессов тепломас-сопереноса в регенеративных теплообменниках систем кондиционирования: дис. ... канд. техн. наук. Санкт-Петербург, 2016. 119 с.

13. Kilkovsky B., Jegla Z. Preliminary Design and Analysis of Regenerative Heat Exchanger // Chemical Engineering Transactions. 2016. Vol. 52. P. 655-660. DOI: 10.3303/ CET1652110.

14. Wolf J. General solution of the equations of parallel-flow multichannel heat exchanger // International Journal of Heat and Mass Transfer. 1964. Vol. 7, Issue 8. P. 901-919. DOI: 10.1016/0017-9310(64)90146-2.

15. Tsygankov A. V., Dolgovskaia O. V., Kuznetsov Y. L. [et al.]. Hydrodynamic calculation of rotary regenerative heat exchanger // AIP Conf. Proc. 2018. Vol. 2007, Issue 1. 030020. DOI: 10.1063/1.5051881.

16. Бухмиров В. В. Расчет коэффициента конвективной теплоотдачи (основные критериальные уравнения). Иваново, 2007. 39 с.

17. Serov A. A., Tsygankov A. V., Hildayati A. Assessment of the influence of the air movement on the efficiency of regenerative heat exchangers // AIP Conf. Proc. 2020. Vol. 2285, Issue 1. 030015. DOI: 10.1063/5.0027410.

Список источников

1. Zohuri B. Small Modular Reactors as Renewable Energy Sources. New York: Springer International Publishing, 2019. 293 p. ISBN 978-3-319-92593-6.

2. Aktershev S. P., Mezentsev I. V., Mezentseva N. N. The regenerative heat exchanger with periodic veering of the flow // Journal of Physics: Conf. Series. 2019. Vol. 1382. 012125. DOI: 10.1088/1742-6596/1382/1/012125.

3. Shah R. K., Sekulic D. P. Fundamentals of Heat Exchanger Design. Hoboken, New Jersey: John Wiley & Sons. Inc., 2003. 941 p. ISBN 0-471-32171-0.

4. Büyükalaca O., Yilmaz T. Design of Regenerative Heat Exchangers // Heat Transfer Engineering. 2003. Vol. 24, Issue 4. P. 32-38. DOI: 10.1080/01457630304034.

5. Lillo G., Mastrullo R., Mauro A. W. [et al.]. Thermo-Economic Analysis of a Hybrid Ejector Refrigerating System Based on a Low Grade Heat Source // Energies. 2020. Vol. 13, Issue 3. 562. DOI: 10.3390/en13030562.

6. Sanaye S., Jafari S., Ghaebi H. Optimum operational conditions of a rotary regenerator using genetic algorithm // Energy and Buildings. 2008. Vol. 40, Issue 9. P. 1637-1642. DOI: 10.1016/j.enbuild.2008.02.025.

СЕРОВ Александр Алексеевич, аспирант факультета низкотемпературной энергетики. Адрес для переписки: serov_sasha@bk.ru ЦЫГАНКОВ Александр Васильевич, доктор технических наук, профессор (Россия), доцент факультета низкотемпературной энергетики. БРНЧ-код: 6394-8045 АиШогГО (РИНЦ): 231743 Адрес для переписки: tsygaav@hotmail.com

Для цитирования

Серов А. А., Цыганков А. В. Сравнение методов расчета эффективности регенеративного теплоутилизатора // Омский научный вестник. Сер. Авиационно-ракетное и энергетическое машиностроение. 2021. Т. 5, № 3. С. 39 — 44. БОН 10.25206/2588-0373-2021-5-3-39-44.

Статья поступила в редакцию 30.04.2021 г. © А. А. Серов, А. В. Цыганков

UDC 662.99

DOI: 10.25206/2588-0373-2021-5-3-39-44

COMPARING WAYS OF CALCULATION EFFICIENCY OF REGENERATIVE HEAT EXCHANGER

A. A. Serov, A. V. Tsygankov

ITMO University, Russia, Saint Petersburg, Lomonosov St. 9, 191002

This article contains information on various methods for calculating the efficiency of regenerative heat exchangers in an air ventilation system. The equations of heat balance and heat transfer are described. The results obtained on the CFD model are compared with the results obtained by various mathematical calculations. The obtained results of the computational study can give an assessment of the accuracy of computational methods to obtain the value of the efficiency of regenerative heat exchangers.

Keywords: regenerative heat exchanger, heat storage coefficient, CFD modeling, heat transfer coefficient.

References

1. Zohuri B. Small Modular Reactors as Renewable Energy Sources. NY: Springer International Publishing, 2019. 293 p. ISBN 978-3-319-92593-6. (In Engl.).

2. Aktershev S. P., Mezentsev I. V., Mezentseva N. N. The regenerative heat exchanger with periodic veering of the flow // Journal of Physics: Conf. Series. 2019. Vol. 1382. 012125. DOI: 10.1088/1742-6596/1382/1/012125. (In Engl.).

3. Shah R. K., Sekulic D. P. Fundamentals of Heat Exchanger Design. Hoboken, New Jersey: John Wiley & Sons. Inc., 2003. 941 p. ISBN 0-471-32171-0. (In Engl.).

4. Büyükalaca O., Yilmaz T. Design of Regenerative Heat Exchangers // Heat Transfer Engineering. 2003. Vol. 24, Issue 4. P. 32-38. DOI: 10.1080/01457630304034. (In Engl.).

5. Lillo G., Mastrullo R., Mauro A. W. [et al.]. Thermo-Economic Analysis of a Hybrid Ejector Refrigerating System Based on a Low Grade Heat Source // Energies. 2020. Vol. 13, Issue 3. 562. DOI: 10.3390/en13030562. (In Engl.).

6. Sanaye S., Jafari S., Ghaebi H. Optimum operational conditions of a rotary regenerator using genetic algorithm // Energy and Buildings. 2008. Vol. 40, Issue 9. P. 1637-1642. DOI: 10.1016/j.enbuild.2008.02.025. (In Engl.).

7. Schuman T. E. W. Heat transfer: A liquid flowing through a porous prism // Journal of the Franklin Institute. 1929. Vol. 208, Issue 3. P. 405-416. DOI: 10.1016/S0016-0032(29)91186-8. (In Engl.).

8. Nizovtsev M. I., Borodulin V. Yu., Letushko V. N. Regenerative heat exchanger with a periodic change in the airflow direction for room ventilation // Thermophysics and Aeromechanics. 2015. Vol. 22. P. 755-765. DOI: 10.1134/ S0869864315060116. (In Engl.).

9. Ghodsipour N., Sadrameli M. Experimental and sensitivity analysis of a rotary air preheater for the flue gas heat recovery // Applied Thermal Engineering. 2003. Vol. 23, Issue 5. P. 571-580. DOI: 10.1016/S1359-4311(02)00226-0. (In Engl.).

10. Falk C. Predicting performance of regenerative heat exchanger // MVK160 Heat and Mass Transport: Project Report. Lund, 2009. P. 1-5. (In Engl.).

11. Özdemir K., Serincan M. F. A computational fluid dynamics model of a rotary regenerative heat exchanger in a flue gas desulfurization system // Applied Thermal Engineering. 2018. Vol. 143. P. 988-1002. DOI: 10.1016/j.applthermaleng.2018.08.011. (In Engl.).

12. Aleshin A. E. Modelirovaniye protsessov teplomasso-perenosa v regenerativnykh teploobmennikakh sistem kon-

ditsionirovaniya [Modeling of heat and mass transfer processes in regenerative heat exchangers of air conditioning systems]. St. Petersburg, 2016. 119 p. (In Russ.).

13. Kilkovsky B., Jegla Z. Preliminary Design and Analysis of Regenerative Heat Exchanger // Chemical Engineering Transactions. 2016. Vol. 52. P. 655-660. DOI: 10.3303/ CET1652110. (In Engl.).

14. Wolf J. General solution of the equations of parallel-flow multichannel heat exchanger // International Journal of Heat and Mass Transfer. 1964. Vol. 7, Issue 8. P. 901-919. DOI: 10.1016/0017-9310(64)90146-2. (In Engl.).

15. Tsygankov A. V., Dolgovskaia O. V., Kuznetsov Y. L. [et al.]. Hydrodynamic calculation of rotary regenerative heat exchanger // AIP Conf. Proc. 2018. Vol. 2007, Issue 1. 030020. DOI: 10.1063/1.5051881. (In Engl.).

16. Bukhmirov V. V. Raschet koeffitsiyenta konvektivnoy teplootdachi (osnovnyye kriterial'nyye uravneniya) [Calculation of the convective heat transfer coefficient (basic criterion equations)]. Ivanovo, 2007. 39 p. (In Russ.).

17. Serov A. A., Tsygankov A. V., Hildayati A. Assessment of the influence of the air movement on the efficiency of regenerative heat exchangers // AIP Conf. Proc. 2020. Vol. 2285, Issue 1. 030015. DOI: 10.1063/5.0027410. (In Engl.).

SEROV Alexander Alekseevich, Graduate Student, Low-Temperature Energy Faculty. Correspondence address: serov_sasha@bk.ru TSYGANKOV Alexander Vasilievich, Doctor of Technical Sciences, Professor (Russia), Associate Professor of Low-Temperature Energy Faculty. SPIN-code: 6394-8045 AuthorlD (RSCI): 231743

Correspondence address: tsygaav@hotmail.com For citations

Serov A. A., Tsygankov A. V. Comparing ways of calculation efficiency of regenerative heat exchanger // Omsk Scientific Bulletin. Series Aviation-Rocket and Power Engineering. 2021. Vol. 5, no. 3. P. 39-44. DOI: 10.25206/2588-0373-2021-5-3-39-44.

Received April 30, 2021. © A. A. Serov, A. V. Tsygankov