CC BY
14УДК 662.99
DOI: 10.25206/2588-0373-2020-4-3-38-44
РЕЖИМЫ ДВИЖЕНИЯ ГАЗА В ЭКВИВАЛЕНТНОМ КАНАЛЕ РЕГЕНЕРАТИВНОГО ТЕПЛОУТИЛИЗАТОРА
А. А. Серов, А. В. Цыганков, А. Хилдаяти
Университет ИТМО, Россия, 191002, г. Санкт-Петербург, ул. Ломоносова, д. 9
Рассмотрена модель эквивалентных каналов для теплоаккумулирующей насадки регенеративного теплообменника. Приведены дифференциальные уравнения теплообмена между потоком теплоносителя и поверхностью эквивалентного канала. Предлагается оценивать эффективность теплообмена коэффициентами аккумуляции и регенерации теплоты вентиляционных потоков. Приведены критериальные зависимости для вычисления коэффициента теплоотдачи при ламинарном и переходном режимах движения газа в эквивалентном канале. Представлены результаты расчетного исследования, позволяющие оценить влияния скорости воздуха в канале на эффективность регенеративного теплообменника.
Ключевые слова: регенеративный теплообменник, эквивалентный канал, коэффициент теплоотдачи, критериальные зависимости, коэффициент аккумуляции теплоты, турбулентность.
Введение
Регенеративные теплообменники служат для передачи низкопотенциальной теплоты от уходящего газа приточному. Эффективность таких теплообменников оценивается коэффициентом аккумуляции (регенерации), который показывает, какая часть теплоты вытяжного воздуха возвращается приточному. У современных роторных теплообменников этот коэффициент может достигать 70 — 80 % [1 — 3]. Высокую эффективность передачи теплоты при небольшом температурном напоре обеспечивает большая удельная поверхность теплоаккумулиру-ющей насадки, поочередно омываемой приточным и вытяжным потоками. Современные технологии производства полимерных и композитных материалов позволяют создавать насадочные тела с заданной пористостью, удельной поверхностью раздела сред и теплоемкостью.
Регенеративные воздухоподогреватели находят широкое применение в промышленных системах кондиционирования воздуха [4 — 9]. Для многих производств воздух является технологической средой, определяющей стоимость и качество выпускаемой продукции. Так, для многих «чистых помещений» кратность воздухообмена может достигать нескольких десятков и даже сотен единиц [10, 11]. Рост расхода воздуха приводит к необходимости либо увеличивать скорость движения воздуха через насадку, либо создавать многопоточные параллельные системы воздухоподготовки. Очевидно, что для сокращения капитальных затрат предпочтительным является увеличение единичной мощности оборудования.
Увеличение скорости движения воздуха приводит к росту среднего коэффициента теплоотдачи на поверхности раздела сред вследствие турбулизации потока, но при этом уменьшается время контакта воздуха с теплоаккумулирующей насадкой. Поэтому представляет интерес оценка влияния режима
движения воздуха на тепловую эффективность насадок различного типа.
Объект и метод исследования
Объектом исследования является регенеративный теплообменник. Конструктивно регенеративные теплообменники делятся на переключающиеся и роторные (вращающиеся). Теплоаккумулирующая насадка представляет собой либо пористую структуру, либо совокупность каналов различной формы. Расположение и геометрические характеристики каналов и пор зависят от технологии изготовления и материала насадки. Вне зависимости от конструктивных особенностей для оценки тепловой эффективности теплообменника может быть использован метод эквивалентных каналов. Теплоаккумулиру-ющая насадка рассматривается как совокупность одинаковых прямых цилиндрических каналов. Количество и геометрические размеры каналов определяются из условия равенства доли свободного объема, удельной поверхности контакта теплоносителя, массы теплоаккумулирующего материала в реальной и модельной насадках.
к _ ^п _ 71с^ш1тп-ш — —
V V
* п V
^п Рп
М _ мт_ -ПтРМ^+Ьт)2 - с0].
4
где К — удельная поверхность конта+та теплоносителя с нтсадкой; Кг — доля свободного объема насадки; М, Мт — мм со реальной и модельной но -садки соотвттственто; ОН — пльщань повертности контакта в насадке; V — объем насадки; V — объ-
Таблица 1. Зависимость коэффициента K0 от числа Рейнольдса Table 1. The dependence of the coefficient K0 on the Reynolds number
Re-10-3 2,2 2,3 2,5 3 3,5 4 5 6 7 8 9 10
Ко 2,2 3,6 4,9 7,5 10 12,2 16,5 20 24 ыы 30 сс
ем газа в насадке; йт — диаметр эквивалентного канала; 1 — длина эквивалентного канала; п — колит ^ т
чество эквивалентных каналов; р — удельная масса насадки; рп — плотность теплоаккумулирующего материала насадки; 5т — толщина стенки эквивалентного канала.
Так как внешняя поверхность насадки теплоизолирована, а процессы во всех эквивалентных каналах идентичны, и учитывая, что толщина стенки канала намночо меныч е его диаметра, можно ограничиться учетом тепло обмена между воздухом и насадкой долько на внугренней поверхности канала.
Процесс теплообмена между воздухом и насадкой в эквивалентном канале регенеративного теплообмен ника оьисытачтся чравнениями [ 12]
где Ып — число Нуссельтыы коыорое представляет собой отношение ичттытсивности конвективчттт тт-плообмена к теплдоередаве ча счет теплопроводности; Хв — теплопрододньсть внздрха.
При вынужденном движении газа в трубе коэффициент теплоотдеди еатисит от рсмима в^жетет. В общем случае N11 = /Ще, Сг). Число I5ейнольдса и число Грасгофа, овндделоющие режии движения воздуха в канале, вычисшю т ся по фор мулам
Re =
РнОиИо Цн
Gr = ^^Рнрлг,
1 ■
л
О
IВ
NB
OS о О E н T х
>О z А
■ К > О ¡Й
i О
О
)
<н O О
И°йн дТн + Па(Тв - Тн) + cbpbsb дТ0 = 0,
dz д 2T,
дг
дТ,
dz 2
, + Па(Тн - Тв) + cmpmsm = 0
дт
(1) (2)
где Тв = .о, г) — темперанура возд^а в инале; Тн = /(т, г) — т^лгепература стенки канала. ш0 — скорость движения воздуха в кагале; — площадь проходного сеиения канала; в — площадь поперечного сечения стенкч канала; П — периметр проходного сечетия канала; св — теплн емкость воздуха; ст — теплоеа!кссть татериала стенки канала; Хт — коэффициент теплопроводности стенки канала; а — котф И ициент тепооотдач и ч а внутренней поверхоости манала.
Покагаьелями тентовой эффективности тепло-обмеиника тылоются коэффициенты аккумуляции К и 1эегенерации К
акк 1 1 1 рег
мп
Мр
= [ТоТокк - J0" Такк (т)Нт] /(Тт - Toot)токк ■ (3) = [|°Хр" Трег(т)Нт - Tootт рег]/(Тт - Toot)трег ■ (4)
При установившемся циклическом режиме работы регенеративного теплообменника количество теплоты, перешедшей от воздуха в насадку за время аккулуляции, равно клллчелтву теплоты, возвращенной воздуху на этапе рлгенерации [13], поэтому K = K .
акк рег
Н^'^альЕ^ь^ое и граничлые услооия, а тнюке оис-ленные методы решения уравн ений (1—4) на про-странственно-времениой разностной сетке приве -дены в работах [ 12, 14, 15].
Тепооо°в[ен ме>зду возд^ом и насадкой определяется вторым слагаемым уравнений (1) и (2), т. е. он зависит от коэффициента те+лоатдачи, котсеый, в свою очередь, зависит от режима движения воздуха в эквивалентном канале.
Для вычисления моэффщиента а тсполнзова-лись критериальные зависимости, приведенные в работах [16, 17]
NOX н а =-н,
нс
где |в — коэффициент динамиче ской вязкости воздуха; ив — коэффддиднг киооматической вязкости воздуха; g — ускорение свободного падения; VT — средняя разница темперттур стенки канала и теплоносителя; в — темпенатортый коэффициент объёмного расширения теплоносителя.
Число Nu при ламинарном режиме движения теплоносителя (Яе < 2300) вычисляется по формуле [16]:
1 1 Де н а,1К6Пе3 Сг1а.
Число Нуссельта при переходном режиме движения теплоносителя (2300 < Яе < 10000) определяется по формуле [16]:
Nu = 0,86K0 ,
где К0 — комплекс-коэффициент, зависящий от числа Рейнольдса, определяется по табл. 1.
Анализ конструктивных и режимных параметров регенеративных теплообменников систем кондиционирования воздуха показал, что эквивалентный гидравлический диаметр каналов лежит в диапазоне (1,8—13,0) мм, а скорость воздуха в насадке (0,9 — 5,2) м/с.
Для оценки влияния режима движения воздуха на эффективность регенеративного теплообменника произведён анализ зависимости коэффициентов аккумуляции и регенерации при скоростях движения воздуха ш0 = 0,9; 1,9; 2,8; 3,6; 5,2 м/с и диаметрах эквивалентного канала йт = 1; 1,8; 4,8; 7,4; 10; 13 мм. Все теплофизические параметры насадки и таплоносителя приняты при нормальных условиях и не зависят от температуры. Теплопроводность воздуха Хв = 0,0259 Вт/м2К. Коэффициент объёмно-то рааширения воздуха в = 0,003665 К-1. Динамическая вязкость воздуха |1в = 1827-10-8 Па/с. Кинематическая вязкость воздуха ив = 1506-10-8 м2/с. Пвотноеть воздуха р = 1,22 кг/м3. Удельная теплоёмкость воздуха св = 1005 Дж/кгК. Материал нтсадки — алюминий. Теплопроводность алюминия Х = 236 Вт/м2К. Плотность алюминия р =
тт
= 2697 кг/м3. Удельная теплоёмкость алюминия c = 904 Дж/кгК. Длина канала 1 = 0,2 м. Темпера-
0 1 2 3 4 5 6
Скорость движения воздуха, м/с wc
Рис. 1. Зависимость числа Рейнольдса от скорости движения воздуха и эквивалентного диаметра канала Fig. 1. The dependence of the Reynolds number on the air velocity and the equivalent diameter of the channel
Скорость движения воздуха, м/с
Рис. 2. Зависимость коэффициента теплоотдачи от скорости движения воздуха и эквивалентного диаметра канала Fig. 2. The dependence of the heat transfer coefficient on the air velocity and the equivalent diameter of the channel
6'-
X X < <
H
_o >_
LU
о « < <
< <
тура воздуха в помещении Т =28 °С, температура наружного воздуха Тоа= 8 °С.
Результаты расчётов
На рис. 1 показана зависимость числа Рейнольдса от скорости движения теплоносителя при различных диаметрах эквивалентного канала. Из рисунка видно, что при принятых геометрических и режимных параметрах в основном наблюдается ламинарный режим движения. Переходный режим движения (Яе > 2300) возникает в каналах й4 и при скорости > 3,6 м/с. Изменением режима движения объясняется также резкое увеличение коэффициента теплоотдачи для каналов большего диаметра при высоких скоростях. Зависимости коэффициентов теплоотдачи от скорости теплоносителя приведены на рис. 2. Рост коэффициента теплоотдачи должен приводить к увеличению теплообмена между воздухом и теплоаккумулирую-щей насадкой. Показателями тепловой эффективности регенеративного теплообменника являются коэффициенты аккумуляции и регенерации. Но из
рис. 3 видно, что эти коэффициенты в основном диапазоне диметров канала и скоростей теплоносителя уменьшаются. Такой характер приведенных зависимостей объясняется уменьшением времени нахождения теплоносителя в канале при увеличении скорости потока. Изменение режима движения частично компенсирует сокращение времени теплообмена, но для всех расчетных точек наибольшие значения коэффициентов наблюдаются при малых скоростях и, следовательно, при малых числах Рей-нольдса. Для оценки совместного влияния скорости потока и коэффициента теплоотдачи на эффективность регенеративного теплообменника построена зависимость удельного коэффициента аккумуляции от скорости движения теплоносителя (рис. 4). Удельный коэффициент вычислялся как коэффициент аккумуляции, отнесенный к расходу теплоносителя. Из рис. 4 видно, что эффективность теплообменника экспоненциально увеличивается с уменьшением скорости движения теплоносителя. Изменение режима движения теплоносителя от ламинарного к переходному не оказывает существенного влияния на удельный показатель эффективности.
Рис. 3. Зависимость коэффициентов аккумуляции и регенерации от скорости движения воздуха и эквивалентного диаметра канала Fig. 3. The dependence of the coefficients of accumulation and regeneration on the air velocity and the equivalent diameter of the channel
О
IS 1>
Я
OS О О E н T x >0 z А
■ К > О
i о
О
< К
O О
Рис. 4. Зависимость удельного коэффициента аккумуляции/регенерации от скорости движения воздуха в канале Fig. 4. The dependence of the specific coefficient of accumulation/regeneration on the air velocity in the channel
Заключение
В соответствии с полученными результатами можно сделать вывод, что при ламинарном движении воздуха увеличение скорости движения потока и эквивалентного диаметра канала приводит к увеличению коэффициента теплоотдачи, но коэффициенты аккумуляции и регенерации при этом снижаются. Интенсификация теплопередачи за счет турбулизации потока теплоносителя для регенеративных теплообменников в рассмотренном диапазоне геометрических и режимных параметров неэффективна.
Список источников
1. Shan R. K., Sekilic D. P. Fundamentals of heat exchanger design. Rochester: Rochester Institute of Technology, 2003. 941 p. ISBN 9780471321712.
2. Chang Ch.-Ch., Liang J.-D., Chen S.-L. Performance investigation of regenerative total heat exchanger with periodic flow // Applied Thermal Engineering. 2018. Vol. 130. P. 1319 — 1327. DOI: 10.1016/j.applthermaleng.2017.11.024.
3. Tran N., Wang Ch.-Ch. Effects of tube shapes on the performance of recuperative and regenerative heat exchangers // Energy. 2019. Vol. 169. P. 1-17. DOI: 10.1016/j.energy.2018.11. 127.
4. Melkumov V. N., Chuikin S. V., Sklyarov K. A., Kolosov A. I. Conformal mapping in mathematical modelling of air flows in premises // Indian Journal of Science and Technology. 2016. Vol. 9, Issue 18. P. 1-5. DOI: 10.17485/ijst/2016/v9i18/89058.
5. Melkumov V. N., Kolodyazhniy S. A., Chuykin S. V. Modelling air flows in premises using conformal mapping // Middle-East Journal of Scientific Research. 2014. Vol. 22, Issue 1. P. 78-81. DOI: 10.5829/idosi.mejsr.2014.22.01.21826.
6. Mel'kumov V. N., Loboda A. V., Chujkin S. V. Mathematical modelling of air streams in large spaces // Scientific Herald of the Voronezh State University of Architecture and Civil Engineering. Construction and Architecture. 2015. No. 1 (25). P. 15-24.
7. Yilmaz T., Buyukalaca O. Design of Regenerative Heat Exchangers // Heat Transfer Engineering. 2003. Vol. 24, Issue 4. P. 32-38. DOI: 10.1080/01457630304034.
8. Liang H.-W., Xu Z.-G. Three-Dimensional Modeling Method for Heat Exchange of Rotary Air Preheater in Coal-Fired Power Plant // Heat Transfer — Asian Research. 2011. Vol. 40, Issue 1. P. 37-48. DOI: 10.1002/htj.20325.
9. Qian S., Yu J., Yan G. A review of regenerative heat exchange methods for various cooling technologies // Renewable and Sustainable Energy Reviews. 2017. Vol. 69. P. 535-550. DOI: 10.1016/j.rser.2016.11.180.
10. Rouaud O., Havet M. Numerical investigation on the efficiency of transient contaminant removal from a food processing clean room using ventilation effectiveness concepts // Journal of Food Engineering. 2005. Vol. 68, Issue 2. P. 163-174. DOI: 10.1016/j.jfoodeng.2004.05.029.
11. Friberg B., Lindgren M., Karlssony C., Bergstroem A., Fribergz S. Mobile zoned/exponential LAF screen: a new concept in ultra-clean air technology for additional operating room ventilation // The Journal of Hospital Infection. 2002. Vol. 50, Issue 4. P. 286-292. DOI: 10.1053/jhin.2001.1164.
12. Алешин А. Е. Моделирование процессов тепломас-сопереноса в регенеративных теплообменниках систем кондиционирования: дис. ... канд. техн. наук. СПб., 2016. 119 с.
13. Kilkovsky B., Jegla Z. Preliminary Design and Analysis of Regenerative Heat Exchanger // Chemical Engineering Transactions. 2016. Vol. 52. P. 655-660. DOI: 10.3303/ CET1652110.
14. Wolf J. General solution of the equations of parallel-flow multichannel heat exchanger // International Journal of Heat and Mass Transfer. 1964. Vol. 7, Issue 8. P. 901-919. DOI: 10.1016/0017-9310(64)90146-2.
15. Tsygankov A. V., Dolgovskaia O. V., Kuznetsov Y. L., Shilin A. S. Hydrodynamic calculation of rotary regenerative heat exchanger // AIP Conference Proceedings. 2018. Vol. 2007, Issue 1. 030020. DOI: 10.1063/1.5051881.
16. Бухмиров В. В. Расчет коэффициента конвективной теплоотдачи (основные критериальные уравнения). Иваново, 2007. 39 с.
17. Кутателадзе С. С. Теплопередача и гидродинамическое сопротивление. М.: Энергоатомиздат, 1990. 365 с. ISBN 5-28300061-3.
СЕРОВ Александр Алексеевич, аспирант факультета низкотемпературной энергетики. Адрес для переписки: [email protected] ЦЫГАНКОВ Александр Васильевич, доктор технических наук, профессор (Россия), доцент факультета низкотемпературной энергетики. БРНЧ-код: 6394-8045 АиШогГО (РИНЦ): 231743 Адрес для переписки: [email protected] ХИЛДАЯТИ Анниса, аспирант факультета низкотемпературной энергетики. Адрес для переписки: [email protected]
Для цитирования
Серов А. А., Цыганков А. В., Хилдаяти А. Режимы движения газа в эквивалентном канале регенеративного тепло-утилизатора // Омский научный вестник. Сер. Авиационно-ракетное и энергетическое машиностроение. 2020. Т. 4, № 3. С. 38-44. БОН 10.25206/2588-0373-2020-4-3-38-44.
Статья поступила в редакцию 03.03.2020 г. © А. А. Серов, А. В. Цыганков, А. Хилдаяти
UDC 662.99
DOI: 10.25206/2588-0373-2020-4-3-38-44
MODES OF GAS MOTION IN EQUIVALENT CHANNEL OF REGENERATIVE HEAT EXCHANGER
A. A. Serov, A. V. Tsygankov, A. Hildayati
ITMO University, Russia, Saint Petersburg, Lomonosov St., 9, 191002
The model of equivalent channels for the heat storage nozzle of a regenerative heat exchanger is considered. Differential heat transfer equations between the heat carrier flow and the surface of the equivalent channel are given. It is suggested to evaluate the efficiency of heat transfer by the coefficients of accumulation and heat recovery of ventilation flows. Criteria for calculating the heat transfer coefficient under laminar and transient modes of gas motion in an equivalent channel is given. The results of a computational study are presented, which make it possible to evaluate the effects of air velocity in the channel on the efficiency of a regenerative heat exchanger.
Keywords: regenerative heat exchanger, equivalent channel, heat transfer coefficient, criterion dependences, heat storage coefficient, turbulence.
O
IS 1>
n
OS g o E h T x >0 z A > O
is
1 o
O
< K
O o
References
1. Shan R. K., Sekilic D. P. Fundamentals of heat exchanger design. Rochester: Rochester Institute of Technology, 2003. 941 p. ISBN 9780471321712. (In Engl.).
2. Chang Ch.-Ch., Liang J.-D., Chen S.-L. Performance investigation of regenerative total heat exchanger with periodic flow // Applied Thermal Engineering. 2018. Vol. 130. P. 1319-1327. DOI: 10.1016/j.applthermaleng.2017.11.024. (In Engl.).
3. Tran N., Wang Ch.-Ch. Effects of tube shapes on the performance of recuperative and regenerative heat exchangers // Energy. 2019. Vol. 169. P. 1-17. DOI: 10.1016/j.energy.2018.11.127. (In Engl.).
4. Melkumov V. N., Chuikin S. V., Sklyarov K. A., Kolo-sov A. I. Conformal mapping in mathematical modelling of air flows in premises // Indian Journal of Science and Technology. 2016. Vol. 9, Issue 18. P. 1-5. DOI: 10.17485/ijst/2016/ v9i18/89058. (In Engl.).
5. Melkumov V. N., Kolodyazhniy S. A., Chuykin S. V. Modelling air flows in premises using conformal mapping // Middle-East Journal of Scientific Research. 2014. Vol. 22, Issue 1. P. 78-81. DOI: 10.5829/idosi.mejsr.2014.22.01.21826. (In Engl.).
6. Mel'kumov V. N., Loboda A. V., Chujkin S. V. Mathematical modelling of air streams in large spaces // Scientific Herald of the Voronezh State University of Architecture and Civil Engineering. Construction and Architecture. 2015. No. 1 (25). P. 15-24. (In Engl.).
7. Yilmaz T., Büyükalaca O. Design of Regenerative Heat Exchangers // Heat Transfer Engineering. 2003. Vol. 24, Issue 4. P. 32-38. DOI: 10.1080/01457630304034. (In Engl.).
8. Liang H.-W., Xu Z.-G. Three-Dimensional Modeling Method for Heat Exchange of Rotary Air Preheater in Coal-Fired Power Plant // Heat Transfer — Asian Research. 2011. Vol. 40, Issue 1. P. 37-48. DOI: 10.1002/htj.20325. (In Engl.).
9. Qian S., Yu J., Yan G. A review of regenerative heat exchange methods for various cooling technologies // Renewable and Sustainable Energy Reviews. 2017. Vol. 69. P. 535-550. DOI: 10.1016/j.rser.2016.11.180. (In Engl.).
10. Rouaud O., Havet M. Numerical investigation on the efficiency of transient contaminant removal from a food processing
clean room using ventilation effectiveness concepts // Journal of Food Engineering. 2005. Vol. 68, Issue 2. P. 163-174. DOI: 10.1016/j.jfoodeng.2004.05.029. (In Engl.).
11. Friberg B., Lindgren M., Karlssony C., Bergstroem A., Fribergz S. Mobile zoned/exponential LAF screen: a new concept in ultra-clean air technology for additional operating room ventilation // The Journal of Hospital Infection. 2002. Vol. 50, Issue 4. P. 286-292. DOI: 10.1053/jhin.2001.1164. (In Engl.).
12. Aleshin A. E. Modelirovaniye protsessov teplomassope-renosa v regenerativnykh teploobmennikakh sistem konditsio-nirovaniya [Modeling of heat and mass transfer processes in regenerative heat exchangers of air conditioning systems]. St. Petersburg, 2016. 119 p. (In Russ.).
13. Kilkovsky B., Jegla Z. Preliminary Design and Analysis of Regenerative Heat Exchanger // Chemical Engineering Transactions. 2016. Vol. 52. P. 655-660. DOI: 10.3303/ CET1652110. (In Engl.).
14. Wolf J. General solution of the equations of parallel-flow multichannel heat exchanger // International Journal of Heat and Mass Transfer. 1964. Vol. 7, Issue 8. P. 901-919. DOI: 10.1016/0017-9310(64)90146-2. (In Engl.).
15. Tsygankov A. V., Dolgovskaia O. V., Kuznetsov Y. L., Shilin A. S. Hydrodynamic calculation of rotary regenerative heat exchanger // AIP Conference Proceedings. 2018. Vol. 2007, Issue 1. 030020. DOI: 10.1063/1.5051881. (In Engl.).
16. Bukhmirov V. V. Raschet koeffitsiyenta konvektivnoy teplootdachi (osnovnyye kriterial'nyye uravneniya) [Calculation of the coefficient of convective heat transfer (basic criteria equation)]. Ivanovo, 2007. 39 p. (In Russ.).
17. Kutateladze S. S. Teploperedacha i gidrodinamicheskoye soprotivleniye [Heat transfer and hydrodynamic resistance]. Moscow, 1990. 365 p. ISBN 5-283-00061-3. (In Russ.).
SEROV Alexander Alekseevich, Postgraduate Student of Low-Temperature Energy Department. Address for correspondence: [email protected]
TSYGANKOV Alexander Vasilievich, Doctor of Technical Sciences, Professor, Associate Professor of Low-Temperature Energy Department. SPIN-code: 6394-8045 AuthorlD (RSCI): 231743
Address for correspondence: [email protected] HILDAYATI Annisa, Postgraduate Student of Low-Temperature Energy Department. Address for correspondence: [email protected]
For citations
Serov A. A., Tsygankov A. V., Hildayati A. Modes of gas motion in equivalent channel of regenerative heat exchanger // Omsk Scientific Bulletin. Series Aviation-Rocket and Power Engineering. 2020. Vol. 4, no. 3. P. 38-44. DOI: 10.25206/25880373-2020-4-3-38-44.
Received March 3, 2020.
© A. A. Serov, A. V. Tsygankov, A. Hildayati
o n
X X < <
°s
ü >
ge
LU
o m < <
< <
