СПОСОБ ОЦЕНКИ ЭКСПЛУАТАЦИОННОГО ПРОБЕГА ФРИКЦИОННЫХ КЛИНЬЕВ Текст научной статьи по специальности «Механика и машиностроение»

УДК 629.463.014.3

СПОСОБ ОЦЕНКИ ЭКСПЛУАТАЦИОННОГО ПРОБЕГА ФРИКЦИОННЫХ КЛИНЬЕВ

А.В. Габец

Эксплуатационный этап жизненного цикла трехэлементной тележки грузового вагона модели 18-100 связан с ее тяжелонагруженными деталями, одной из которых является клин фрикционный механизма гашения колебаний вагона. Повышение качества служебных свойств его может быть достигнуто, в частности, совершенствованием материала, из которого он изготавливается. Решение этой задачи требует оценки износа рабочих поверхностей фрикционного клина в зависимости от пробега. Предлагается способ сравнительной оценки долговечности клина, изготовленного из разных материалов.

Ключевые слова: узел гашения колебаний, фрикционный клин, прогнозирование износа рабочих поверхностей клина.

На предприятии ВРК-2 получен значительный объем первичных данных об эксплуатации фрикционного узла [1]. Объем линейного износа на первом деповском ремонте, необходимый для построения прогнозной функции, представлен в таблице 1.

Таблица 1 - Объем линейного износа

Деталь Материал 3 Износ, мм

Наклонная

поверхность фрикционного 20ГЛ 9016

клина

Вертикальная

поверхность фрикционного 20ГЛ 27165

клина

Фрикционная планка 30ХГСА 45328

Наклонная

поверхность надрессорной балки 20ГЛ 23559

Приведенные первичные данные позволяют построить прогнозную модель, ориентированную на оценку эксплуатационного пробега фрикционных клиньев, изготовленных из разных материалов.

Прогнозирование основывается на предположении, что процесс изменения интенсивности износа / представляет собой сочетание двух составляющих - регулярной и случайной г(я) = f (р,я) + [2]. Считаем, что f (р, я) (тренд) есть гладкая функция с конечным вектором параметров р , которые сохраняют свои значения в области ее опре-

деления; - некоррелированный случайный процесс с нулевым математическим ожиданием. Вид и границы применения f(р,я) определяются логикой и физикой рассматриваемого процесса.

На рисунке 1 представлен вид характерной закономерности интенсивности износа трущихся деталей от пробега (времени эксплуатации) [3].

Рисунок 1 - Зависимость износа от пробега

Значения / на интервале я0 соответствуют периоду приработки поверхностей, начиная с точки я - выходу детали за допустимые параметры, интервал яэ характеризует эксплуатационный период. На первом деповском ремонте, для которого пробег соответствует = 16104 км, фрикционный клин, как правило, подлежит замене. Это дает основание считать, что /(^) находится в окрестности предельной точки .

Примем следующий вид функции интенсивности износа: г(я) = а ■ ехр (Ь -(я + с)2)+ ё с областью определения [0;бп + 8], где 8 -

А.В. ГАБЕЦ

значение, позволяющее визуально фиксировать нарастание интенсивности износа поверхностей. Вид функции, заданной таблично, после подбора области определения и начальных значений вектора параметров р = (0,1; 0,1; 5; -8,76) приведен на рисунке 2.

; [10-тыс.км]

Рисунок 2 - Вид прогнозной функции ¡(в)

Идентификация р может быть получена

сравнением объема линейного износа V после двукратного численного интегрирования ¡(в) с данными таблицы 1.

Табличное задание функции износа

в

I(в) = |¡(в^в, представленной на рисунке 3,

0

получено численным интегрированием ¡(в) методом трапеций. Интегрирование по всей области определения дает значение

16

V = 11 (в)Ж =168 мм3 и требует итеративного

0

подбора вектора параметров. Окончательное значение его компонент для наклонной поверхности фрикционного клина в соответствии с таблицей 1 = 9016 мм3 достигается, например, при рж = (0,33; 0,16; 12,08; -8,41).

Аналогично определяются начальные приближения векторов параметров функций прогнозирования для остальных строк таблицы 1.

Общим показателем износа двух пар поверхностей трения служит завышение/занижение S [4].

Ц + m)• cosp+in + П)'sin^ sin(a + P)

Рисунок 4 - Положение фрикционных клиньев

Здесь а = 45°;/ = 3°; щ,ш2,щ,щ, мм -линейный износ пар трения, который может быть вычислен для каждого значения функций прогнозирования и площадей соответствующих поверхностей.

Для исследования сравнительной износостойкости материалов, используемых для изготовления клиньев, проведен ряд трибо-технических исследований [5]. В таблицах 2, 3 представлены используемые далее результаты этих испытаний.

Таблица 2 - Объем износа в паре «клин-балка»

Фрикционный клин Надрессорная балка

Материал Объем износа, мм3 Материал Объем износа, мм3

20ГЛ 20,5 20ГЛ 39,6

20ГЛ 20,5 20m(t) 30,7

СЧ35 135,4 20ГЛ 5,1

СЧ35 93,2 2om(t) 3,8

ЧМН35М 89,2 20ГЛ 15,3

ЧМН35М 83,8 2om(t) 26,7

Рисунок 3 - Функция I(s)

СПОСОБ ОЦЕНКИ ЭКСПЛУАТАЦИОННОГО ПРОБЕГА ФРИКЦИОННЫХ КЛИНЬЕВ

Таблица 3 - Объем износа в паре «клин-планка»

Фрикционный клин Фрикционная планка

Материал Объем износа, мм3 Материал Объем износа, мм3

20ГЛ 33,2 30ХГСА 30,6

20ГЛ 29,4 25Х 20,4

СЧ35 135,1 30ХГСА 15,3

СЧ35 52,7 25Х 2,6

ЧМН35М 68,9 30ХГСА 6,4

ЧМН35М 74,3 25Х 2,6

Испытания для каждой пары трения проводились в одинаковых условиях, которые соответствовали условиям эксплуатации [5].

Зная площади поверхностей пар трения в натурном эксперименте, можно определить величины т,т2,щ,п2 для оценки величины изменения соответствующего завышения клина 8Ю . Линейность I(я) на эксплуатационном участке определяет пропорциональную зависимость величин приращения завышения клина, эксплуатационного пробега яэ, изменения завышения клина в эксперименте 8Ю и соответствующего ему «пробега» в

эксперименте (164 км). Прогнозные оценки эксплуатационного пробега клиньев приведены в таблице 4.

Таблица 4 - Оценки эксплуатационного пробега клиньев.

Материал Оценка пробега, 10-тыс. км

Клин Балка Планка

20ГЛ 20ГЛ 30ХГСА 16

20ГЛ 20ГЛ© 25Х 13

СЧ35 20ГЛ 30ХГСА 43

СЧ35 20ГЛ© 25Х 18

ЧМН-35М 20ГЛ 30ХГСА 23

ЧМН-35М 20ГЛ© 25Х 24

ВЫВОДЫ

1. Сравнительная оценка эксплуатационного пробега клиньев делает чугун предпочтительным для их изготовления.

2. Предложенная методика прогнозирования при наличии эксплуатационной статистики может быть использована для оценки износа других пар трения.

3. Целесообразно подтвердить адекватность методики пробеговыми испытаниями.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Габец, А. В. Управление износостойкостью отечественных узлов и деталей подвижного состава : монография / А. В. Габец, А. М. Марков, Д. А. Габец, Е. О. Чертовских. - Барнаул : Изд-во АлтГТУ, 2016. - 213 с.

2. Теория прогнозирования и принятия решений : учеб. пособие / под ред. С. А. Саркисяна. -М. : «Высш. школа», 1977. - 351 с. с ил.

3. Герасимов, В. С. Технология вагоностроения и ремонта вагонов : учебник для вузов / В. С. Герасимов, И. Ф. Скиба, Б. М. Кернич и др.; под ред. В. С. Герасимова. - 2-е изд., перераб. и доп. - М. : Транспорт, 1988. - 381 с.

4. Габец, А. В. Оценка износа фрикционного клина узла гашения колебаний тележки грузового вагона / А. В. Габец, И. В. Лёвкин, М. В. Сапетов, А. В. Семёнов // Ползуновский вестник. - 2015. -№ 4, Т. 1. - С. 16-19.

5. Габец, А. В. Совершенствование фрикционных клиньев тележки грузового вагона : монография / А. В. Габец. - Барнаул : Изд-во АлтГТУ, 2016. - 267 с.

Габец Александр Валерьевич, к.т.н., директор по развитию, руководитель научно-исследовательского сектора ООО «АСЛЗ», e-mail: gabeca@mail.ru.