CC BY
24
Отклонение v с надежностью 0.97, согласно критерию ('тъюлента, не превышает 5 %.
Учитывая сказанное, можно считать, что выражение 14) при подстановке в нету =- о прелегавляет собой уравнение существования раднально-вихревой аэродинамической еле,ми с высоким КПД.
С учетом предложенною матемагпчеехсто метода расчета оптимального утло раскрытия эквивалентного диффузора спроецировали рилиально-внхреная л »роднначическая схема ЦВ 146.22 н разрабатывается конструкторски* документация па прямоточный ряднлльно-пихревой вентилятор местного проветривания ВРП-5 с аэродинамической ишружснностмо превышающей н 2.3 paw данный показатель вентилятора ВМЭ-5
БИБЛИОГРАФ! (ЧЕТКИЙ СПИСОК
I :1окишн И Л. Применение результатоя liVHMTAimli вращающихся «рут ивы* решет». «
аэродинамическому расчету колее цмпробечшых оентиллгоров Промышленная азридннамика. М Машиностроение. ьып 25 С. 1-1X3.
2 Чауцрпл В Н. $е.ю4 С В., Т'оршк'м О В Модификации метола конформных преобразований лли аэродинамического расчета вращающихся круговых решеток с S-обратнымн профилями (стхт.в1/ I орнийинформипнонно-аиалнтчсскмП бюллетени МГТУ М., 2009, to 5. С 344-39*
3. Макиро* в //.. Копаче*В Ф У«ол раскрытия мемитонвточною канала рабочего колеса центробежного вентилятора ./ Пткестии ну «он Горный журнал. Екатеринбург, 2007. .V»!.
4 Макарон П и Фомин И И Яаяком С Л ПОЬЫШЫЬе »ффе Ктн faноОтт( шаЧшых цснтрОоеж-ныл вагттпорояс S-обрдзнымн лониткамн It Mai • •ты Урал юршшрамышл. теквлы Екатеринбург. Z00K.
5 Рнбччее KiUiч\1 urnmMtbcMnuM всптилятО* pa: Потен т Si 2390658 П . П. Макаров. С В Белов В. П Фомин. И И Макаров, i > Волков Sx 2008112791 06. Завал 02.04.20u8. Ouyfu 27.052010 К юл. S? 15.
УДК 622.77.091:622.567.6
СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ МЕТОДИКИ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ФРИКЦИОННЫХ ХАРАКТЕРИСТИК АСБЕСТОСОДЕРЖАЩИX ПРОДУКТОВ
В. Я. Потапов, В. В. Мшанок
Приведена усовершсиепюватихя методика исслсцовшшя фракционных гзриктернонк тен-
тов трения и косстшюолсштв) при винмоденепнн частиц с поверхностью разделения
Приведены результаты нссасдовапая по определению характеристик асбеста и вмещающих порол. Кчя/ис*1ыг. ими методика, фрикционные характеристики, коэффициенты гренпя и восстановления иебссто И пород
Improved technique is presented for investigation of incoon characteristics (coefficients of fnctioi and recovery) in interaction of particle* vnith the «urfacc of separation
Results of studies arc presented on determining asbestos iharxtenMic» and "surround my roeb. kfy words technique, fricnonol characteristic*. cocfficienl» ot faction and recovery' of asbestos and roCJcs
Ухудшение качества и условии лобычп асбестовых рул обусловливает возрастание твтрат ни их переработку Для сохранения объемов протмиодава асбеста асбест ооб опт-тнтелмнле фабрики увеличиваю! количество перерабатываемой рулы, что приводят к перс-Фумсам технологического оборудования и. клк
следствие, снижению |ффектнвности paxiслепня и ухудшению качества асбестового волокна Из-та многократною прохождении через дробильные аппараты,
Д.N снижения эксплуатационных ютрот на обопшхсине асбестовых руд предлагаются аппараты, основанные нп ноных признаках
разделении В качестве таких признаков прел-ипгнются, прежде всею, кинетический ко»ф-финнсн i i рения н упругость ра »делясмых части. Для обоснования конструкции аппаратов и выбора ил параметров выполнены теоретические и экспериментальные исследовании процесса рамсденни па полупромышленных моделях сепараторов с неподвижной и нол-пижмой разделительными пинсрхностямн. Подучены положительные результаты ио сеиараиин продуктов различных круиносгеЙ. коюрыс спндстсльсгвуют о возможности соз-даши ишарпгов дп« предварительно'■> обчгэ-щенш обработки иромнродуктои
Физические характеристики материала, связанные с упругостью и грей нем, определялись на основе экспериментов. выполненных на лабораторных установках. Описание этих установок и метлики проведения испытаний приведены в работе |1|
Кинетический коэффициент трения определялся по известной методике но основе измерения угла наклони плоскости скольжения и времени прохождению частицей отрезка фиксированной длины
Упругие свойства частиц характеризуются ко »ффипненгом восстановления к, равным oí ношению нормальных составляющих екор<кгтей частицы после и ю j.iapj (рис. I).
t - ^«»sa. , i k
tac Yt скорость падения частицы U скорость отражения после взаимодействия с плоскостью.
Ри«. • Схема к определению ко |ффиниситл воепаконлеис •
Методика проведения экспериментов по определению ко'^ффиииснта восстановленim скорости заключалась » сбрасывании частиц на наклонную плиту и измерении дальности офэження части при ралнач углах te наклона
Гасчст ко |ффнииен!>1 воссiанояления скорости производился на основе лппныч. подученных при максимальной дальности noticia частий. соответствующей направлению вектора скорости чистины после удара пол углом 45 к roptnoiny Для »тих условий угол паления равен углу наклона плиты к горизонту « = ч, угол отражения а 45; у.
И: схемы на рис I следует:
У cosa, в » С057; (2)
1 cosa . =1 cos<45 -у).'
К =
(3)
(4) Í5)
где Л высота сбрасывания частиц. - максимальная горизонтальная дальность полета часи-цы; g ускорение силы тяжести Отсюда:
*
¡lr S cosí 45 - Y)
(6)
jlh.a co?. Y
В таби! I приведены величины коэффициентом восстановления и шзншениого трепни нолутешше на основе приведенных выше формул.
Как видно и i табл. 1, полностью распушенное волокно асбеста не облалаа упругими свойствами.
Ддя породим« частиц полученные тапн-снмоети на первой взгляд нелогичны: частицы круппсе 1.2 мм имеют относительно низкие параметры упругости i к = 0.38 - 11.44), а при крупности 0.63-1.2 мм коэффициент восоз-новлення резко увеличивается ло (».57
Эхо обьясияется том. что при неправильной фирме частиц касание их с плоскостью происходи! первоначально в одной точке, плоишь контакта практически не зависит ОТ размера частиц и составляет доли мм*. Как покатывают расчеты, при крупности частиц свыше I мм возникающие давления на контакте превышают сопротивление породы сжатию И упругое взаимодействие частицы и плоское -ni ПрОислОДИт на» бы чере i слой сжатой Породы, который траст роль амортизатора
Коэффициент мгновенного трения л представляет собой отоопельное снижение каса-)слмюй сосишляюшсн скорости частицы ноете удара о плоскость J2J (например, при Я = О.7
Тябднш! I
к'тффншнчпм восстановлении и мгновеаною трсним части ясбеооеодсржиших продуктов
Biuj части и Параметры
Y / » к X
Породные чшлииы крупностью, мм
-40 25 0,180 0.440 0.656
--40-35 24 0,147 0.397 0.690
-35+20 24 0.155 0.414 0.677
20-12 25 0.134 0318 0.702
12+8 25 0.142 0.390 0.695
25 0.180 0.440 0.656
6-4 25 0.154 0.408 0.680
-1-2.5 25 0.155 0.414 0.677
-2.5+1.2 26 0.188 0.449 0,649
1,2-0.65 27 0.280 0.569 0.637
Нераспущенные агрегаты асбеста 25 0.14 0.388 0.697
Частично распушенные агрегаты аебкто 30 0.05 0.249 0.884
Полностью распушенное волокно 0 -
касательная сос т.ш i я юш ля скорости синжа-cick и» 70
Козффицнсш мгновенного грения определяется по формуле
ЩО.
(7)
Расчетные значения коэффициента л. приведены я табл. I.
Очевидно, что пот коэффициент должен зависеть от угла падения частниы ни плоскость. поскольку при бо зьшнх углах паления (по касательной к плоскости) взаимодействие частицы с плоскостью незначительно сказыка-ется на касательной составляющей скоропн (рис 2).
V. К.
LU
к.
Рис. 2 Схем« к расчету коэффициента ш-иыкншго трения
На рисунке обозначено: Y% составляющие скорости (нормальная и касательная! до улара: С\, L составляющие скорости (нормальная и касательная) после удари
Велн / коэффициент трения скольжения породы о плоскость; * врем« взаимодействия частицы с плоскостью: m - масса чаепши. то
18)
|дс«< срелиес значение касательной составляющей ускорении чястииы «а время взаимо-лейстпня с плоскостью:
h. bjm _ nutjt m m m ч среднее значение нормальной coc являющей ускорения частицы та время взаимодействия с иное костью:
(9)
14/ l>A.r. Ijl-A)
I / г — -- г —-- = —-
т т т
Отсюда
(10) (il)
»12)
Очевидно, значение К не может превы-шить I. поэтому окончательно имеем
Я. = пйп{1;(1-»-к)/.,с1ца,}. (13) По формуле (13) па основе данных тябл 2 можно определить значения коэффициента трепня сшльжения f%i
Полученные шлчения коэффициентов трем И я несколько меньше коэффициентом кинетическою трения скольжения, онреде-
Таблица 2
Расчетные шичгнин коэффициентов i рения екап.жсиии
Вид часпнт Параметры
к tt. qau L
Поразите чясгнпы крупностью, мм
-40 0.44 0,656 25 0,212
-«Ь35 0.397 0.69 24 0.23
-.15+20 0,414 0.677 24 022Я
20+12 0.3S1 0.702 25 0.238
-12+8 0.39 0.695 25 0*234
0.44 0.656 25 0,2)3
6*4 U, 408 0.6h 25 0.226
0.414 0,677 25 0,224
-2,5-1,2 0,114 0.649 26 0,209
-1,2+Ог63 0,569 0.637 27 G.207
Нераспущенные атретагы асбеста 0.338 (>.697 25 0.243
Частично распушенные агрегаты асбеста 0,249 0,884 30 0.408
ленных экспериментально 11) Объясняется •ти тем, что и момент удара частицы о плоскость реализуется мистично механизм качения частиц »поворот вокруг точки касания см рис. 2)
Динныс а табл I н 2 могут служить исходами для моделирования взаимодействия частил с плоскостью при побы* шипения* скоростей н упои.
Уточнение указанной методики проводится на основании теоретических исследований и численных •кснеримеитов.
В частности, получена зависимость, определяющая лилыюсть (толста чаепшы:
V!
I, = 2«,..
(14)
где • начальная скорость части. аи угол наклона начальной скорости к горизонту
При этом уравнения 111 можно шшеать о виде
* " Г cosa •
<15)
где о. угод падения, ß угод отражения. Расчетным путем установлено
«»ft ). (16)
ig«, = 2А ^ • Ik.ß J к' - ^ - tgut, - tg«,,
ti 7)
В coo гост сп>ин с предлагаемой методикой следует irpoeccru серию ткепериыептааьных
_112_
исследовании по определению дальности полета чаепшы после ударе о шдвннукэ плоскость с различным углом наклона
Отметим, что, согласно ||ч>рмулам (|4) н (16), дальность полета можно определить по формуле
2 Л cos
s a •
iin(2c*,-f 2ft). (lS)
COS f)
Для одних и тех же условий опыта Л и А постоянны, поэтому h i уравнения 116) следует, что для каждого фиксированною шачення утло а угол отражения (1 не меняется. Отсюда следует, согласно уравнению (18|. что иттюше-
нне h/i = const tip»« a const Таким обритом. в каждой серии отлов следует для угла а азять среднее шаченне отнопения h,/t, . a для определения коэффициента постановления к и коэффициента ipetnia при ударе К буде| получена система уравнений ti б). (|Х). количество уравнении в которой равно числу проведенных испытаний ття ралдичных углов наклона плоскости.
Для удобства вычислений уравнение tlKj путем тригонометрических преобразований приведено к виду:
* i^cos' о (tga - tg{J ь - ten 1= I,
(19)
u в нем tgli, звмаиено ю уравнения (ló). В результате такой записи уравнения коэффициенты л и А определятся пз переопределенной
системы нелинейных алгебраических уравнений одинакового вила (если, конечно, число различных значений углов наклона плоскости не менее трех) Приближенное решение системы у равнений оо «можно найти, минимизируя функционал, характеризующий отклонение значений левой часта уравнения (19) от I для различных значений коэффициентов и В качестве такого функционала часто исголь-зуется квадратичная невязка Для рассматриваемою уравнения выбрана в качестве -этой НсвязкИ функция
-tg«,(tga Х->.)|-со> Vf. (20)
где л число испытаний для ратлпчпыл у» дов наклона плоскости а,.
Таким образом, значения ).". А'\ состав-1яюшис минимум квадратичной невязки (20), являются искомыми значениями коэффицн-енга трения скольжения час ниш н ее коэффициент ц восстанояяепня
БИБЛ» ГОПАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
! коэффициенты трении частиц асбсстосо-держаших продуктов> Е. Ф. Пышш. В. Я П<ншюв. А Е Пелевин, В В Иванов. U. К) Слесирсв Ч Научные труты ВНИИПросхтпсбест «Гоиершснст -коввние технологии обогащения асбестовых руд» Асбест. 1990 С. 110■115.
2 Ги чченко П А Основы механического разделения хрен шсбия и ipaan* ио упругости и г рении» / Строительные материалы X« 4
С 17-19
УДК 622.67
ПРИМЕНЕНИЕ МНОГОКАНАТНЫХ ПОДЪЕМНЫХ УСТАНОВОК В НАЗЕМНОМ ИСПОЛНЕНИИ НА ПРИМЕРЕ ОАО «ГАЙСКИЙ ГОК»
А* М. II.IOTUHKOO
Наземное расположение мноюклнатмых нодьемныч машин tребусi новых подтипов при проектировании надшахтных комплексов
К#г/<а!тл с Iми МНЛЮКШ13ТНЫС подъемные машины, наземное расположение, «Гипский ГОК»
Suriacc location of muki-cablc hoi&Ung unit» require no* approach» in designing ol mine «urface coraplexett AVv words multi-cable hoisting machine-., - orface location. «Gauky GOK»
Гайскос мсдноколчеданнос месторожле-ние расположено в восточной части Оренбургской области на территории Г.зйского района Областной центр г Оренбург -находится в ИИ» км шналнсс т Гай. В 35-50 км на юго-иосток or месторождения расположены крупные промышленные города Орск и И:>во-троиик I Jail евншн железной дорогой со станцией Круторожино Южно-Уральской же-четной дороги и автомобильными асфальтированными дорогами с городами Орск. Нпво-
фоинк. Медногорск и с поселком Крнклинс-кий. а также Ьашкор то станом Месторождение ultci ас в стенной части Южного Урала, рассеченной широкими долинами, оврагами, и приурочено к иодоразделу правобережных притоков реки Ура/J. F hh.hikh н Колпачки Река Урал протекает « IS км к востоку от месторождения.
Добыча руды па подземном руднике (рис I) начата в I960 г. Система ратработкн зтажно-камернак с «кладкой выработанного
