Совершенствование геометрии вооружения ведомых венцов шарошечного бурового инструмента Текст научной статьи по специальности «Механика и машиностроение»

DRILLING

УДК 622.24.05

Д.Ю. Сериков, к.т.н., доцент, Российский государственный университет нефти и газа имени И.М. Губкина (Москва, Россия), e-mail: serrico@ramb1er.ru

Совершенствование геометрии вооружения ведомых венцов шарошечного бурового инструмента

Представлены результаты работы, направленной на совершенствование геометрии вооружения ведомых венцов шарошечного бурового инструмента. Проведен анализ принципов резания материалов и основных геометрических характеристик режущих инструментов. Установлено, что наиболее близким инструментом по характеру воздействия на обрабатываемый материал в вертикальной и горизонтальной плоскостях к шарошке бурового долота является цилиндрическая фреза. Рассмотрены общие и отличительные черты работы зубьев цилиндрической фрезы при попутном фрезеровании и зубьев шарошки бурового инструмента при пробуксовке вооружения. Проведено исследование кинематического взаимодействия зубьев, ведомых венцов вооружения шарошечного бурового инструмента с горной породой, и определены основные геометрические характеристики вооружения, влияющие на производительность разрушения мягких пластичных пород. В результате была разработана новая конструктивная схема асимметричного зубчатого вооружения шарошек. Проведенные исследования показали, что оснащение шарошечного бурового инструмента асимметричным зубчатым вооружением с определенно ориентированными площадками притупления может существенно повысить эффективность его работы за счет значительного снижения нагрузок, необходимых для внедрения и разрушения поверхности забоя зубьями бурового инструмента. Данное конструктивное решение позволит не только увеличить механическую скорость бурения шарошечного бурового инструмента, но и повысить стойкость его вооружения за счет снижения воздействующих на него нагрузок.

Ключевые слова: шарошечное буровое долото, фрезерующий эффект, зубья вооружения.

Множество исследователей процесса бурения и инженеров, проектирующих шарошечный буровой инструмент, отмечают, что работа зубьев ведомых венцов вооружения данного типа инструмента по средним и в особенности по мягким породам характеризуется ярко выраженными чертами срезания отдельных слоев поверхности забоя. Данное явление получило название «фрезерующий эффект вооружения». Однако до настоящего времени этот эффект до конца не изучен. В связи с этим с целью совершенствования вооружения шарошечного бурового инструмента необходимо исследовать это явление с точки зрения оптимизации геометрии зубчатого вооружения

применительно к характеру и условиям разрушения породы. Из теории и практики резания материалов известно, что работа большинства режущих инструментов основана на одном и том же принципе, суть которого заключается в следующем. Режущая часть каждого инструмента по форме представляет собой клин (рис. 1). Под действием приложенной к режущему инструменту силы острие клина углубляется в обрабатываемый материал, нарушает сцепление его частиц и сдвигает отделяемый слой в сторону. Чем меньше угол заострения инструмента, тем меньшее усилие требуется для его врезания в обрабатываемый материал [1]. Из рисунка 1.1 видно, что для врезания клина с меньшим, т.е. более

острым, углом требуется меньшая сила Р, чем для клина с большим углом. Угол, образованный сторонами клина, называют углом заострения инструмента р. При этом сила, нормальная к режущей поверхности клина (рис. 1.1), больше в случае резания клином с меньшим углом р, чем в случае резания клином с большим углом р.

Те же принципы действуют в инструменте, работающем в горизонтальной плоскости. На рисунке 1.2 показан простейший резец, врезающийся в обрабатываемую поверхность заготовки. Режущая часть резца также сделана в виде клина с углом заострения р. Под влиянием силы Р резец, продвигаясь вперед передней поверхностью, сжимает слой срезаемого материала и,

Ссылка для цитирования (for references):

Сериков Д.Ю. Совершенствование геометрии вооружения ведомых венцов шарошечного бурового инструмента // Территория «НЕФТЕГАЗ». - 2015. -No 2. - С. 25-31.

Serikov D.Yu. Sovershenstvovanie geometrii vooruzhenija vedo myh vencov sharoshechnogo burovogo instrumenta [Rolling Drilling Tool Driven Tips Structure Geometry Improvement]. Territoriya «NEFTEGAZ.» - Oil and gas Territory, 2015, No 2. P. 25-31.

ТЕРРИТОРИЯ НЕФТЕГАЗ № 2 февраль 2015

25

БУРЕНИЕ

врезаясь дальше, эвакуирует его кверху; двигаясь еще дальше, резец, преодолевая внутренние силы сцепления частичек материала, надламывает срезанный участок слоя и отводит его вверх. Рассмотрим подробнее элементы режущего инструмента (рис. 1.2). Передний угол у - это угол между передней поверхностью и плоскостью, перпендикулярной к плоскости резания. Величина этого угла оказывает на процесс резания существенное влияние, т.к. от него зависят: степень деформации обрабатываемого материала при его отделении от основного массива, силовая и тепловая нагрузки на режущий клин, прочность клина и условия отвода тепла из зоны резания. Задний угол а - это угол зазора между задней поверхностью и плоскостью резания. Фактически это угол зазора, препятствующий трению задней поверхности резца о поверхность резания. Он оказывает воздействие на интенсивность износа резца и в сочетании с углом у влияет на прочность режущего клина и условия отвода тепла из зоны резания [1].

Как известно, вооружение шарошечных буровых долот, предназначенных для бурения мягких и средних пород, воздействует на забой одновременно в вертикальном и горизонтальном направлениях. Вертикальная составляющая создается осевой нагрузкой на долото Q и способствует внедрению зубчатых элементов на максимально возможную глубину. Горизонтальная составляющая возникает вследствие проскальзывания вооружения по забою и создается крутящим моментом на долоте [2].

С точки зрения режущего эффекта зубчатого элемента вооружения при работе в вертикальной плоскости клиновидная форма зуба является эталонной, однако в горизонтальной плоскости та же геометрия зуба далека от совершенства. Наиболее близким инструментом к шарошке бурового долота по характеру воздействия на обрабатываемый материал в вертикальной и горизонтальной плоскостях является цилиндрическая фреза. Рассмотрим подробнее общие и отличительные черты работы зубьев цилиндрической фрезы при попутном

фрезеровании и зубьев шарошки бурового инструмента при пробуксовке вооружения (рис. 2). Принцип работы цилиндрической фрезы заключается в следующем. При вращении инструмента и подаче обрабатываемой детали каждый зуб фрезы последовательно срезает сужающийся в вертикальной плоскости трапецеидально-параболический слой материала (сегмент ABC) (рис. 2.1). При совпадении направлений вращения инструмента и подачи обрабатываемого материала в начальный момент соприкосновения инструмента с заготовкой глубина снимаемого слоя максимальна, а в конечный момент - минимальна. И наоборот, при противоположном направлении вращения инструмента и подачи в начальный момент сопри-

косновения инструмента с заготовкой глубина снимаемого слоя минимальна, а в конечный момент - максимальна. Разрушение поверхности забоя вооружением шарошки бурового инструмента, работающего в режиме пробуксовки или подтормаживания, происходит по тем же принципам (рис. 2.2). Каждый последующий зуб вооружения шарошки при ее перекатывании по забою разрушает поверхность забоя в вертикальной плоскости в виде параболического сегмента (ACD). При этом в начальный и конечный периоды соприкосновения зуба с породой глубина срезаемого слоя минимальна, а в среднем вертикальном положении (точка С) - максимальна. Таким образом, полный единичный цикл создания в поверхности забоя лунки зубом вооружения бурового инструмента

Рис. 1. Принципиальные схемы резания: 1 - в вертикальной плоскости; 2 - в горизонтальной плоскости

Fig. 1. Schematic diagrams of cutting: 1 - vertically; 2 - horizontally

26

№ 2 февраль 2015 ТЕРРИТОРИЯ НЕФТЕГАЗ

DRILLING

направление проскальзывания sliding direction

Рис. 2. Принципиальная схема работы инструмента: 1 - цилиндрической фрезы: а) трапецеидальная форма, b) параболическая форма; 2 - шарошки бурового инструмента при бурении мягких и средних пород

Fig. 2. Schematic diagram of tool operation: 1 - cylindrical milling cutter:

a) trapezoidal shape, b) parabolic shape; 2 - roller cutter for drilling soft and medium rocks

аналогичен двум единичным циклам работы зуба цилиндрической фрезы при попутном и встречном фрезеровании. В связи с этим работа шарошки бурового долота при бурении мягких и средних пород может быть уподоблена работе цилиндрической фрезы. А следовательно, все конструктивные особенности геометрии режущих поверхностей цилиндрических фрез, способствующих наиболее эффективной работе данного вида инструмента, могут быть использованы при проектировании вооружения шарошечного бурового инструмента.

Фреза является режущим многозубым инструментом, причем каждый зуб представляет собой простейший резец. На рисунке 2.1 показаны геометрические элементы цилиндрической фрезы: передняя поверхность 1, задняя поверхность 3, ленточка - f, затылочная поверхность (спинка) 4, режущая кромка 2. Задний угол а измеряется в плоскости, перпендикулярной к оси фрезы, т.е. в плоскости торца фрезы. Передний угол у измеряется в плоскости, перпендикулярной к режущей кромке. Передний угол может иметь

как положительное, так и отрицательное значение. Угол заострения Р образован передней и задней поверхностями и зависит от величины переднего и заднего углов. Поскольку прочность зуба фрезы тем больше, чем больше угол заострения р, вполне понятно желание увеличить этот угол. Однако увеличение угла заострения Р затрудняет врезание зуба в обрабатываемый материал, увеличивает потребную мощность на фрезерование и повышает температуру резания. Увеличение угла заострения р вызывает необходимость уменьшения переднего угла у, который в некоторых случаях бывает отрицательным. Наибольшее распространение получили цилиндрические фрезы с трапецеидальной и параболической формой зубьев. Трапециевидная фреза (рис. 2.1а) наиболее проста в изготовлении, но при этом зуб несколько ослаблен, поэтому имеет большую высоту и малый объем стружечной канавки. Параболическая форма зуба (рис. 2.1б) обладает наибольшей прочностью на изгиб, т.к. спинка зуба, оформленная по параболе, обеспечивает равнопрочность во всех сечениях по высоте зуба. Таким образом, анализ конструкций и принципов работы цилиндрических фрез в сравнении с шарошками бурового инструмента позволяет сделать вывод о том, что многие элементы геометрии зубьев фрез могут быть с успехом использованы при создании зубьев вооружения шарошечного бурового инструмента. Рассмотрим подробнее процесс разрушения породы поверхности забоя зубьями шарошек бурового инструмента, работающих в режиме пробуксовки (рис. 3). Вооружение удерживается в заглубленном состоянии осевым усилием О, а порода разрушается в результате взаимодействия на зуб сил 0 и Внедрению вооружения препятствуют силы

N и силы трения F1, F2. Силы нормального давления N и N.. можно определить из выражений [3]:

N = оД; N =

где оу - предел прочности породы при внедрении вооружения;

ТЕРРИТОРИЯ НЕФТЕГАЗ № 2 февраль 2015

27

БУРЕНИЕ

S1 - площадь контакта по площадке притупления зуба;

Б2 - площадь контакта по передней по отношению к направлению проскальзывания грани зуба. Силы трения можно записать как:

^=>у ^=^

где р - коэффициент трения зуба о породу забоя, равен:

М = tgфx,

где (рх - угол трения. Очевидно, что разрушение породы забоя может происходить только при условии, что:

\Ъ\ > |F1+F2+N1+N2|.

Последовательно проектируя все действующие силы на горизонтальную и вертикальную плоскости, можно определить взаимовлияние сил Q и P в зависимости от расположения зуба в пространстве.

Для начала рассмотрим нагруженность зуба вооружения шарошки в момент входа зуба 1 в поверхность забоя в режиме пробуксовки (рис. 3).

ПЕРВЫЙ ВАРИАНТ (рис. 3.1) Зуб № 1

Спроецируем все силы, действующие на зуб вооружения на ось Z:

F^sinfa + Р) + N/sinp - F/cosp -- N^cos^ + Р) = 0; N11 = aS; n21 = ackS.

Силы трения определятся как:

Fi1 = Ni1M; а F,1 = N>

Выразим силу нормального давления на переднюю по отношению к направлению проскальзывания зуба поверхность

1_F21sin(a+P)-F11cosp+N11sinp_ 2 ~ cos(a+P) ~

^ N^sinp-ncosp) cos(a+P) - \i sin (а+Р)'

Спроецируем все силы, действующие на зуб вооружения на ось X:

направление движения шарошки rock roller bits motion direction

Рис. 3. Схема перекатывания шарошки по забою с пробуксовкой вооружения Fig. 3. Diagram of rolling the roller cutter in a face with hardware slippage

F!2 =

n^m; а f2 = n2m.

0 = ^1'пр + + Р) + ^^р +

^^(а + Р) - Р.

Выразим силу нормального давления на Выразив из этого уравнения величину переднюю по отношению к направле-

Р, получим (см. *). Зуб № 2

Спроецируем все силы, действующие на зуб вооружения на ось Z:

F22sina - F12cosa + Р = 0,

тогда силы нормального давления определятся как:

IV="V=

силы трения равны:

нию проскальзывания зуба поверхность

2_F22sina-F12+P_N22|isina-N12|j+P_ 2 cosa cosa

_ P-N

"cosa-pisina'

Спроецируем все силы, действующие на зуб вооружения на ось X:

-Q + Nj2 + F22cosa + N22sin2a = 0; далее - см. *.

Выразив из этого уравнения величину Р, получим (см. **).

[cos(a+P)-psin(a+P)]+(sinp-[jcosp)[sin(a+P)+|icos(a+P)]

(cosp+[Jsinp(cos(a+P)-Msin(a+P))

-Q.

28

№ 2 февраль 2015 ТЕРРИТОРИЯ НЕФТЕГАЗ

DRILLING

ВТОРОЙ ВАРИАНТ (рис. 3.2) Зуб № 1

Спроецируем все силы, действующие на зуб вооружения на ось Z:

Р^Ла+Й+М^п^-Р^соБ^-

-N21cos|a+2|+Pcosy=0,

тогда силы нормального давления определятся как:

'V = GvS; ^ = °ckS'

силы трения равны:

F!1 = n11m; а F2> = N21M.

Выразим силу нормального давления на переднюю по отношению к направлению проскальзывания зуба поверхность

N>

i F21sin^a+^j-F11cos^+N11sin^+Pcosy

cos

И

М^т^-цсозЦ+Рсоэу СОБ 2) - М 5тп (а+2)

Спроецируем все силы, действующие на зуб вооружения на ось X:

0=Р1151'пЕ+М,151'п|а+£]+М,1СО5^+

|a+|J-Psiny.

направление движения /

зуба '

tooth motion path

траектория движения зуба tooth motion direction

зона максимального нагружения зуба maximal tooth load area

Рис. 4. Принципиальная схема нагружения симметричных зубьев, работающих в режиме пробуксовки вооружения: 1 - площадка притупления зуба (или задняя поверхность); 2 - передняя по отношению к направлению проскальзывания грань зуба; 3 - режущая кромка Fig. 4. Schematic diagram of symmetrical teeth working in the hardware slippage mode: 1 - tooth wear flat (or the rear surface); 2 - front tooth edge in relation to the slippage direction; 3 - cutting edge

+F21cos

Выразив из этого уравнения величину Р, получим (см. ***). Таким образом, можно определить силы, необходимые для успешного разрушения породы забоя при различных положениях зубьев шарошек, работающих в режиме проскальзывания вооружения. Соответственно, такие же силы по величине и обратные по направлению будут воздействовать на зубья вооружения бурового инструмента. Исследуем возможность уменьшения этих усилий за счет изменения геометрии зубьев вооружения шарошек. На рисунке 4 представлена принципиальная схема нагружения стандартных симметричных зубьев серийного бурового инструмента, работающих в режиме пробуксовки вооружения. Основной отличительной чертой ра-

боты зуба вооружения шарошки от работы зуба фрезы является отличие траектории движения зуба в период разрушения породы забоя. Если зубья фрезы, с определенными допущениями, двигаются по окружности с центром, совпадающим с центром вращения ин-

струмента, то зуб вооружения шарошки в режиме пробуксовки в каждый момент времени поворачивается не вокруг оси вращения шарошки, а вокруг мгновенной оси вращения. В результате этого движения в процессе работы зуба вооружения он совершает движение по

N12[(cosa-nsina)-n(pcosa+sin2a)]+P(pcosa+sin2a)

Р=

cosa-psi na

Q^osa-psina^N^^cosa-psinaJ-p^cosa+si^a)] HCOsa+sin2a '

Q cos (a+|)-|jsin(a+!)

:osy||icos|a+^ J+sin|a+|jJ-siny|cos|a+|j-|isin|a+|JJ

IV |cos|a+|j-|Jsin| a+|JJ||isin|+cos^ )+(sin|-|jcos|J||JCOs|a+|J+sin|a+^J

:osy||icos|a+!J+sin|a+!jJ-siny|cos (a+|)-|isin(a+|))

ТЕРРИТОРИЯ НЕФТЕГАЗ № 2 февраль 2015

29

БУРЕНИЕ

направление

траектория движения зуба tooth motion direction

зона максимального нагружения зуба maximal tooth load area

ШШшт

Рис. 5. Принципиальная схема нагружения асимметричных зубьев, работающих в режиме пробуксовки вооружения: 1 - площадка притупления зуба (или задняя поверхность);

2 - передняя по отношению к направлению проскальзывания грань зуба; 3 - режущая кромка Fig. 5. Schematic diagram of loading asymmetrical teeth that work in the hardware slippage mode: 1 - tooth wear flat (or the rear surface); 2 - front tooth edge in relation to the slippage direction;

3 - cutting edge

параболической траектории. В результате этого, в отличие от зуба фрезы, в каждый момент времени происходит изменение величин классических характеристик резания,таких как передний угол, угол резания, задний угол и т.д. Например, если при входе зуба вооружения в поверхность забоя (точка А) передний угол резания имеет положительное значение, то при дальнейшем продвижении зуба в поверхности забоя, начиная приблизительно с точки С, он принимает отрицательные значения и крайне отрицательные в точки G. То

же самое касается и изменения угла резания.

Поскольку основными характеристиками, влияющими на производительность резания мягких пластичных материалов, являются передний угол и угол заострения зуба, необходимо придать этим поверхностям зубьев вооружения шарошек геометрию, максимально соответствующую условиям эффективного разрушения пород данного типа. Наиболее нагруженной частью траектории движения зуба, является кривая «А-С». В связи с этим рассмотрим под-

_N 1[[cos(a+ß)-(Jsin(a+ß)]+(sinß-pcosß)[sin(a+ß)+pcos(a+p)]

P,=N,

Р =N

А 1

(cosß+psinß)(cos(a+ß)-psin(a+ß))

[cos(g1+ß)-|Jsin(a1+ß)]_+

(cos(ß+v(/)+pisin(ß+v(/))(cos(a1+ß)-Msin(a1+ß))

-Q.

-Q

[sin (ß+\|/)-|j cos(ß+\|/)] [sin(a1+ß)+n cos(aa+ß)] (cos(ß+\|/)+|Jsin(ß+\|/))(cos(a1+ß)-nsin(a1+ß))

робнее принцип работы зуба на этом участке траектории. В точке А, т.е. при входе зуба вооружения в поверхность забоя, передняя (набегающая грань) и задняя (площадка притупления) поверхности стандартного симметричного зуба образуют клин с большим углом заострения. И хотя передняя поверхность в этот момент образует острый передний угол, площадка притупления зуба, являющаяся задней поверхностью резца, расположена под отрицательным углом наклона. Далее при движении зуба от точки А до точки С происходит плавное изменение этих характеристик до значений, когда передний угол становится равным половине угла заострения зуба, а задний - нулю. В связи с этим с целью улучшения режущей способности зубьев вооружения необходимо за счет конструктивных решений уменьшить передний и задний углы резания. Наиболее простым решением является изготовление зубьев вооружения асимметричной формы и наклонной площадкой притупления (рис. 5).

Данное конструктивное решение позволяет уменьшить передний угол на величину а - о^, а задний - на угол, величина которого ограничивается прочностными характеристиками режущей кромки и зависит от типа разбуриваемых пород. Такая геометрия зуба позволяет значительно уменьшить клин, образованный набегающей гранью и площадкой притупления зуба в момент его входа в поверхность забоя (точка А), и тем самым снизить нагрузки, испытываемые как вооружением, так и остальными частями бурового инструмента. То же самое происходит и на протяжении всего участка траектории «А-С». Чтобы определить величину уменьшения нагрузки на зубья вооружения бурового инструмента при использовании асимметричных зубьев с наклонной площадкой притупления, проведем сравнительный расчет сил, возникающих при работе симметричного и асимметричного вооружения. В точках А, В и С определим величины сил, необходимых для успешного разрушения породы, соответственно симметричным РС и асимметричным РА зубом.

30

№ 2 февраль 2015 ТЕРРИТОРИЯ НЕФТЕГАЗ

DRILLING

Для первого положения (точка А) смотрите *.

Для второго положения (точка В): смотрите *. где:

Р

т1=а1+2+\|/.

Для третьего положения (точка С) смотрите **.

При подстановке числовых значений, соответствующих геометрии вооружения бурового инструмента для разбури-вания мягких пород, и величин асимметрии, равной а - о^ « 100, и углу наклона площадки притупления по отношению к оси зуба у = (10^20)°, разница между величинами РС и РА может достигать 20% в сторону уменьшения для асимметричного вооружения.

Таким образом, придание зубьям ведомых венцов вооружения шарошечного бурового инструмента, работающих в режиме пробуксовки или

подтормаживания,асимметричной формы с наклонными площадками притупления, позволит существенно снизить энергоемкость процесса разрушения породы, уменьшить нагрузки на зубья вооружения и другие

* Р ■

гс

М^соБ^а+^+рз^а+^^'п^+соБ'

элементы бурового инструмента, а главное, повысить эффективность разрушения породы забоя и, как следствие, основные показатели бурения - механическую скорость и проходку на инструмент.

(sin|-pcos|]^cos(a+!j+sin(a+!))

cosy|pcos|a+^J+sin|a+^j|-siny|cos|a+Pj-psin^a+^jj Q(cosri—|jsinri)

p =_

A cosy(cosri+nsinri)-siny(cosri-Msinri)

^[(cosTi-Msinri^sinll+yJ+cos^

cosy(ncosti+sinr|)-siriy(cosr|-[jsinT|)

p _Q(cosa-nsina)-N12[(cosa-psina)-p([JCOsa+sin2a)]-c~ ncosa+sin2a '

p _Q(cos1a- ц si n aj - N Д (cosoij- ц si n aj - ц (p cosoij+si n2aj] A ncosaj+sirrêotj '

»1 [cos(a+|j |-psin(a+| I]

[ cosyj ^cos(a+U+sin (a+PJ-sinyi (a+|)-Msin(a+p))]

Литература:

1. Кожевников Д.В., Гречишников В.А., Кирсанов С.В. и др. Режущий инструмент. - М.: Машиностроение, 2004. - 512 с.

2. Сериков Д.Ю., Гаффанов Р.Ф. Анализ напряженного состояния центробежно-объемно-армированного косозубого вооружения ведомых венцов шарошечного бурового инструмента // Оборудование и технологии для нефтегазового комплекса. - 2014. - № 4. - С. 8.

3. Бугай Ю.Н., Воробьев И.В. Центробежно-армированный породоразрушающий буровой инструмент. - Львов, Выща школа, 1989. - 204 с.

D.Yu. Serikov, Gubkin Russian State University of Oil and Gas (Moscow, Russia), e-mail: serrico@rambler.ru, Candidate of Sciences (Engineering), Associate Professor

Rolling Drilling Tool Driven Tips Structure Geometry Improvement

The results are provided for the work focused on improvement in the geometry of the structure of driven tips of roller drilling tools. The analysis is performed for the principles of cutting of materials and basic geometric characteristics of cutting tools. It is found that the cylindrical mill is the tool the closest to the drilling bit rolling cutters in terms of impact on the processed material in vertical and horizontal planes. Common and distinctive features of the operation of cylindrical mill teeth during cut-down milling and the teeth of the drilling bit rolling cutters during slipping of the structure are considered. The study is performed for kinematic coupling of the teeth, driven tips of the structure of rolling drilling tools with the rocks, and the basic geometric characteristics of the structure are determined, influencing the performance of destruction of soft plastic rocks. As a result, a new construction design was developed for asymmetric teeth structure of the rolling cutters.

The performed tests showed that equipping of the rolling drilling tool with asymmetric teeth structure with particularly directed wear flats might significantly enhance the efficiency of its operation due to considerable reduction of loads necessary for implementation and destruction of the surface of bottom using the drilling tool teeth. This design solution will allow not only increasing the drilling penetration rate of the rolling drilling tool but also enhancing resistance of its structure, due to reduction of loads having impact on it.

Keywords: rolling cutter drilling bit, milling effect, structure teeth. References:

1. Kozhevnikov D.V., Grechishnikov V.A., Kirsanov S.V. et al. Rezhutshiy instrument [Cutting Tools]. Moscow, Mashinostroyeniye, 2004. 512 p.

2. Serikov D.Yu., Gaffanov R.F. Analiz napryazhennogo sostoyaniya tsentrobezhno-ob'emno-armirovannogo kosozubogo vooruzheniya vedomykh ventsov sharoshechnogo burovogo instrumenta [Analysis of stress condition of the centrifugal volume armored helical structure of the driven tips of rolling drilling tool]. Oborudovanie i tehnologii dlja neftegazovogo kompleksa = Equipment and technologies for the oil and gas industry, 2014, No 4, pp. 8.

3. Bugay Yu.H., Vorob'ev I.V. Tsentrobezhno-armirovannyi porodorazrushayutshiy burovoi instrument [Centrifugal armored rock cutting tool]. L'vov, Vytsha shkola, 1989. 204 p.

ТЕРРИТОРИЯ НЕФТЕГАЗ № 2 февраль 2015

31