CC BY
31
https://doi.org/10.21122/2227-1031-2019-18-3-248-255 УДК 621.436
Снижение расхода топлива дизеля типа 12ЧН15/18 путем регулирования системы охлаждения
А. Ю. Федоров1*
^Национальный технический университет «Харьковский политехнический институт» (Харьков, Украина)
© Белорусский национальный технический университет, 2019 Belarusian National Technical University, 2019
Реферат. Во многих странах в эксплуатации находится большое количество бронетехники, которая разрабатывалась и выпускалась десятки лет назад. В связи с этим возникает необходимость ее постоянной модернизации. Объектом исследования выбран двигатель внутреннего сгорания для наземной транспортной машины с дизельным двигателем типа 12ЧН15/18. Приведена внешняя скоростная характеристика этого дизеля, на основании которой произведен расчет составляющих его теплового баланса. Выполнен анализ теплового баланса дизеля наземной транспортной машины типа 12ЧН15/18 с разделением по: отведенной теплоте в окружающую среду от жидкости системы охлаждения; масла системы смазки двигателя внутреннего сгорания; эффективно использованной теплоте; теплоте, отведенной с отработавшими газами; остаточной части теплоты. Приведены характеристики изменения тепловыделения на нагрузочных режимах работы дизеля, показано влияние нагрузки дизеля на количество теплоты, отведенной охлаждающей жидкостью и маслом системы смазки дизеля. Рассмотрены два варианта исполнения системы охлаждения: с регулированием и без регулирования. Выполнена оценка влияния системы регулирования на характеристики системы охлаждения дизеля, параметры эффективной мощности и удельного эффективного расхода топлива. Доказана необходимость модернизации штатной вентиляторной системы охлаждения наземной транспортной машины с дизелем типа 12ЧН15/18. На режимах нагрузки 60 и 80 % исследовано влияние средней температуры охлаждающей жидкости и масла дизеля на эффективную мощность силовой установки с системой охлаждения вентиляторного типа. Определенно, что повышение средних температур охлаждающей жидкости и масла дизеля типа 12ЧН15/18 позволяет улучшить экономичность и повысить мощность дизеля.
Ключевые слова: дизель, система охлаждения, регулирование, теплообменник, бронетехника, вентилятор
Для цитирования: Федоров, А. Ю. Снижение расхода топлива дизеля типа 12ЧН15/18 путем регулирования системы охлаждения / А. Ю. Федоров // Наука и техника. 2019. Т. 18, № 3. С. 248-255. https://doi.org/10.21122/2227-1031-2019-18-3-248-255
Reduction of Fuel Consumption in 12HH15/18-Type Diesel Engine by Regulating Cooling System
A. Yu. Fedorov1*
^National Technical University "Kharkiv Polytechnic Institute" (Kharkiv, Ukraine)
Abstract. Many countries exploit a large number of armored vehicles, developed and manufactured dozens of years ago. Due to this there is a necessity of its continuous modernization. An object of the research is an internal combustion engine for a ground armored vehicle with a 12HH15/18 diesel engine. Calculation of engine thermal balance components is based on an engine external speed characteristic. An analysis of thermal balance for a 12HH15/18-type diesel engine of a ground armored vehicles has been made with separation according to: heat being withdrawn from cooling system liquid to environment; oil of lubrication system in the internal combustion engine; efficiently used heat; heat being withdrawn along with exhausted gases; residual portion of heat. The paper presents characteristics on changes in heat release during loading modes of the diesel engine operation and also shows an influence of the diesel loading on amount of heat withdrawn by cooling water and oil
Адрес для переписки
Федоров Андрей Юрьевич
Национальный технический университет
«Харьковский политехнический институт»
ул. Кирпичева, 2,
61002, г. Харьков, Украина
Тел.: +38 057 707-69-02
tma@tmm-sapr.org
Address for correspondence
Fedorov Andrey Yu. National Technical University "Kharkiv Polytechnic Institute" 2 Kyrpychova str., 61002, Kharkov, Ukraine Tel.: +38 057 707-69-02 tma@tmm-sapr.org
Наука
итехника. Т. 18, № 3 (2019)
of diesel lubrication system. Two versions of the cooling system are considered in the paper, namely: with regulation and without regulation. The paper contains description of evaluation pertaining to an influence of a regulating system on characteristics of the diesel cooling system, parameters of efficient power and specific and efficient consumption of fuel. The necessity has been proved to modernize a regular fan cooling system of the armored vehicle with the 12HH15/18-type diesel engine. An influence of an average cooling liquid and diesel oil temperature with loading modes of 60 and 80 % on the efficient power of a power unit with a fan-type cooling system has been investigated in the paper. It has been determined that an increase in average temperatures of cooling liquid and oil for the 12HH15/18-type diesel makes it possible to improve economy and power of the diesel engine.
Keywords: diesel, cooling system, regulation, heat exchanger, armored vehicle, fan-type cooling system
For citation: Fedorov A. Yu. (2019) Reduction of Fuel Consumption in 12HH15/18-Type Diesel Engine by Regulating Cooling System. Science and Technique. 18 (3), 248-255. https://doi.org/10.21122/2227-1031-2019-18-3-248-255 (in Russian)
Введение
Большое количество бронетехники, эксплуатируемой во многих странах мира, было спроектировано около 30 лет назад и более [1]. В общем, техника разрабатывалась, опираясь на достижения науки и техники полвека назад и, как следствие, требует должной модернизации. Системы дизелей не имели гибкого и эффективного регулирования. Главным требованием для них было только обеспечение работоспособности машины в условиях боя во всем диапазоне внешней скоростной характеристики дизеля. Современное состояние научных достижений позволяет улучшить показатели устаревшей техники путем использования микропроцессорных систем для управления исполнительными механизмами для достижения наибольшей эффективности. Поэтому актуальна задача предварительной оценки возможности улучшения характеристик силовой установки путем ее модернизации.
Цель исследований автора - анализ влияния регулирования штатной системы охлаждения дизеля типа 12ЧН15/18 в силовой установке наземной транспортной машины на расход топлива.
Основная часть
Вопрос сокращения механических потерь транспортного дизеля типа 12ЧН15/18 требует
кВт
М-100, кН-м 500
применения комплексного подхода для его решения. Двигатель внутреннего сгорания (ДВС) наземной транспортной машины (НТМ) является сложной механической системой, имеющей в своем составе большое количество агрегатов и механизмов для обеспечения работоспособности ДВС, которые, в свою очередь, имеют пары трения и приводят к потерям полезной работы.
ДВС НТМ рассматриваемого периода разрабатывались исходя из двух условий, которые предъявлялись к системе охлаждения, а именно: обеспечение работоспособности, надежности и ресурса в диапазоне от номинального режима работы до режима максимального крутящего момента и обеспечение стабильной работы силовой установки в диапазоне температур окружающей среды от минус 50 °С до плюс 50 °С [2]. На частичных режимах работы двигателя эффективность работы системы охлаждения не оценивалась, чтобы произвести модернизацию необходимо определить оптимальные режимы работы ее элементов [3].
По данным В. В. Епифанова и Р. В. Протасова [4] была построена скоростная характеристика дизеля типа 12ЧН15/18, а именно - кривые мощности и удельного расхода топлива (рис. 1).
400
300
200
100
А Л/та,, "гшх /
Г * Se max '
jL—--- У ^ / >. /
✓ ч. ' \ м / s / V N
* g 4
/ Se V
1200
1400
1600
1800
278 276 274 272 270 268
260 -1
Рис. 1. Внешняя скоростная характеристика дизеля типа 12ЧН15/18 Fig. 1. External high-speed characteristics of 124H15/18-type diesel engine
■ Наука
итехника. Т. 18, № 3 (2019)
n, мин
Эта характеристика использована в расчетном исследовании. Из нее видно, что эффективная мощность N и удельный эффективный расход топлива ge принимают максимальные значения при частоте вращения коленчатого вала п, соответствующей режиму номинальной мощности дизеля. А минимальный эффективный расход топлива соответствует частоте вращения, близкой к режиму максимального крутящего момента. Эффективная мощность имеет тенденцию снижения при снижении частоты вращения.
Работа штатной системы охлаждения дизеля (СОД) имеет жесткую связь с частотой вращения коленчатого вала и температурными характеристиками термостата охлаждающей жидкости. При регулировании работы СОД ее параметры определяются параметрами теплоты, подводимой к теплоносителям от деталей дизеля. Теплота, подведенная к деталям дизеля, которую система охлаждения отводит в окружающую среду, определяется параметрами рабочего процесса ДВС, особенностями конструкции и режимами работы [5]. Оценка уровня тепловыделения в систему охлаждения предусматривает определение основных компонентов, входящих в уравнение теплового баланса дизеля:
бхим = q + £ож + qm + qor + q
общ'
(1)
где Qхим - химическая теплота сгорания топлива в цилиндре ДВС, кДж/с; Qэ - теплота, эквивалентная эффективной работе ДВС, кДж/с; Qож - то же, отведенная охлаждающей жидкостью, кДж/с; Qм - то же, отведенная маслом системы смазки, кДж/с; QoГ - то же, отведенная отработанными газами, кДж/с; Qoбщ - то же,
Q, кДж/с
1600
1200
800
400
отведенная в результате лучистого и конвективного теплообмена нагретых частей ДВС с окружающей средой, кДж/с.
Параметры подведенной теплоты на внешней скоростной характеристике были рассчитаны в соответствии с проведенными исследованиями работы системы охлаждения в условиях объекта [6]. Результаты расчета показаны на рис. 2.
Поскольку теплоту Qoбщ, отведенную к окружающей среде от дизеля, сложно определить экспериментальным путем, принято упрощение, что она вся вместе с остаточной учитывается в части теплоты, отведенной с отработанными газами ^ог).
На частичных режимах составляющие теплового баланса изменяются [7], соответственно, теплота, отводимая СОД, определяется особенностями конструкции дизеля, а также теплотой сгорания топлива. При этом теплота, отводимая от дизеля на частичных режимах, зависит от нагрузки, характер ее изменения приставлен на рис. 3. Влияние нагрузки на теплоту, подведенную к системе охлаждения, требует изменения интенсивности отвода теплоты на частичных режимах.
Чтобы оценить влияние регулирования работы системы охлаждения на показатели силовой установки, выполнен расчет параметров системы охлаждения дизеля типа 12ЧН15/18 на номинальном и частичных режимах при постоянной частоте вращения коленчатого вала. Выбраны три точки для расчета при частоте, что соответствует номинальному режиму работы при 100, 80 и 60 % нагрузки. КПД вентиляторной установки считаем постоянным, параметры воздуха на входе в теплообменники и расход жидких теплоносителей - неизменными.
Q3, кДж/с
КДж/с Ошш. КДЖ^ е», кдж/с
вот, кДж/с
1200
1400
1600
1800
п, мин
Рис.2. Тепловой баланс дизеля типа 12ЧН15/18 по внешней скоростной характеристике Fig. 2. Thermal balance of 124H15/18-type diesel engine according to external high-speed characteristics
Наука
итехника. Т. 18, № 3 (2019)
та cä
1,0 0,9
Iks
о
Si 0,7
й
Я
£ 0,6 <D
£
^ 0,5
60
70
80
Нагрузка, % b
90
100
та CS й s-т о ч с
(D
S-
§
Я
£
1,0 0,9
0,s
0,7 0,6 0,5 0,4 0,3 0,2
Нагрузка, %
Рис. 3. Характеристика изменения подведенной теплоты на частичных режимах: а - масло: 1 - п = 1200-2000 об/мин; b - охлаждающая жидкость: 1 - n = 2000 об/мин; 2 -1600-1800; 3 - 1200-1400 об/мин
Fig. 3. Characteristics of change in supplied heat for partial modes: a - oil: 1 - п = 1200-2000 rev/min; b - cooling liquid: 1 - n = 2000 rev/min; 2 -1600-1800; 3 - 1200-1400 rev/min;
Также стоит отметить, что расход воздуха через теплообменники СОД силовой установки с дизелем типа 12ЧН15/18 определяется как
^СОД _ ^ДВС + Gвент ,
(2)
где СдВС - расход воздуха дизелем на соответствующем режиме работы, кг/с; Свент - то же через вентилятор системы охлаждения, кг/с.
Для определения параметров работы СОД разработана методика комплексного расчета теплообменников СОД с учетом известной методики, описанной в [8], с использованием реальных геометрических параметров теплообменников НТМ.
Мощность Л^вент, Вт, на привод вентилятора определяется зависимостью [9]
G и
N _ вент вент
ПвентР
(3)
вент г возд
где Нвент - избыточное давление, создаваемое вентилятором, Па; пвент - коэффициент полез-
ного действия вентилятора (0,151); рвозд - плотность воздуха, зависит от температуры, кг/м3.
Разрежение или избыточное давление Нвент определяется из расчета теплообменников и сравнивается с результатами экспериментального исследования СОД [6]. Сравнение расчетных и экспериментальных данных показало, что расчетные значения не отличаются от полученных экспериментально более чем на 5 % во всем исследуемом диапазоне расхода воздуха и жидкости.
Схема пакета теплообменников СОД НТМ [10] приведена рис. 4. Сюда входят: два теплообменника охлаждающей жидкости и три теплообменника масла. Первый ряд по направлению движения прокачиваемого воздуха включает в себя два идентичных пакета теплообменников масла дизеля, соединенных последовательно, и один пакет теплообменника масла трансмиссии. Условия работы теплообменников верхнего ряда определяются непосредственно температурой и давлением воздуха окружающей среды. Во втором ряду по направлению движения воздуха расположены два идентичных пакета теплообменника охлаждающей жидкости, соединенных последовательно. На работу второго ряда теплообменников влияют параметры температуры и давления воздуха на выходе из первого ряда.
Теплота, подведенная к маслу трансмиссии, эквивалентна механической работе, теряемой в механизмах бортовых коробок передач, и выражается ее механическим КПД. Изменение КПД механической передачи характеризуется зависимостью [11]
T1U12
(4)
где Т2, Т - крутящий момент на выходном и входном валу, Нм; ып - передаточное число редуктора.
Так как соотношение крутящего момента на входном валу и передаточного числа к крутящему моменту на выходном валу неизменны, при постоянной частоте вращения и изменении нагрузки КПД коробок передач не меняется, как и количество теплоты, выделившейся в систему смазки редуктора.
■ Наука
итехника. Т. 18, № 3 (2019)
а
1111111 ñ 1111111
Теплообменник масла ДВС
Теплообменник масла ДВС
Теплообменник масла трансмиссии
Теплообменник охлаждающей жидкости
Теплообменник охлаждающей жидкости
Рис. 4. Схема расположения теплообменников системы охлаждения дизеля Fig. 4. Scheme of heat exchanger arrangement for diesel cooling system
Выполнен расчет СОД для двух вариантов:
а) без применения условия регулирования расхода воздуха;
б) с использованием регулирующего воздействия.
Расчет выполнен при значении атмосферного давления 100000 Па, температуре 20 °С и КПД вентилятора 0,151. Результаты исследования сведены к табл. 1.
Таблица 1
Результаты расчета системы охлаждения дизеля Results of calculation for diesel cooling system
Как видно из табл. 1, при нагрузке 80 % и применении регулирования работы СОД мощность на привод вентилятора меньше на 58,8 %, а при режиме нагрузки 60 % - на 72,2 %. Кроме того, при отсутствии регулирования охлаждающая жидкость снижает свою температуру от оптимальной при нагрузке 80 % на 9,16 °С,
при 60 % - на 15,41 °С. Снижение температуры охлаждающей жидкости приводит к ухудшению показателей силовой установки и сокращению ее ресурса, а также к ускорению выхода из строя теплообменника вследствие значительных переменных по значению напряжений [12].
Параметры мощности и удельного расхода топлива для дизеля типа 12ЧН15/18 без и с применением регулирования приведены на рис. 5.
Регулирование температуры теплоносителя позволяет улучшить экономические показатели силовой установки на режимах нагрузки 80 % и 60 % за счет уменьшения внутренних потерь, связанных с уменьшением мощности, необходимой для прокачки воздуха вентилятором системы охлаждения, при этом удельный расход топлива уменьшится на 31,8 и 74,7 г/(кВт-ч) соответственно.
Выполнена оценка влияния повышения средней температуры теплоносителей на параметры теплового баланса по материалам Ф. Л. Ливенце-ва [13]. Для вычисления составляющих теплового баланса необходимо определение коэффициента, учитывающего изменение температуры каждого из теплоносителей:
__Qт0 (5)
т~ ( \п '
(/ср1 - ^ср0 ) Ут0
где Qm0, Qm\ - количество теплоты, кДж/с, отведенной при средней температуре теплоносителя соответственно ¿ср0, ¿срЬ °С.
Результаты расчета коэффициентов для охлаждающей жидкости и масла приведены на рис. 6.
Наука
итехника. Т. 18, № 3 (2019)
Параметр Значение нагрузки, %
без регулирования с регулированием
100 80 60 100 80 60
Q/QH, % 100 89,68 83,6 100 89,68 83,61
Q/бож, % 100 84,29 73,3 100 84,29 73,3
А^нт, кВт 90,84 89,259 88,18 90,84 36,74 24,5
^од, КГ/0 7,88 7,88 7,88 7,88 5,78 5,00
С, ос 93,99 84,83 78,58 93,99 93,9 93,79
Т1" о/~1 JM> С 83,17 77,72 74,63 83,17 82,3 83,1
Qож, кДж/с 262,1 220,940 192,13 262,1 222,13 192,07
Qh, кДж/с 62,316 55,888 52,1 62,32 58,00 56,96
Qxp кДж/с 95,99 95,988 95,99 95,99 63,26 68,48
Y.Q, кДж/с 420,4 372,816 340,21 420,4 343,39 317,51
кВт 400
200
О
60
70
____^ Л
\ _
Se об / ->
80
Нагрузка, %
90
Se о6' г/(кВт-ч)
- 300
250
100
кВт 400
200
О
60
70
>
\ N« об
80
Нагрузка, %
90
ёе об' Г/(КВТ'Ч)
250
100
Рис. 5. Параметры мощности и удельного расхода топлива дизеля: а - без регулирования; b - с регулированием Fig. 5. Parameters of power and specific fuel consumption of diesel: a - without regulation; b - with regulation
Т
1 Ср.М;
AÔM 400 300 200 100 о
70
Нагрузка,
0,010 0,008 0,006 0,004 0,002 0
Тср^ К
- AQK 100, кДж/с
— R.
Т ,
1 ср.ож>
70
Нагрузка, %
Тср.ож, К
а е„
ßож
■100, кДж/с
Рис. 6. Коэффициенты для определения влияния средней температуры: а - масла; b - охлаждающей жидкости Fig. 6. Coefficients for determination of average temperature influence: а - oil; b - cooling liquid
а
b
а
b
В методике Ф. Л. Ливенцева изменяется количество теплоты AQm, которое распределяется между теплотой - эффективно использованной и отведенной с отработавшими газами. Применяя зависимость влияния средней температуры теплоносителя на количество теплоты Q, можно определить влияние повышения температуры на показатели теплового баланса дизеля в составе силовой установки
Q = Qm0 [1 -(¿ср - ^ср0 )вт], (6)
■ Наука
итехника. Т. 18, № 3 (2019)
Так как количество теплоты сгорания топлива на установившемся режиме является неизменным, а тепловые потоки в охлаждающую жидкость и масло меняются, возникает избыток теплоты AQm, который перераспределяется пропорционально эффективному КПД (пе) к отработавшим газам и теплоте эквивалентной эффективной работы:
AQm =^м ^м0 )+^ож ^ож0 ) ; (7)
ANe =AQmne; (8)
A0or =AQm(l-n). (9)
Распределения величин инкремента при положительном значении разницы и декремента при отрицательной разнице эффективной мощности ANe и отработанных газов AQOT увеличивают или уменьшают исходные значения эффективной мощности и теплоты, отведенной отработанными газами:
Nе = Ne + ANe; Q'0T =£ог + A&r. (10)
Изменения эффективной мощности дизеля в составе силовой установки при нагрузке 80 % отражены в табл. 2. Расчет выполнялся без учета температурных характеристик масла, ограничивающих максимальную температуру при применении в ДВС.
Таблица 2
Влияние средней температуры теплоносителя на элементы теплового баланса дизеля при нагрузке 80 %
Influence of average coolant temperature on elements of thermal diesel engine balance at load of 80 %
Видно, что при повышении средней температуры теплоносителей (охлаждающей жидкости - до Гож ср = 120 °С, масла - до 7% м = = 130 °С) на режиме нагрузки 80 % эффективная мощность вырастет на 1,2 %.
Рассматривая режим нагрузки 60 %, можно наблюдать подобную тенденцию. Перераспределение теплового баланса на режиме нагрузки дизеля 60 % приведено в табл. 3.
При повышении средней температуры теплоносителя (охлаждающей жидкости) до Гож ср = 120 °С, масла до Гср м = 125 °С на режиме нагрузки 60 % эффективная мощность вырастет на 0,89 %.
Таблица 3
Влияние средней температуры теплоносителя на элементы теплового баланса дизеля при нагрузке 60 %
Influence of average coolant temperature on elements of thermal diesel engine balance at load of 60 %
T , ожср> К Ср, К бм, кДж/с N, кДж/с ßOr, кДж/с бож, кДж/с бхим, кДж/с
353 360,68 52,48 306,00 660,09 306,00 1210,24
358 363,00 51,14 306,89 660,10 305,94 1210,24
363 368,00 48,24 309,80 660,11 305,96 1210,24
368 373,00 45,33 312,71 660,12 305,98 1210,24
373 378,00 42,43 315,62 660,13 305,99 1210,24
378 383,00 39,53 318,53 660,14 306,01 1210,24
383 388,00 36,63 321,44 660,15 306,03 1210,24
388 393,00 33,73 324,35 660,16 306,05 1210,24
393 398,00 30,83 327,26 660,17 306,07 1210,24
При изменении температуры меняются составляющие теплового баланса. При повышении температуры теплоносителя теплота, подводимая к теплоносителю, уменьшается, а ее избыток разделяется на составляющие теплоты, эквивалентной эффективной работе, и отработавших газов. Повышение температуры приводит к увеличению мощности и уменьшению механических потерь, что также подтверждено в диссертации А. П. Марченко [14]. Таким образом, в статье показано положительное влияние регулирования температуры на эффективные показатели ДВС.
В практике регулирования применяются разные типы механизмов приводов: электрический и гидравлический, тип конкретного привода будет завесить от конкретной НТМ. Регулирование температуры теплоносителей ДВС позволит обеспечить работу двигателя в зоне оптимальных температур и улучшить его надежность и экономичность.
Общая тенденция регулирования ставит перед разработчиком задачу учесть влияние таких непостоянных факторов, как температура, давление, влажность окружающей среды, метеорологические явления, что само по себе существенно усложняет ее решение. Поэтому оценка экономического эффекта предполагаемого механизма регулирования возможна лишь для конкретной существующей конструкции.
ВЫВОДЫ
1. Показана необходимость внедрения регулирования температуры теплоносителей путем
Наука
итехника. Т. 18, № 3 (2019)
T' , ожср> T , мср' бм, к, еОт, бож, бхим,
К К кДж/с кДж/с кДж/с кДж/с кДж/с
353 363 53,84 409,54 719,50 221,91 1404,79
360 365 52,96 408,00 720,04 220,99 1404,79
363 373 49,43 414,49 720,27 220,59 1404,79
368 378 47,23 416,96 720,66 219,94 1404,79
373 383 45,02 419,44 721,04 219,28 1404,79
378 388 42,82 421,92 721,43 218,62 1404,79
383 393 40,62 424,39 721,81 217,97 1404,79
388 398 38,41 426,87 722,20 217,31 1404,79
393 403 36,21 429,34 722,59 216,65 1404,79
управления работой штатной системы охлаждения дизеля наземной транспортной машины, что позволяет оптимально и эффективно отводить теплоту, снижать расход топлива на 10-20 % на режиме номинальной мощности, а применение высокотемпературного охлаждения повышает эффективную мощность силовой установки на 0,89-1,20 %.
2. Рекомендованы применение регулирования работы вентилятора штатной системы охлаждения наземной транспортной машины и переход от существующего к высокотемпературному охлаждению.
ЛИТЕРАТУРА
1. Википедия [Электронный ресурс] / Т-72. Режим доступа: https://ru.wikipedia.org/wiki/T-72. Дата доступа: 10.03.2018.
2. Двигуни внутршнього згоряння: Сер. тдручниюв у 6 т. Т. 1: Розробка конструкций форсованих двигунiв наземних транспортних машин / за ред. А. П. Марчен-ка, А. Ф. Шеховцов. Харкiв: Видавн. центр НТУ «ХП1», 2004. 491 с.
3. Двигатели внутреннего сгорания. Системы поршневых и комбинированных двигателей / С. И. Ефимов [и др.]; под ред. А. С. Орлина, М. Г. Круглова. 3-е изд., пере-раб. и доп. М.: Машиностроение, 1985. 456 с.
4. Епифанов, В. В. Аппроксимация характеристик энергетических установок транспортных средств / В. В. Епифанов, Р. В. Протасов // Висник Национального техшч-ного университету «Харювський полггехшчний институт»: зб. наук. праць. Тематичний вип.: Транспортне машинобудування. Харкв: НТУ «ХП1», 2007. № 33. С. 61-66.
5. Двигатели внутреннего сгорания: теория поршневых и комбинированных двигателей / Д. Н. Вырубов [и др.]; под ред. А. С. Орлина, М. Г. Круглова. 4-е изд., пере-раб. и доп. М.: Машиностроение, 1983. 372 с.
6. ДП «ХКБМ»: по визначенню характеристики вентиля-торно! системи охолодження танка Т-72М1: Акт № 297 вид 12.12.2005.
7. Системы жидкостного охлаждения дизелей военных гусеничных машин. Метод расчета: ОСТ ВЗ-1470-82. М., 1982. 162 с.
8. Кейс, В. М. Компактные теплообменники / В. М. Кейс, А. Л. Лондон; пер. с англ. В. Г. Баклановой; под ред. Ю. В. Петровского. М.; Л.: Госэнергоиздат, 1962. 160 с.
9. Косточкин, В. Н. Центробежные вентиляторы. Основы теории и расчета / В. Н. Косточкин. М.: Машгиз, 1951. 222 с.
10. Танк Т-72А. Техническое описание и инструкция по эксплуатации. Кн. 2, ч. 2. М.: Воен. изд-во, 1989. 138 с.
11. Лабораторная работа. Исследование коэффициента полезного действия зубчатого редуктора [Электронный ресурс] // Детали машин. Режим доступа: Ьйр://^'^^. detalmach.ru/lab16.html. Дата доступа: 10.03.2018.
12. Луков, Н. М. Автоматическое регулирование температуры двигателей / Н. М. Луков. М.: Машиностроение, 1995. 271 с.
13. Ливенцев, Ф. Л. Высокотемпературное охлаждение поршневых двигателей внутреннего сгорания / Ф. Л. Ли-венцев. М.; Л.: Машиностроение, 1964. 204 с.
14. Марченко, А. П. Термодинамические основы повышения топливной экономичности транспортных дизелей за счет утилизации сбросовой теплоты / А. П. Марченко. Харьков, 1994. 513 с.
Поступила 26.03.2018 Подписана в печать 01.07.2018 Опубликована онлайн 30.05.2019
REFERENCES
1. Т-72. Wikipedia. Available at: https://ru.wikipedia.org/ wiki/T-72 (Accessed 10 March 2018) (in Russian).
2. Marchenko A. P., Shekhovtsov A. F. (2004) Internal Combustion Engines. Vol. 1 Design Engineering of Forced Engines for Ground Transport Vehicles. Kharkiv, Publishing Center of National Technical University "Kharkiv Polytechnic Institute". 491 (in Ukrainian).
3. Efimov S. I., Ivashchenko N. A., Ivin V. I., Alekseev V. P., Vyrubov D. N., Grekhov L. V., Kruglov M. G., Krutov V. I., KTylov A. N., Leonov O. B., Mednov A. A., Mizernyuk G. N., Orlin A. S., Roganov S. G., Rogov V. S., Fedyushin V. F., Chistyakov V. K. (1985) Internal Combustion Engines. Systems of Reciprocating and Combined Engines. Moscow, Mashinostroyenie Publ. 456 (in Russian).
4. Epifanov V. V., Protasov R. V. (2007) Approximation of Characteristics for Power Plants in Transport Facilities. Visnik Natsional'nogo Tekhnichnogo Universitetu "Khar-kivs'kii Politekhnichnii Institut". ZbirnikNaukovikh Prats'. Tematichnii Vipusk: Transportne Mashinobuduvannya [Bulletin of the National Technical University «KhPI». Collection of Research Papers. Special Issue: Transport Engineering]. Kharkiv, KhPI, (33), 61-66 (in Russian).
5. Vyrubov D. N., Ivashchenko N. A., Ivin V. I., Kruglov M. G., Leonov O. B., Mednov A. A., Mizernyuk G. N., Orlin A. S., Roganov S. G. (1983) Internal Combustion Engines: Theory of Reciprocating and Combined Engines. Moscow, Mashinostroyenie Publ. 372 (in Russian).
6. State Enterprise "Kharkiv Machine Building Design Bureau" [KhMDB]: On determination of Characteristics for fan Cooling System of T-72M1tank: Act No 297. Dated 12.12.2005 (in Ukrainian).
7. Industrial Standard OST ВЗ-1470-82. Liquid Cooling Systems for Diesel Engines of Military Caterpillar Vehicles. Calculation Method. Moscow, 1982. 162 (in Russian).
8. Kays W. M., London A. L. (1958) Compact Heat Exchangers. New York, McGraw-Hill Book Company. 156.
9. Kostochkin V. N. (1951) Centrifugal Fans. Fundamentals of Theory and Calculation. Moscow, Mashgiz Publ. 222 (in Russian).
10. T-72A Tank. Technical Description and Operational Manual. Book. 2. Part 2. Moscow, Military Publishing House, 989. 138 (in Russian).
11. Laboratory Work. Investigation of Gear Reducer Efficiency. Available at: http://www.detalmach.ru/lab16.html (Accessed: 10 March 2018) (in Russian).
12. Lukov N. M. (1995) Automatic Temperature Control of Engines. Moscow, Mashinostroyenie Publ. 271 (in Russian).
13. Liventsev F. L. (1964) High-Temperature Cooling of Reciprocating Internal Combustion Engines. Moscow; Leningrad, Mashinostroyenie Publ. 204 (in Russian).
14. Marchenko A. P. (1994) Thermodynamic Basis for Improving Fuel Efficiency of Transport Diesel Engines Due to Utilization of Waste Heat. Kharkov, 513 (in Russian).
Received: 26.03.2018 Accepted: 01.07.2018 Published online: 30.05.2019
Наука
итехника. Т. 18, № 3 (2019)
