Научная статья на тему 'Результаты теоретических исследований процесса перемешивания в смесителе периодического действия'

Результаты теоретических исследований процесса перемешивания в смесителе периодического действия Текст научной статьи по специальности «Механика и машиностроение»

CC BY
154
22
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.
Журнал
Нива Поволжья
ВАК
Ключевые слова
СМЕСИТЕЛЬ / МЕШАЛКА / ЛОПАСТЬ / ЕМКОСТЬ / СМЕСЬ / КОЭФФИЦИЕНТ ВАРИАЦИИ / РАВНОМЕРНОСТЬ СМЕСИ / КРУТЯЩИЙ МОМЕНТ / КОНСТРУКТИВНЫЕ ПАРАМЕТРЫ

Аннотация научной статьи по механике и машиностроению, автор научной работы — Коновалов Владимир Викторович, Чупшев Алексей Владимирович

Приведены результаты теоретических исследований процесса перемешивания в смесителе микродобавок. Определены моменты сил, возникающие в процессе перемешивания и величина глубины центральной воронки, образующиеся при вращательном движении материала.

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Похожие темы научных работ по механике и машиностроению , автор научной работы — Коновалов Владимир Викторович, Чупшев Алексей Владимирович

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Текст научной работы на тему «Результаты теоретических исследований процесса перемешивания в смесителе периодического действия»

ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ

УДК 631.363.7

РЕЗУЛЬТАТЫ ТЕОРЕТИЧЕСКИХ ИССЛЕДОВАНИЙ ПРОЦЕССА ПЕРЕМЕШИВАНИЯ В СМЕСИТЕЛЕ ПЕРИОДИЧЕСКОГО ДЕЙСТВИЯ

В. В. Коновалов, доктор техн. наук., профессор;

А. В. Чупшев, канд. техн. наук

ФГБОУ ВПО «Пензенская ГСХА», т. 8(412) 628-272, е-таИ: sha_penza@mail.ru

Приведены результаты теоретических исследований процесса перемешивания в смесителе микродобавок. Определены моменты сил, возникающие в процессе перемешивания и величина глубины центральной воронки, образующиеся при вращательном движении материала.

Ключевые слова: смеситель, мешалка, лопасть, емкость, смесь, коэффициент вариации, равномерность смеси, крутящий момент, конструктивные параметры.

В перспективе около 54 % производимого в стране фуражного зерна будет перерабатываться комбикормовой промышленностью, а оставшаяся часть - использоваться для производства комбикормов непосредственно в хозяйствах или на межхозяйственных предприятиях [1, 2]. В связи с этим потребность в смесителях, способных приготавливать качественные смеси, неизбежно растет [3, 4]. Известные в настоящее время смесители разнообразны по конструкции, принципу действия и способу реализации технологического процесса [1-6]. Однако далеко не все они способны приготовить качественную смесь из сухих компонентов.

В ФГБОУ ВПО «Пензенская ГСХА» изготовлен смеситель (рис. 1), состоящий из рамы 1 с установленным на ней корпусом 2, внутри которого закреплены последовательно три цилиндрические емкости 3, 4 и 5, через которые проходит центральный вал 6 с закрепленными на нем мешалками с лопастями 7, выполненными из прутка круглого сечения и имеющими Г-образную форму.

Все емкости имеют выгрузные окна, снабженные заслонками 8, открывающимися при помощи рукояток 9. Корпус 2 также снабжен выгрузным окном с заслонкой 10 и лотком 11 для отгрузки готовой смеси.

Рис. 1. Конструктивно-технологическая схема

смесителя микродобавок: 1 - рама; 2 - корпус; 3, 4, 5 - смесительные емкости; 6 - центральный вал; 7 - мешалка; 8 - заслонка емкостей; 9 - рукоятка; 10 - выгрузная заслонка корпуса; 11 - лоток; 12 - бункер; 13 - заслонки бункера; 14 - гибкий шланг; 15 - клиноременная передача; 16 - электродвигатель

Нива Поволжья № 2 (23) май 2012 51

Над корпусом 2 установлен бункер 12 с заслонками 13 для загрузки исходными микродобавками и наполнителем смеси, разделенный на четыре секции, причем малая секция бункера соединена гибким шлангом 14 с наименьшей емкостью смесителя 3, а наибольшая - с корпусом 2. Остальные емкости соединены соответственно. Привод смесителя микродобавок осуществляется посредством клиноремен-ной передачи 15 от электродвигателя 16 [5, 6, 7,8].

Работа данного смесителя микродобавок происходит следующим образом: засыпанные компоненты в малой емкости смесителя начинают перемешиваться при подаче крутящего момента к центральному валу 6 смесителя с установленными на нем мешалками с лопастями 7. После завершения перемешивания первичная смесь из малой емкости 3 выгружается в следующую 4, для чего открывается соответствующая заслонка 8 малой емкости при помощи рукоятки 9, а также открывается заслонка 13 второй секции бункера. В результате во вторую емкость 4 смесителя дополнительно поступает наполнитель из второй секции бункера и первичная смесь. После перемешивания компонентов полученная смесь поступает в следующую емкость 5, где осуществляется аналогичный процесс. Смесь, полученная в емкости 5, поступает в корпус 2, где таким же образом происходит окончательное перемешивание. Готовая смесь отгружается при открытии заслонки 10 по выгрузному лотку 11.

Для решения задачи внешнего обтекания тел в условиях перемешивания возможно применение уравнений Навье-Стокса и неразрывности потока [9, 10, 11]. Для решения этой задачи используют теорию подобия.

Критериальное уравнение для мешалок имеет вид

Км = /(Квц, ¥тм, Г], Г2, ...)

или

Км = ЛЯв,т ^т: -Г/ ■Г2\ (1)

где Явц - циркуляционный критерий Рей-нольдса;

¥тм - критерий Фруда;

Г], Г2 - симплексы геометрического подобия; численные значения коэффициентов Л, п\ т \ р\ д" для подобных мешалок устанавливаются экспериментально.

Предлагается дополнительно ввести следующие симплексы геометрического подобия: длины лопастей Ьи м - = диа-

режима

- Г - —■

Л л'

высоты заложенного

метра лопастей

й

материала Н0, м - Гф = —■

Яа

Для расчета смесителя используется метод, основанный на равенстве моментов, создаваемых вращающимися лопастями мешалки и возникающими сопротивлениями стенок корпуса аппарата.

Крутящий момент, т. е. момент сил, возникающих при вращении лопастей мешалки, будет уравновешиваться:

Мкр = МКОр + Мт +МА, (2)

где МКор, Мея - моменты сил сопротивления вращению, возникающие на стенках корпуса аппарата и внутренних устройствах соответственно;

МА - момент сил гидравлического сопротивления воздуха при наличии свободной поверхности, Нм.

Такой подход обеспечивает возможность использования единых расчетных зависимостей для аппаратов с мешалками разных типов и различными внутренними устройствами. В качестве гидродинамической основы расчета используются характеристики профиля окружной скорости жидкости в аппарате, а при значительном сопротивлении внутренних устройств - ос-редненное значение окружной скорости. С их помощью определяется глубина центральной воронки и мощность привода мешалки, необходимая для осуществления перемешивания.

На границе воздушно-продуктового слоя и воздушно-вихревой зоны имеет место момент сил гидравлического сопротивления МА, определяемый по формуле

Мл = -2 ■ я ■ ^ ■ Л/ ■ И

-с2

(3 ■ + 2■ фД (3)

где абсолютная вязкость воздуха, Па с;

а - угловая скорость рабочего органа, рад ./с;

Н - высота воздушно-вихревой зоны, м; та - радиус границы воздушно-продуктового слоя, м;

К - константа приведенной скорости продуктового слоя на его границе;

щ, щ2 - коэффициенты параметра профиля окружной скорости.

В зоне воздушно-продуктового слоя момент, действующий на молотки (лопасти), некоторыми авторами предлагается определять по формуле

М\

"' ^ а

л'л-;^!':,:-^; -'.], (4)

- гй = -

; кинетического

й

где рс - средняя плотность смешиваемого материала при обработке, кг/м3;

г

гл - приведенный радиус лопасти (аналог критерия гидродинамического подобия).

Учитывая, что диаметр лопастей незначителен, а над мешалкой располагается высокий слой материала (рис. 2), верхние слои которого полностью закрывают мешалку и имеют скорость значительно меньше мешалки, сопротивлением воздушно-вихревой зоны пренебрегаем, т. е. сохраняем только слагаемые, регламентируемые РД 26-01-90-85 [12, 13]:

Мкр = Мкор + Мен.

Документ РД 26-01-90-85 рекомендует следующие формулы для определения значений моментов сил, приложенных к перемешиваемой среде.

Крутящий момент на валу мешалок, Нм,

М„

с-К

(5)

где - коэффициент мощности перемешивания;

£ - коэффициент гидравлического сопротивления, определяемый эмпирически.

Момент сопротивления о стенки корпуса, Нм,

гс^'Г ■ |Л„?5 . те-175

МК(Ш =

Р1

(6)

где 2- коэффициент сопротивления корпуса аппарата,

И

■. =\ ^ - ■; - параметр высоты заполнения аппарата; (I = 8 - без перегородок, р = 1 для аппарата со свободной поверхностью материала),

Н- высота заполнения аппарата, м; Гр = - симплекс гидродинамического подобия;

- диаметр мешалки, м; В - диаметр емкости, м; ¥ср - относительная усредненная окружная скорость материала в аппарате, м/с.

(8)

,

СВ/2>8

где - число внутренних устройств в аппарате;

у-. - коэффициент сопротивления /'-го внутреннего устройства;

/ - площадь проекции /-го внутреннего устройства на плоскость, перпендикулярную направлению вращения мешалки;

Гг - радиус установки /-го внутреннего устройства;

V (г) - относительная окружная скорость материала на расстоянии гг от оси вращения.

В рассматриваемом нами случае внутренние неподвижные устройства отсутствуют. Вид выражений, используемых для определения значений К1, Vcp и V (г/), при записи уравнения равенства моментов для конкретного аппарата зависит от суммарного сопротивления внутренних устройств

Рис. 2. Схема смесительного аппарата: 1 - подшипниковая опора верхняя; 2 - емкость смесительная; 3 - вал; 4 - лопасть мешалки; 5 - втулка крепежная мешалки; 6 - подшипниковая опора нижняя; 7 - материал смеси

г

5

7

Нива Поволжья № 2 (23) май 2012 53

, типа мешалки и значения Г0: при Иж £ 0,1 ■ О ■ Н и Г0>1,5 для рамных и якорных мешалок жидкости

z-Гр

,(9)

К1=(у1+у2)2, где y и y2 - параметры профиля окружной скорости материала. Значения y и y2 связаны соотношением y2 = -S\-S2-y1, где Si и S2 - коэффициенты профиля окружной скорости,

Таким образом, при Лп £0,1 • D • Н уравнение равенства моментов записывается и решается относительно параметра y, причем корень этого уравнения рекомендуется уточнять внутри отрезка

Г -Ji Ji-i"

.

По найденному значению y определяется y2, а затем рассчитывается глубина центральной воронки:

S <11)

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.

где В - параметр глубины воронки, значение которого можно определить по эмпирической зависимости:

В = -17,2 + (12)

При вращательном движении материала в аппаратах с мешалками наблюдается образование центральной воронки, сопровождающееся подъемом вещества у стенки аппарата (рис. 3).

kR = В ■ кя

Рис. 3. Схема образования воронки при вращении мешалки: 1 - мешалка; 2 - стенки вертикальной цилиндрической емкости; 3 - свободная поверхность перемешиваемого материала

Если угловая скорость перемешиваемой среды высока, глубина воронки стано-

вится сопоставимой с глубиной установки мешалки или даже превышает ее. При большом радиусе поверхности воронки на уровне расположения мешалки в материал погружены только концы лопастей [14, 15]. Это равноценно уменьшению площади лопастей и приводит к уменьшению величины крутящего момента, приложенного к перемешиваемой смеси. Одновременно наблюдается увеличение поступления воздуха в смесь, его диспергирование и образование газожидкостной смеси в зоне, непосредственно обметаемой лопастями. Следовательно, локальная плотность среды, обтекающей лопасти, оказывается ниже средней ее плотности в аппарате, что также вызывает уменьшение крутящего момента.

В условиях, когда объем воронки велик, ее образование приводит к повышению уровня смеси вблизи стенки аппарата, т. е. к увеличению гидравлического сопротивления корпуса. Поскольку высота подъема смеси обычно относительно невелика, заметного увеличения крутящего момента не происходит, а при достижении поверхностью воронки внутренних кромок лопастей мешалки наблюдается существенное снижение мощности. При строгом совпадении оси вращения мешалки с осью аппарата влияние воронки должно было бы ограничиваться рассмотренными выше явлениями. На практике, однако, имеют место эллиптичность корпусов, эксцентриситет, биение вала и т. д. Поэтому в реальных условиях, особенно при наличии в аппарате неподвижных внутренних устройств, ось воронки совершает прецессирующее движение относительно оси аппарата, а ее глубина и, следовательно, скорость смеси и крутящий момент на валу колеблются. Возникающие при этом неуравновешенные динамические нагрузки отрицательно сказываются на работоспособности подшипников и уплотнений (известны даже случаи изгиба или поломки валов мешалок). Рассматриваемые отрицательные воздействия, связанные с образованием воронки, практически исключаются, если вершина воронки располагается выше ступицы мешалки.

Таким образом, усилие сопротивления перемещению лопасти пропорционально физико-механическим свойствам материала, высоте его слоя, диаметру (толщине) лопасти, а также квадрату угловой скорости и диаметру мешалки. Соответственно, в критериальную модель кроме критериев Рейнольдса и Фруда вводятся и аналогичные симплексы подобия: гидродинамиче-

3

2

ского подобия, длины и диаметра лопастей, высоты заложенного материала. Величина же центральной воронки должна находиться выше ступицы мешалки аппарата, такое условие будет являться одним из требований к применимости аппарата с перемешивающим устройством для приготовления смесей микродобавок.

Литература

1. Коновалов, В. В. Механизация технологических процессов животноводства: учебное пособие / В. В. Коновалов, С. И. Щербаков, В. Ф. Дмитриев. - Пенза: РИО ПГСХА, 2006. - 274 с.

2. Коновалов, В. В. Устройство и технологический расчет оборудования для кормления свиней: учебное пособие. - Пенза: ПГСХА, 1998. - 176 с.

3. Лабораторный практикум по механизации и технологии животноводства: учебное пособие / Б. И. Вагин, А. И. Чугунов, Ю. А. Мирзоянц, В. В. Калюга, В. В. Коновалов. - Вел. Луки, 2003. - 560 с.

4. Коновалов, В. В. Механизация приготовления и раздачи кормов: учебное пособие. - Пенза: РИО ПГСХА, 2002. - 190 с.

5. Коновалов, В. В. Обоснование технических средств приготовления и выдачи кормов в свиноводстве: монография. -Пенза: РИО ПГСХА, 2005. - 314 с.

6. Коновалов, В. В. Влияние технологических параметров на показатели работы смесителя микродобавок / В. В. Коновалов, А. В. Чупшев // Нива Поволжья. - 2009. -№ 2(11). - С. 76-81.

7. Коновалов, В. В. Определение потребного количества воздействий лопастей на смесь / В. В. Коновалов, А. В. Чупшев, В. П. Те-рюшков // Научно-технический прогресс в животноводстве: стратегия машинно-технологического обеспечения производства

продукции на период до 2020 г.: сб. тр. 12-й Междунар. науч. техн. конф., Т. 20, ч.3 / ГНУ ВНИИМЖ. - Подольск, 2009. - С. 107115.

8. Нуруллин, Э. Г. Некоторые результаты исследований по определению параметров централизованного дозирования аппаратов / Э. Г. Нуруллин, И. М. Сапахов, И. З. Исламов // Вестник Казанского ГАУ. -2009. - № 3(13). - С. 147-149.

9. Коновалов, В. В. Практикум по обработке результатов научных исследований с помощью ПЭВМ / В. В. Коновалов. - Пенза: ПГСХА, 2003. - 176с.

10 Федоренко, И. Я. Технологические процессы и оборудование для приготовления кормов / И. Я. Федоренко. - М.: ФоруМ, 2007. - 176 с.

11. Евсеенков, С. В. Повышение эффективности процесса смешивания компонентов сыпучих кормов: автореф. дис.... д-ра техн. наук / С. В. Евсеенков. - Саратов, 1994. - 42 с.

12. НТП-АПК 1.10.16.001-02. Нормы технологического проектирования кормоцехов для животноводческих ферм и комплексов. - Введ. 29.04.2002. - М.: Издательство стандартов, 2002. - 170 с.

13. РД. 10.19.2.-90 - Руководящий документ. Испытания сельскохозяйственной техники. Машины и оборудование для приготовления кормов: Методы испытаний. -М., 1990. - 20 с.

14. Чупшев, А. В. Экспериментальные исследования смесителя кормов / А. В. Чуп-шев, В. В. Коновалов, С. В. Гусев // Нива Поволжья. - 2008. - № 2(7). - С. 69-75.

15. Обоснование технологических параметров смесителя кормов / В. В. Конно-валов, В. П. Терюшков, И. А. Боровиков, С. В. Гусев // Нива Поволжья. - 2006. -№ 1. - С. 27-29.

Нива Поволжья № 2 (23) май 2012 55

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.