CC BY
36
УЕБТЫНС
мвви
УДК 624.131.3
В.Г. Офрихтер, Я.В. Офрихтер
ФГБОУВПО «ПНИПУ»
РЕЗУЛЬТАТЫ КОМПРЕССИОННЫХ ИСПЫТАНИЙ ПСЕВДОСВЯЗНОГО ГРУНТА
Приведены методика и результаты компрессионных испытаний образцов псевдосвязного грунта. Такие грунты при длительном приложении нагрузки в кон-солидационных испытаниях находятся в неводонасыщенном состоянии, их напряженно-деформированное состояние в таких условиях не сопровождается развитием порового давления и отличается специфическими особенностями. Испытания псевдосвязных грунтов помогают понять отличительные особенности напряженно-деформированного состояния такого типа материалов. Методика и результаты испытаний обеспечивают корректное определение деформаций ползучести при ступенчатом нагружении, так же как и оценку вторичной компрессии псевдосвязных грунтов, они могут быть использованы в практических целях.
Ключевые слова: армированный песок, произвольно ориентированные волокна, псевдосвязный грунт, компрессионные испытания.
Многочисленные эксперименты по определению характеристик ползучести грунтов, проведенные различными исследователями, свидетельствуют о том, что кривые ползучести, полученные под действием постоянных и ступенчато-возрастающих переменных нагрузок, отличаются друг от друга как качественно, так и по взаимному расположению [1—4]. При ступенчатом возрастании нагрузки, осадка, как правило, больше, чем в результате приложения той же максимальной нагрузки однократно в одну ступень. И кривые ползучести при ступенчатом нагружении располагаются ниже кривых при одноступенчатом нагружении максимальной нагрузкой. В случае ступенчатого возрастания нагрузки, кривые ползучести более точно отражают истинную картину развития процесса ползучести грунта в натуре [5—14]. Для определения характеристик компрессионной ползучести используется Метод испытания двух образцов [3, 15, 16]. По данному методу испытываются два образца-близнеца, один из которых загружается ступенчато-возрастающей во времени нагрузкой, а другой — постоянной. Первая кривая (ступенчато-возрастающая нагрузка) используется для определения зависимости напряжения — деформации ползучести и функции напряжений, а вторая (постоянная нагрузка) — для определения параметров меры ползучести С(). Под мерой ползучести С(0 понимается деформация ползучести е{ при единичном напряжении с = 1, или С(0 = е(с = 1) [5]. Определив меру ползучести и функцию напряжения и предполагая наличие подобия между кривыми ползучести, можно построить кривые ползучести для различных значений постоянного напряжения [17].
Применимость метода необходимо проверять описанием кривой ползучести, полученной при испытании образца ступенчато-возрастающей нагрузкой по теориям старения, упрочнения и наследственной ползучести [3, 17].
ВЕСТНИК 9/2015
9/2015
Оценку свойств и определение параметров компрессионной ползучести монолита неоднородного грунта в целом можно осуществлять методом одной кривой [17]. В этом случае, после установления интервала приложения нагрузки, по усредненным данным испытания серии образцов ступенчато-возрастающей нагрузкой строится одна кривая ползучести и соответствующая ей изохронная кривая, по которым определяется зависимость напряжение — относительная деформация компрессионной ползучести и функция напряжения. Мера ползучести определяется по одному из участков кривой, соответствующему одной из ступеней нагрузки.
Методика испытаний. При испытаниях образца под действием ступенчато-возрастающей нагрузки важно правильное определение интервала приложения ступеней нагрузки. Не менее важно изготовление образцов-близнецов. Образцы-близнецы формовались непосредственно в кольцах компрессионных приборов 87^25 слоями по 12...14 мм с уплотнением каждого слоя модельной трамбовкой диаметром 50 мм с контролируемым усилием трамбования 25 Н. При пробном изготовлении из приготовленного армированного волокнами песка определялась навеска для формирования образца. Одновременно формировались пять образцов. Навеска армированного песка составила 240,8 г при влажности 11,63 %.
Для определения интервала приложения нагрузки при испытаниях образцов из армированного песка, была проведена серия опытов с пятью образцами-близнецами. Четыре из них испытывались ступенчато-возрастающей нагрузкой от 0,05 до 0,3 МПа ступенями по 0,05 МПа с выдержкой каждой ступени, соответственно, 1, 2, 3, 4 сут. Таким образом, наибольшая продолжительность испытания ступенчато-возрастающей нагрузкой составила 24 сут. Пятый образец испытывался при постоянном давлении 0,3 МПа в течение 24 сут. Результаты испытаний приведены на рис. 1.
-50-3001 Сут
-50-300 2 сут
-*—Изохрона! сут —ИМхрона 2 сут — 50-300 3 сут * Изохрона 3 сут 50-300 4 сут
-300 4 от
Изохрона 4 сут
Нагрузка, КПа
Время,с
Рис. 1. Результаты компрессионных испытаний пяти образцов-близнецов из псевдосвязного грунта ступенями по 50 кПа с интервалом 1—4 сут для определения интервала приложения ступеней нагрузки по методу двух кривых
В соответствии с общепринятой методикой, в правой части графика приведены экспериментальные кривые, в левой — по результатам ступенчатого нагружения построены изохронные кривые в координатах (с - га ). Результаты испытаний показывают, что для армированного волокнами песка достаточным будет интервал приложения ступеней нагрузки — 2 сут. По результатам испытаний двух образцов-близнецов по методу двух кривых — одного при постоянном давлении 0,3 МПа, а второго — ступенчато-возрастающей нагрузкой ступенями по 50 кПа с выдержкой каждой ступени по 2 сут (рис. 2), определим параметры компрессионной ползучести по методике [17].
Аппроксимация кривых ползучести при постоянном напряжении и функции напряжений может быть выполнена различными функциями (логарифмической, степенной экспоненциальной, дробно-линейной, полиномом и т.д.). Целесообразность аппроксимации экспериментальных кривых той или иной функцией определяется как очертанием кривой, так и существованием на основе этих зависимостей готовых решений по описанию полученных экспериментальных зависимостей по известным теориям (например, старения, упрочнения, наследственной ползучести и т.д.). Ниже приводятся результаты аппроксимации экспериментальных кривых ползучести.
Кривая ползучести при постоянном напряжении аппроксимирована степенной функцией, а функция напряжений полиномом третьей степени.
о €■
S
S
g
X 6
-MÏ-
V \
x r"—
\ lr
\ —......Л -.-.-.-T-T-
ЗАО ÎS0 2 Ml ISO 100 50 I 200000 JOUOOO 600000 вОМ'ОО ЮМОМ 120CÜ0Ü Ступень, нагрузки, КПа
Рис. 2. Результаты компрессионных испытаний двух образцов-близнецов из псевдосвязного грунта ступенями по 50 кПа с интервалом 2 сут и в одну ступень 300 кПа в течение 12 сут
Функция напряжений. В программе Excel пакета Microsoft Office была выполнена аппроксимация изохронной кривой (с-sci ) путем добавления к экспериментальной диаграмме линии тренда (рис. 3).
Кривая аппроксимирована полиномом третьей степени ( R2 = l) в виде F (с, ) = sci = 1,5472с3 - 1,1458с2 + 0,362s, (1)
где g — напряжение в МПа.
Экспериментальная кривая ползучести при постоянном напряжении. Кривая ползучести при постоянном напряжении s = 0,3 МПа аппроксимирована в пакете Microsoft Excel степенной функцией ( R2 =
ect (а,. = const) = 0,0357t0'0244, (2)
где t — время в сут.
Рис. 3. Аппроксимация изохронной кривой при ступенчатом нагружении образца из армированного песка с интервалом 2 сут
Рис. 4. Аппроксимация кривой ползучести при постоянном напряжении 300 кПа степенной функцией
Поправка на разность деформаций при ступенчатом и непрерывном приложении нагрузки ecor =e(si)/e(si = const). К окончанию непрерывного приложения нагрузки а. = const = 300 кПа относительная деформация составила 8(0,. = const) = 0,03778. К окончанию приложения ступени нагрузки
с. = 300 КПа в опыте со ступенчатым приложением нагрузки относительная деформация составила е(с, ) = 0,047214. Поправка на разность деформаций составит
есог = е(с, )/е(с, = const) = 0,04724/0,03778 = 1,2504.
Определение меры ползучести. Мера ползучести определена с учетом поправки на разность деформаций из выражения [17]
C (tx _sfl(a1 = const) ^
Cc (t )_ ^ (s, ) c
= 0,945t0
(3)
Уравнение деформаций ползучести для постоянных напряжений на основании соотношений меры ползучести и функции напряжений имеет вид
в^ (с, ^ = Сс (Г)^(с) = 0,945^0,0244 (1,5472с3 - 1,1458с2 + 0,362с). (4)
По полученному уравнению деформаций ползучести для различных значений постоянного напряжения (50, 100, ..., 300 кПа) построено семейство кривых ползучести (рис. 5).
к о» X
.—
f f"
В ™ I
л
K 002
I
й OOtf
•300 КПа
-----250 КПа
L--------200 КПа
----150 КПа
________________100 КПа
____X---------------50 КПа
Экспериментальная кривая
еоомо Время, с
Рис. 5. Кривые ползучести для постоянных напряжений (50...300 кПа) по результатам компрессионных испытаний образца из псевдосвязного грунта
Оценка применимости метода. Применимость метода проверена описанием экспериментальной кривой ползучести, по известным теориям старения, упрочнения и наследственной ползучести (рис. 6). Кривые, построенные по всем трем теориям, хорошо согласуются с экспериментом и могут быть использованы в практических целях.
0 0JS
к ooj §
I о ов а
003
а ч
g 0 02S-
| ш-
I
Старение
Упрочнение
х
5
0 01 0 005 О
Гч
Наследственная ползучесть
mm Время, с
—50MDIcyl --iO КПа пддЁпр
— —100 КПз подбой --1ИКПа подбор
— —МОКЛа подбор
--МО КГ|а подбор
--300 КПа подбор
—i—тСгэренне
-¥np04H»NlH
Наспздетаанная папзучесть
Рис. 6. Описание эксперимента по теориям старения, упрочнения, наследственной ползучести
Оценка вторичной компрессии армированного волокнами песка. Оценка вторичной компрессии армированного песка была выполнена методом скоростных уравнений первого порядка FORE [18, 19], поскольку испытываемый образец из армированного песка находится в неводонасыщенном состоянии, а поровое давление в таких грунтах не развивается. Традиционные методы обработки результатов компрессионных испытаний (Тейлора [20], Казагранде [21]) разработаны для условий консолидации. Термин «вторичная компрессия» предлагается для обозначения этапа ползучести армированного песка в отличие от вторичной консолидации водонасыщенных глинистых грунтов. Для оценки использовалась экспериментальная кривая испытания образца из армированного песка под постоянной нагрузкой 300 кПа в течение 24 дней (576 ч или 34560 мин) (рис. 7).
На основании данных, полученных в ходе проведения испытаний, было составлено скоростное уравнение первого порядка для стадии вторичной компрессии. Подбор скоростного уравнения первого порядка выполнялся в программе MS Excel по методике [18, 19] путем составления электронной таблицы, построения графика и подбора линейной аппроксимации, максимально совпадающей с экспериментальной зависимостью. Совпадение экспериментальной зависимости и линейной аппроксимации оценивалось по коэффициенту детерминации R2.
Для составления скоростного уравнения вторичной компрессии были взяты данные испытания в промежутке 10080...33040 мин (рис. 8). На основе анализа экспериментальной кривой для составления скоростного уравнения вторичной компрессии были взяты характерные точки. Электронная таблица была использована для составления скоростного уравнения.
0.78 -, 0.77 : 0.76 ■ 0.75 ■ 0.74 -0,73 -0.72 :
0,7 Т-Г-1-1-1-1-1-1-1
0 5000 10000 15000 20000 25000 30000 35000 40000
Время, мин
Рис. 7. График компрессионного испытания образца псевдосвязного грунта нагрузкой 300 кПа в течение 24 сут
5000 10000 15000 20000 25000 30000 35000 40000
-1 - у = -3E-05x - 2.5044
X (t, мин) Y (e) Yu-Y |Yu-Y| lg|Yu-Y| к2 = 09969 —Ряд1
—Линейный (Ряд1)
10080 0.705637 -0.001537 0.001537 -2.813326 ^ -2 15120 0.705232 -0.001132 0.001132 -2.946154 ^ -25 15840 0.705232 -0.001132 0.001132 -2.946154 -3
21600 0.704827 -0.000727 0.000727 -3.138466 -35. 25920 0.704624 -0.000524 0.000524 -3.280669
-4 А-
33840 0.704422 -0.000322 0.000322 -3.492144
Время, мин
Рис. 8. Подбор скоростного уравнения первого порядка для вторичной компрессии образца из псевдосвязного грунта в интервале 10080.33840 мин P = 300 кПа, е = 0,7041К
рез 7
Пробные значения коэффициента пористости к окончанию вторичной компрессии назначались и затем проверялись путем сравнения полученной кривой в координатах время (х) — ^|еи-е| (у) и ее линейной аппроксимации (см. рис. 8). В результате подбора значение коэффициента пористости к окончанию вторичной компрессии составило ерез = 0,7041, для которого скоростное
уравнение первого порядка имеет вид (Я = 0,9969). у = -0,00003Х - 2,5044; ^ (е - 0,7041) = -0,00003^ - 2,5044,
откуда е = 10(-2,5044-°,°00№ >+ 0,7041.
С помощью полученного скоростного уравнения можно определить начало вторичной компрессии. Для этого полученное скоростное уравнение для вторичной компрессии накладывается на график результатов испытаний (рис. 9).
0.74
о о
I-
о
S
а.
0.73
0.72
-Данные испытания
Скоростное уравнение ■ вторичная компрессия
0.71
0.7
Начало вторичной компрессии
t = 9360
5000 10000 15000
Время,мин
20000
Рис. 9. Определение начала вторичной компрессии для образца из псевдосвязного грунта P = 300 кПа с помощью скоростного уравнения первого порядка
Точка расхождения графиков — начало процесса вторичной компрессии (рис. 9). В соответствии с выполненными построениями вторичная компрессия начинается к моменту времени 9360 мин. Коэффициент пористости к началу вторичной компрессии составляет 0,76574.
Заключение. Песок, армированный произвольно ориентированными волокнами является специфическим типом улучшенного грунта, относящимся к так называемым псевдосвязным грунтам. Этот тип грунтов характеризуется сцеплением, как связные грунты, но в то же время коэффициентом фильтрации порядка 1 м/сут, как несвязные грунты. При испытаниях на ползучесть образцы армированного песка, как правило, неводонасыщены и поровое давление не развивается. Термин «вторичная компрессия» для стадии ползучести псевдосвязных грунтов предлагается взамен термина «вторичная консолидация», применяемого в механике грунтов для природных связных грунтов. Испытания псевдосвязных грунтов помогают понять отличительные особенности напряженно-деформированного состояния такого типа материалов, к которым также относятся твердые бытовые отходы. Применение метода двух кривых обеспечивает корректное определение деформаций ползучести при ступенчатом на-гружении, так же как и оценку вторичной компрессии псевдосвязных грунтов.
Библиографический список
1. Месчян С.Р. Экспериментальная реология глинистых грунтов. М. : Недра, 1985. 342 с.
2. Meschyan S.R. Experimental rheology of clayey soils. Leiden, Netherlands : CRC Press, 1995. 460 p.
3. Вялов С.С. Реологические основы механики грунтов. М. : Высшая школа, 1978. 447 с.
4. Маслов Н.Н. Физико-техническая теория ползучести глинистых грунтов в практике строительства. М. : Стройиздат, 1984. 176 с.
5. Тер-Мартиросян З.Г. Реологические свойства грунтов и расчеты оснований сооружений. М. : Стройиздат, 1990. 200 с.
6. Тер-Мартиросян З.Г., Тер-Мартиросян А.З., Соболев Е.С. Ползучесть и виброползучесть грунтов // Перспективные направления развития теории и практики в реологии и механике грунтов : тр. XIV Междунар. симп. по реологии грунтов / под ред. И.Т. Мирсаяпова. Казань : КГАСУ, 2014. С. 8—23.
7. Murthy V.N.S. Geotechnical engineering: principles and practices of soil mechanics and foundation engineering. New York : Marcel Dekker, Inc., 2003. 1029 p.
8. Mesri G. Primary and secondary compression // Soil behavior and soft ground construction (ASCE GSP). 2003. Vol. 119. Pp. 122—166.
9. Havel F. Creep in soft soils, Doctoral thesis for the degree of doctor engineer. Trondheim, Norway : NGI, 2004. Режим доступа: http://www.diva-portal.org/smash/get/ diva2:124915/FULLTEXT01.pdf. Дата обращения: 14.05.2015.
10. Fatahi B., Le T.M., Le M.Q., Khabbaz H. Soil creep effects on ground lateral deformation and pore water pressure under embankments // Geomechanics and Geoengineering. 2013. Vol. 8. No. 2. Pp. 107—124.
11. Degago S.A., Grimstad G., JostadH.P., Nordal S. Misconception about experimental substantiation of creep hypothesis A // Proceedings of the 18th international conference on soil mechanics and geotechnical engineering. Paris : Presses des Ponts, 2013. Pp. 215—218.
12. Nakai T., Shahin H.M., Kyokawa H. Rational expression of time-dependent behavior from normally consolidated soil to naturally deposited soil // Proceedings of the 18th international conference on soil mechanics and geotechnical engineering. Paris : Presses des Ponts, 2013. Pp. 255—258.
13. Ye Y., Zhang Q., CaiD., ChenF., Yao J., WangL. Study of new method of accelerated clay creep characteristic tests // Proceedings of the 18th international conference on soil mechanics and geotechnical engineering. Paris : Presses des Ponts, 2013. Pp. 461—464.
14. Grimstad G., Asrafi M.A.H., Degago S.A., Emdal A., Nordal S. Discussion of Soil creep effects on ground lateral deformation and pore water pressure under embankments // Geomechanics and Geoengineering. 2015. Режим доступа: http://www.tandfonline.com/ doi/abs/10.1080/17486025.2014.985338?journalCode=tgeo20#.VfAc9GcVhpF/. Дата обращения: 15.04.2015.
15. Месчян С.Р. Методика определения характеристик ползучести скелета глинистых грунтов применительно к условиям одномерного уплотнения // Известия академии наук Армянской ССР. Серия: Физико-математические науки. 1964. Т. 17. № 3. С. 119—131.
16. Месчян С.Р. Механические свойства грунтов и лабораторные методы их определения. М. : Недра, 1974. 192 с.
17. Месчян С.Р. Начальная и длительная прочность глинистых грунтов. М. : Недра, 1978. 207 с.
18. Handy R.L. First-order rate equations in geotechnical engineering // Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering. 2002. Vol. 128. No. 5. Pp. 416—425.
19. Офрихтер В.Г., Офрихтер Я.В. Оценка механической ползучести фибропе-ска по результатам компрессионных испытаний // Известия КГАСУ 2014. № 4 (30). С. 222—229.
20. Casagrande A., Fadum R.E. Notes on soil testing for engineering purposes // Harvard soil mechanics series. 1940. Vol. 8. 74 p.
21. Taylor D.W. Fundamentals of soil mechanics. New York : John Wiley & Sons Inc., 1948. 700 p.
Поступила в редакцию в августе 2015 г.
Об авторах: Офрихтер Вадим Григорьевич — кандидат технических наук, доцент, доцент кафедры строительного производства и геотехники, Пермский национальный исследовательский политехнический университет (ФГБОУ ВПО «ПНИПУ»), 614990, г. Пермь, Комсомольский пр-т, д. 29, 8 (342) 219-83-74, [email protected];
ВЕСТНИК 9/2015
9/2015
Офрихтер Ян Вадимович — студент строительного факультета, Пермский национальный исследовательский политехнический университет (ФГБОУ ВПО «ПНИПУ»), 614990, г. Пермь, Комсомольский пр-т, 29, 8 (342) 219-83-74, ian.ofrikhter@ gmail.com.
Для цитирования: Офрихтер В.Г., Офрихтер Я.В. Результаты консолидацион-ных испытаний псевдосвязного грунта // Вестник МГСУ 2015. № 9. С. 61—71.
V.G. Ofrikhter, Ya.V. Ofrikhter
RESULTS OF COMPRESSION TESTING ON PSEUDO-COHESIVE SOIL
Natural non-treated sand reinforced with randomly oriented short polypropylene fibers of 12 mm in length was tested to determine creep characteristics. This study is a part of the research aimed at encouraging fibrosand (FRS) application in subsoils, embankments and retaining wall constructions. Fiber content was accounted for 0.93 %. Twin specimens were put to creep tests (1-D compression) using the two curve method. The test results were analyzed and checked with the use of ageing, hardening and hereditary creep theories.
On the basis of approximation of the test results the creep deformation equation at constant stress for tested fibrosand was obtained.
The assessment of fibrosand secondary compression was carried out by the FORE method. As a result, the value of the void ratio by the end of the secondary compression had been eu=0.7041. For determination of the beginning of the secondary compression the rate equation was superimposed on the empirical curve. The point of the graph divergence is the beginning of the secondary compression process. The secondary compression had begun by the time moment being equal to 9360 min. The void ratio by the beginning of the secondary compression had amounted to 0.70574.
Fibrosand is a specific type of improved soil relating to so-called pseudo-cohesive soil. This type of soil is characterized by cohesion like cohesive soils, but, at the same time, by the filtration coefficient of about 1 m per day like non-cohesive soils. Pseudo-cohesive soil testing helps to understand the distinctive features of the stress-strain state of this kind of materials. Municipal solid waste also relates to them.
Key words: reinforced sand, randomly oriented fibers, pseudo-cohesive soil, compression tests.
References
1. Meschyan S.R. Eksperimental'naya reologiya glinistykh gruntov [Experimental Rheol-ogy of Clayey Soils]. Moscow, Nedra Publ., 1985, 342 p. (In Russian)
2. Meschyan S.R. Experimental Rheology of Clayey Soils. Leiden, Netherlands, CRC Press, 1995, 460 p.
3. Vyalov S.S. Reologicheskie osnovy mekhaniki gruntov [Rheological Bases of Soil Mechanics]. Moscow, Vysshaya shkola Publ., 1978, 447 p. (In Russian)
4. Maslov N.N. Fiziko-tekhnicheskaya teoriya polzuchesti glinistykh gruntov v praktike stroitel'stva [Physical and Technical Theory of Clayey Soils Creep in the Construction Practice]. Moscow, Stroyizdat Publ., 1984, 176 p. (In Russian)
5. Ter-Martirosyan Z.G. Reologicheskie svoystva gruntov i raschety osnovaniy sooru-zheniy [Rheological Features of Soils and Calculation of Building Foundations]. Moscow, Stroyizdat Publ., 1990, 200 p. (In Russian)
6. Ter-Martirosyan Z.G., Ter-Martirosyan A.Z., Sobolev E.S. Polzuchest' i vibropolzuchest' gruntov [Creep and Vibrocreep of Soils]. Perspektivnye napravleniya razvitiya teorii i praktiki v reologii i mekhanike gruntov: trudy XIV Mezhdunarodnogo simpoziuma po reologii gruntov [Promising Directions of Theory and Practice Development in Rheology and Soil Mechanics : Works of the 14th International Symposium on Soil Rheology]. Kazan', KGASU Publ., 2014, pp. 8—23. (In Russian)
7. Murthy V.N.S. Geotechnical Engineering: Principles and Practices of Soil Mechanics and Foundation Engineering. New York, Marcel Dekker, Inc., 2003, 1029 p.
8. Mesri G. Primary and Secondary Compression. Soil Behavior and Soft Ground Construction (ASCE GSP). 2003, vol. 119, pp. 122—166.
9. Havel F. Creep in Soft Soils. Doctoral Thesis for the Degree of Doctor Engineer. Trond-heim, Norway, NGI, 2004. Available at: http://www.diva-portal.org/smash/get/diva2:124915/ FULLTEXT01.pdf. Date of access: 14.05.2015.
10. Fatahi B., Le T.M., Le M.Q., Khabbaz H. Soil Creep Effects on Ground Lateral Deformation and Pore Water Pressure under Embankments. Geomechanics and Geoengineering. 2013, vol. 8, no. 2, pp. 107—124. DOI: http://dx.doi.org/10.1080/17486025.2012.727037.
11. Degago S.A., Grimstad G., Jostad H.P., Nordal S. Misconception about Experimental Substantiation of Creep Hypothesis A. Proceedings of the 18th International Conference on Soil Mechanics and Geotechnical Engineering. Paris, Presses des Ponts, 2013, pp. 215—218.
12. Nakai T., Shahin H.M., Kyokawa H. Rational Expression of Time-Dependent Behavior from Normally Consolidated Soil to Naturally Deposited Soil. Proceedings of the 18th International Conference on Soil Mechanics and Geotechnical Engineering. Paris, Presses des Ponts, 2013, pp. 255—258.
13. Ye Y., Zhang Q., Cai D., Chen F., Yao J., Wang L. Study of New Method of Accelerated Clay Creep Characteristic Tests. Proceedings of the 18th International Conference on Soil Mechanics and Geotechnical Engineering. Paris, Presses des Ponts, 2013, pp. 461—464.
14. Grimstad G., Asrafi M.A.H., Degago S.A., Emdal A., Nordal S. Discussion of Soil creep Effects on Ground Lateral Deformation and Pore Water Pressure under Embankments. Geomechanics and Geoengineering. 2015. DOI: http://dx.doi.org/10.1080/17486025.2014.98 5338. Available at: http://www.tandfonline.com/doi/abs/10.1080/17486025.2014.9853387jour nalCode=tgeo20#.VfAc9GcVhpF/. Date of access: 15.04.2015.
15. Meschyan S.R. Metodika opredeleniya kharakteristik polzuchesti skeleta glinistykh gruntov primenitel'no k usloviyam odnomernogo uplotneniya [Methods of Estimating the Creep Characteristics of Clayey Soil Skeleton in Relation to One-Dimension Compaction Conditions]. Izvestiya akademii nauk Armyanskoy SSR. Seriya: Fiziko-matematicheskie nauki [News of the Academy of Sciences of the Armenian Soviet Socialist Republic. Series: Physical and Mathematical Sciences]. 1964, vol. 17, no. 3, pp. 119—131. (In Russian)
16. Meschyan S.R. Mekhanicheskie svoystva gruntov i laboratornye metody ikh opre-deleniya [Mechanical Features of Soils and Laboratory Methods of Their Estimation]. Moscow, Nedra Publ., 1974, 192 p. (In Russian)
17. Meschyan S.R. Nachal'naya i dlitel'naya prochnost' glinistykh gruntov [Initial and Creep-Rupture Strength of Clayey Soils]. Moscow, Nedra Publ., 1978, 207 p. (In Russian)
18. Handy R.L. First-order Rate Equations in Geotechnical Engineering. Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering. 2002, vol. 128, no. 5, pp. 416—425.
19. Ofrikhter V.G., Ofrikhter Ya.V. Otsenka mekhanicheskoy polzuchesti fibropeska po rezul'tatam kompressionnykh ispytaniy [Estimation of the Mechanical Creep of Fibrosand according to the Results of Compression Tests]. Izvestiya KGASU [News of the Kazan State University of Architecture and Engineering]. 2014, no. 4 (30), pp. 222—229. (In Russian)
20. Casagrande A., Fadum R.E. Notes on Soil Testing for Engineering Purposes. Harvard Soil Mechanics Series, 1940, vol. 8, 74 p.
21. Taylor D.W. Fundamentals of Soil Mechanics. New York, John Wiley & Sons Inc., 1948, 700 p.
About the authors: Ofrikhter Vadim Grigor'evich — Candidate of Technical Sciences, Associate Professor, Department of Construction Production and Geotechnics, Perm National Research Polytechnic University (PNRPU), 29 Komsomolskiy Prospekt, Perm, 614990, Russian Federation; +7 (342) 219-83-74; [email protected];
Ofrikhter Yan Vadimovich — student, Construction Department, Perm National Research Polytechnic University (PNRPU), 29 Komsomolskiy Prospekt, Perm, 614990, Russian Federation; +7 (342) 219-83-74; [email protected].
For citation: Ofrikhter V.G., Ofrikhter Ya.V. Rezul'taty konsolidatsionnykh ispytaniy psevdosvyaznogo grunta [Results of Compression Testing on Pseudo-Cohesive Soil]. Vestnik MGSU [Proceedings of Moscow State University of Civil Engineering]. 2015, no. 9, pp. 61—71. (In Russian)
