CC BY
92
ёС.Ш.ТабатабаиМоради, Н.И.Николаев, Т.Н.Николаева
Разработка составов буферных жидкостей и тампонажных растворов.
УДК 622.245.422
Разработка составов буферных жидкостей и тампонажных растворов для крепления скважин в условиях высоких температур
С.Ш.ТАБАТАБАИ МОРАДИ ', Н.И.НИКОЛАЕВ Н Т.Н.НИКОЛАЕВА2
1 Технологический университет Саханд, Саханд, Иран
2 Санкт-Петербургский горный университет, Санкт-Петербург, Россия
Работа посвящена созданию новых композиций технологических составов для крепления наклонно направленных скважин в условиях высоких температур. Разработанные составы обеспечивают высокие прочностные характеристики цементного камня. Показано, что с увеличением плотности упаковки компонентов тампонажного состава растут прочностные характеристики, и снижаются пористость и проницаемость цементного камня, при этом повышение температуры и давления ведет к существенному росту прочности на сжатие и изгиб, что связано с присутствием в них кварца.
Установлено, что введение специальных структурообразующих добавок в состав разработанных там-понажных растворов позволяет формировать седиментационно устойчивые цементные системы, способные обеспечивать повышение прочностных характеристик цементного камня и, в целом, качества крепи наклонно направленных скважин. Исследование реологических свойств разработанных тампонажных составов показало, что системы имеют достаточно высокий предел текучести при повышенных температурах и давлениях.
Разработанные составы буферных жидкостей на водной основе способствуют увеличению степени очистки как поверхностей обсадных колонн, так и горных пород от остатков бурового раствора и глинистой корки, что улучшает качество цементирования нефтяных и газовых скважин.
Раскрыт механизм повышения моющей способности буферных жидкостей и прочностных характеристик цементного камня в зависимости от состава и свойств входящих в них компонентов.
Ключевые слова: цементирование; плотность упаковки; наклонно направленная скважина; расширение цементного камня; седиментационная устойчивость; буферная жидкость; моющая способность
Как цитировать эту статью: Табатабаи Моради С.Ш. Разработка составов буферных жидкостей и тампонажных растворов для крепления скважин в условиях высоких температур / С.Ш.Табатабаи Моради, Н.И.Николаев, Т.Н.Николаева // Записки Горного института. 2020. Т. 242. С. 174-178. DOI: 10.31897/РМ1.2020.2.174
Введение. Качественное крепление наклонно направленных скважин обеспечивается использованием буферных и тампонажных жидкостей, состав которых повышает степень очистки ствола от глинистой корки и герметичность затрубного пространства. В этом направлении выполнен большой объем исследований [2, 6-9], в которых, однако, мало уделено внимания влиянию повышенных температур и давлений на свойства растворов. Поэтому целью данной работы является разработка составов технологических жидкостей (буферных и тампонажных), обеспечивающих повышение седиментационной устойчивости цементного раствора, прочности цементного камня и его адгезии к горным породам и обсадным трубам, что ведет к повышению качества крепления наклонно направленных скважин в условиях высоких давлений и температур.
Методология и обсуждение. Исходя из требований к тампонажному материалу, предназначенному для цементирования наклонно направленных скважин в условиях высоких давлений и температур, разработаны базовые составы тампонажных растворов:
Номер состава Компоненты состава, %
1 ПЦТ-1-100 (70), кварцевый песок (5), гематит (25)
2 ПЦТ-1-100 (65), кварцевый песок (15), гематит (20)
3 ПЦТ-1-100 (70), кварцевый песок (10), гематит (20)
4 ПЦТ-1-100 (70), кварцевый песок (15), гематит (15)
5 ПЦТ-1-100 (65), кварцевая пыль (15), гематит (20)
6 ПЦТ-1-100 (70), кварцевая пыль (5), гематит (25)
7 ПЦТ-1-100 (70), кварцевая пыль (10), гематит (20)
8 ПЦТ-1-100 (70), кварцевая пыль (15), гематит (15)
В указанных составах кварцевый песок и кварцевая пыль обеспечивают высокие прочностные характеристики цементного камня, особенно при высоких температурах, а гематит - высокую плотность тампонажного раствора. Введение в эти составы оксида магния способствует
ёС.Ш.ТабатабаиМоради, Н.И.Николаев, Т.Н.Николаева
Разработка составов буферных жидкостей и тампонажных растворов.
расширению цементного камня и повышению его адгезионных характеристик к стали, включение пластификатора (лигносульфоната) обеспечивает регулирование подвижности тампо-нажного раствора, а введение полимера (гипана) и структурообразующей добавки (каолинита) способствует созданию устойчивых к седиментации растворов.
Определение оптимального по плотности упаковки тампонажного состава выполнялось с помощью математической модели Туфара [16].
Из анализа результатов (рис.1) следует, что составы 1, 2, 5 и 6 по значению плотности упаковки являются оптимальными и выбраны в качестве базовых для дальнейших исследований. Ожидается, что высокая плотность упаковки этих систем приведет к повышению прочностных характеристик и снижению пористости и проницаемости цементного камня [1].
С целью исключения осаждения твердой фазы на нижнюю стенку ствола и образования водяных каналов у верхней при цементировании наклонно направленных скважин должны применяться седиментационно устойчивые тампонажные растворы [8]. В исследуемых базовых составах (1, 2, 5, 6) это свойство обеспечивается вводом в них гидролизованного поли-акрилонитрила (гипана) и каолинита. Полимер способствует повышению вязкости системы и формированию адсорбционных оболочек на поверхности твердых фаз, в результате чего общая плотность системы уменьшается, и, следовательно, снижается скорость оседания [5, 11]. Структурообразующая добавка каолинита придает раствору тиксотропные свойства. Содержание каолинита во всех базовых смесях составляло 1 %, а количество гипана увеличивалось от 2,25 до 2,5, 3,0 и 3,25 % от сухой смеси в составах 5, 6, 1 и 2 соответственно. Все разработанные тампонажные растворы имели нулевое водоотделение при указанных концентрациях полимера и каолинита.
Однако наличие полимера в растворах может привести к низкой их подвижности и ограниченному применению. Поэтому в качестве пластификатора был выбран лигносульфонат (0,5-1 % от массы вяжущего), добавленный к базовым тампонажным растворам [13]. Влияние применяемых добавок в тампонажных составах на их реологические свойства исследовалось в условиях высоких давлений и температур (Р = 1,38 МПа, Т = 170 °С). Результаты исследования (рис.2) показывают, что системы имеют достаточно высокий предел текучести при повышенных температурах и давлениях. Свойства базового состава 5 оказались лучше остальных, что объясняется его высокими плотностью упаковки и степенью подвижности.
Для обеспечения в течение всего эксплуатационного периода надежности крепи скважин при их строительстве в условиях высоких давлений цементный камень должен обладать высокими прочностными характеристиками [12]. Они изучались на образцах смесей 1, 2, 5 и 6 в нормальных условиях, а также при давлении Р = 4 МПа и температуре Т = 160 °С. Из представленных результатов (рис.3) следует, что тампонажные составы с высокой плотностью и компактностью упаковки (5 и 1) в нормальных условиях являются более прочными при испытаниях на сжатие и изгиб. Повышение температуры и давления ведет к росту их прочности на сжатие в среднем на 33, а прочности на изгиб - на 25 %, что связано с присутствием кварцевого песка (составы 1 и 2) и кварцевой пыли в составе 5. При нормальных условиях кварц является
£ 0,8
и
и
0,6 0,4 0,2 0
1
8
2 3 4 5 6 7 Номер тампонажного состава
Рис. 1. Плотность упаковки разработанных тампонажных
ч С
§
м С
2 16 5
Номер тампонажного состава
20
15
и 10
2 1 6 5
Номер тампонажного состава
Рис.2. Зависимость пластической вязкости (а) и предела текучести (б) от состава тампонажной смеси
а
6
5
4
3
2
б
ёС.Ш.ТабатабаиМоради, Н.И.Николаев, Т.Н.Николаева
Разработка составов буферных жидкостей и тампонажных растворов.
® с
я у
о а С
2 1 Номер тампонажного состава
ю к
и
м
к
й
ж д
ё I
о
я у
о а С
6 2 15
Номер тампонажного состава
Ц Нормальные условия
| Условия высоких давлений и температур
Рис.3. Прочность на сжатие (а) и на изгиб (б) цементных образцов разных составов
о4
<и
й СМ
0,6 0,4 0,2 0
-0,2 -0,4 -0,6 -0,8 -1
с 1,6
Ц 1,4
* 1,2
I 1
* 0,8
§ 0,6
Е 0,4
I 0,2 0
0,2 ' П 1
0
0,4
0,4
-0,2
Л
0,8
2
1
Номер тампонажного состава
6 2 1 5
Номер тампонажного состава Ц Без расширяющей добавки Ц С добавлением 2 % MgO
Рис.4. Зависимость расширения цементного камня через двое суток (а) и его адгезии к стали (б) от состава тампонажной смеси
практически инертным компонентом, а при повышенных температурах активно реагирует с гидросиликатами, гидроалюминатами и гидроксидом кальция. В этих условиях формируются более устойчивые кристаллогидраты [15, 17].
Низкие адгезионные характеристики и усадка цементного камня при твердении приводят к отсутствию хорошего его сцепления с обсадной колонной и стенками скважины. Поэтому в качестве расширяющей добавки в разработанных тампонажных составах был использован оксид магния (М£0). Результаты исследований по определению адгезии цементного камня к стали и его расширению показывают (рис.4), что тампонажный состав 5, имеющий наибольшую плотность упаковки, обладает самой высокой усадочной деформацией. Введение добавки оксида магния в количестве 2 % от массы сухой цементной смеси способствует расширению цементного камня в среднем до 0,3 %, а также повышению его адгезионных характеристик в среднем до 5 %. Однако, увеличение содержания М£0 более чем на 2 % может привести к уменьшению прочностных характеристик камня, что характерно для большинства расширяющих добавок [3].
На качество цементирования скважин также значительно влияет степень вытеснения бурового раствора из заколонного пространства, которая повышается за счет использования специальных буферных жидкостей. В большинстве случаев в качестве буферной жидкости используется вода, обработанная различными видами поверхностно-активных веществ ПАВ. В условиях высоких давлений и температур она не способна выполнить свои функции [4, 6, 10]. Для этого были разработаны составы утяжеленных буферных жидкостей и исследована их моющая способность. Составы и плотность буферных жидкостей:
Номер состава
1 2
3
4
Компоненты состава, %
Вода (57), гипан (7), гематит (36)
Вода (59), гипан (8), гематит (33)
Вода (59,5), КМЦ (0,5), гематит (40)
Вода (65,9), КМЦ (0,5), гематит (30), гипан (3,6)
Плотность, кг/м
1600 1550 1750 1500
Введение гематита в состав буферной жидкости позволяет значительно повысить плотность до 2600 кг/м3, что необходимо для обеспечения гидростатического равновесия в системе ствол скважины - пласт [18].
а
а
6
5
6
5
б
б
ёС.Ш.ТабатабаиМоради, Н.И.Николаев, Т.Н.Николаева
Разработка составов буферных жидкостей и тампонажных растворов.
70
А 60
Н
О К 50
ю
о 40
о
С о 30
20
2 о 10
2 0
Катамин АБ
Состав 1
Додецилсульфат натрия
ОП-10
2
3
4
х1
о4
1 °
2 к
§ ю ^ §
с
Рис.5. Зависимость моющей способности утяжеленных буферных жидкостей от вида применяемого ПАВ
70
60 50 40
0,5
0,75 1 1,25
Концентрация 0П-10, %
1,5
Моющая способность буферных жидкостей зависит от их состава и определяется степенью очистки поверхности обсадных колонн от остатков бурового раствора и удаления глинистой корки со стенок скважины и цементного камня.
В составе разработанных утяжеленных буферных жидкостей содержалось 0,5 % различных поверхностно-активных веществ: 0П-10 (неионогенного класса), катамина АБ (катио-нактивного класса) и додецилсульфата натрия (анионоактивного класса). Из анализа рис.5 следует, что составы буферных жидкостей, содержащие гипан в качестве полимера (1 и 2), обладают большей моющей способностью, чем остальные. Составы 3 и 4, содержащие КМЦ, обладают повышенной вязкостью, что снижает их эффективность.
Буферная жидкость состава 2, содержащая 0П-10, дополнительно исследовалась на способность удалять глинистую корку с разных поверхностей. Экспериментально установлено (рис.6), что эффективность удаления остатков бурового раствора с поверхности горных пород в среднем на 25 % меньше, чем с поверхности металла обсадных колонн. Это обуславливается сильной шероховатостью горных пород, снижающей моющую способность буферной жидкости.
Известно, что введение кварцевого песка в состав буферной жидкости может способствовать переводу потока технологических жидкостей в затрубном пространстве из ламинарного режима течения в турбулентный [2, 14]. Поэтому оценивалось влияние добавки до 5 % кварцевого песка на моющие свойства буферных жидкостей с 0,5 %-ной концентрацией 0П-10 (рис.7).
Представленные результаты показывают, что наличие в буферной жидкости кварцевого песка повышает ее моющую способность в среднем на 10 %, что вызвано турбулизацией потока при низких скоростях движения.
Заключение. В результате проведенных экспериментальных исследований были обоснованы составы технологических жидкостей, которые позволяют повысить качество крепления наклонно направленных скважин в условиях высоких давлений и температур. Разработанная тампонажная смесь является оптимальной по основным структурно-реологическим и физико-механическим свойствам и включает в себя портландцемент тампонажный ПЦТ 1-100, кварцевую пыль, Mg0, стабилизатор гипан, пластификатор лигносульфонат, утяжелитель гематит и структурообразующую добавку каолинит.
Разработанная буферная жидкость на водной основе, включающая в себя гипан, гематит, 0П-10 и кварцевый песок, способствует повышению степени вытеснения бурового раствора и его замещению тампонажным, а также содействует удалению глинистой корки с поверхности ствола скважины.
в С поверхности металла в С поверхности горной породы
Рис.6. Зависимость моющей способности буферной жидкости состава 2 от концентрации ПАВ
х1
о4
щ °
2 к
о ю ^ §
с
80 75 70 65 60
0 12 3 4
Концентрация кварцевого песка, %
• Состав 1 »2 »3 »4
Рис.7. Влияние добавки кварцевого песка на моющую способность буферной жидкости
ё С.Ш.Табатабаи Моради, Н.И.Николаев, Т.Н.Николаева
Разработка составов буферных жидкостей и тампонажных растворов.
ЛИТЕРАТУРА
1. Белов В.В. Расчет плотных упаковок частиц в смесях тонкодисперсных компонентов / В.В.Белов, И.В.Образцов // Сухие строительные смеси. 2014. № 3(41). С. 32-35.
2. Бурдыга В.А. Разработка новых составов буферных жидкостей для крепления нефтяных скважин на месторождениях Среднего Приобья // Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море. 2005. № 9. С. 59-60.
3. Газизов Х.В. Опыт применения тампонажных материалов с расширяющимися свойствами при цементировании боковых стволов / Х.В.Газизов, Е.Л.Маликов, К.А.Перескоков // Бурение и нефть. 2012. № 11. С. 38-39.
4. Гилязов Р.М. Бурение нефтяных скважин с боковыми стволами. М.: Недра-Бизнесцентр, 2002. 255 с.
5. Исследование свойств тампонажных растворов для крепления нефтяных скважин с протяженным горизонтальным участком, пробуренных с использованием роторных управляемых систем / Е.В.Кожевников, Н.И.Николаев, А.А.Мелехин, М.С.Турбаков // Нефтяное хозяйство. 2015. № 9. С. 58-60.
6. Куксов А.К. Низковязкие моющие буферные жидкости / А.К.Куксов, В.М.Меденцев, Т.В.Шамина // Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море. 1999. № 9. С. 15-17.
7. Литвиненко В.С. Обоснование выбора параметров режима бурения скважин роторными управляемыми системами /
B.С.Литвиненко, М.В.Двойников // Записки Горного института. 2019. Т. 235. С. 24-29. DOI: 10.31897/PMI.2019.1.24
8. Николаев Н.И. Результаты исследования зоны контакта «цементный камень - горная порода» / Н.И.Николаев, Лю Хаоя // Записки Горного института. 2017. Т. 226. С. 428-434. DOI: 10.25515/PMI.2017.4.428
9. Рябоконь С.А. Седиментационно устойчивые тампонажные составы для цементирования горизонтальных и пологих скважин / С.А.Рябоконь, М.О.Ашрафьян, Ю.В.Гринько // Нефтяное хозяйство. 2003. № 4. С. 98-101.
10. Савоськин С.В. Наклонно-направленное разведочное бурение: преимущества, проблемы и способы их решения /
C.В.Савоськин, И.Н.Шведова // Геология, география и глобальная энергия. 2014. № 4 (55). С. 57-68.
11. Табатабаи Моради С.Ш. Разработка седиментационно-устойчивых утяжеленных тампонажных составов для крепления наклонно направленных скважин / С.Ш.Табатабаи Моради, Н.И.Николаев // Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море. 2016. № 2. С. 39-41.
12. Табатабаи Моради С.Ш. Тампонажные растворы для крепления наклонно направленных скважин / Новые идеи в науках о земле: Доклады XII международной научно-практической конференции. Москва: Российский Государственный Геологоразведочный университет, 8-10 апреля, 2015. Т. 2. М.: МГРИ-РГГРУ, 2015. С. 174-175.
13. Экологическая безопасность буровых растворов на основе лигносульфонатов / Д.Х.Акчурина, А.Х.Сафаров, И.В.Пашпекина, Л.А.Насырова, Г.Г.Ягафарова // Нефтегазовое дело. 2014. Т. 2. № 1. С. 179-182.
14. Biezen E. Experimental and numerical study of drilling fluid removal from a horizontal wellbore / E.Biezen, N. van der Werff, K.Ravi // SPE annual technical conference and exhibition, 2000, 1-4 October, Dallas, Texas, USA, 2000. 14 p. SPE-62887-MS.
15. Cement slurries of oil wells under high temperature and pressure: the effects of the use of ceramic waste and silica flour / P.P.Souza, R.A.Soares, M.A.Anjos, J.O.Freitas, A.E.Martinelli, D.F.Melo // Brazilian journal of petroleum and gas. 2012. Vol. 6. № 3. P. 105-113.
16. Fennis S.A.A.M. Using particle packing technology for sustainable concrete mixture design / S.A.A.M.Fennis, J.C.Walraven // Heron, 2012. Vol. 57. № 2. P. 73-101.
17. Gibson S.A. Novel solution to cement strength retrogression / SPE/IADC Drilling Conference and Exhibition, 2011, 1-3 March, Amsterdam, The Netherlands, 2011. 7 p. SPE 138852. DOI: 10.2118/138852-MS
18. Tabatabaee Moradi S.Sh. Optimization of Cement Spacer System for Zonal Isolation in High-Pressure High-Temperature Wells / S.Sh.Tabatabaee Moradi, N.I.Nikolaev // SPE Russian Oil and Gas Exploration and Production Technical Conference and Exhibition, 2014, 14-16 October, Moscow, Russia, 2014. 9 p. SPE 171282-MS. DOI: 10.2118/171282-MS
Авторы: С.Ш.Табатабаи Моради, канд. техн. наук, ассистент, [email protected] (Технологическийуниверситет Саханд, Саханд, Иран), Н.И.Николаев, д-р техн. наук, профессор, [email protected] (Санкт-Петербургский горный университет, Санкт-Петербург, Россия), Т.Н.Николаева, канд. геол.-минерал. наук, доцент, [email protected] (Санкт-Петербургский горный университет, Санкт-Петербург, Россия).
Статья принята к публикации 14.05.2019.
Статья поступила в редакцию 03.03.2019.
