CC BY
87
ВІСНИК ПРИАЗОВСЬКОГО ДЕРЖАВНОГО ТЕХНІЧНОГО УНІВЕРСИТЕТУ
2011 р. Серія: Технічні науки Вип. 22
7. Петров И.В. Исследование износостойкости наплавочных материалов при абразивном изнашивании под действием динамических нагрузок: Дис... канд. техн. наук: 05.03.06 / И.В. Петров. - М., 1965. - 212 с.
8. Малинов В.Л. Разработка экономнолегированных наплавочных материалов для повышения износостойкости деталей, работающих в условиях ударно-абразивного изнашивания: Дис. ... канд. техн. наук: 05.03.06 / В.Л. Малинов. - Мариуполь, 2000. - 135 с.
9. Малинов В.Л. Цементация наплавленного металла-эффективный технологический приём / В.Л. Малинов // Тез. докл. Международной науч.-технич. конф. «Университетская наука-2008», Т. 2. - Мариуполь : ПГТУ, 2008. - С. 108.
Рецензент: Чигарев В.В.
д-р техн. наук, проф., ГВУЗ «ПГТУ» Статья поступила 21.03.2011
УДК 669.018
Чейлях Я.А.1, Чигарев В.В.2
РАЗРАБОТКА СОСТАВА ЭКОНОМНОЛЕГИРОВАННОЙ Fe-Cr-Mn НАПЛАВЛЕННОЙ ИЗНОСОСТОЙКОЙ СТАЛИ С РЕГУЛИРОВАНИЕМ СОДЕРЖАНИЯ И МЕТАСТАБИЛЬНОСТИ АУСТЕНИТА
Обоснован выбор системы легирования, химический и фазовый состав наплавленной порошковой проволокой износостойкой Fe-Cr-Mn стали с регулированием содержания и степени метастабильности аустенита для управления свойствами и повышения износостойкости.
Ключевые слова: сталь, метастабильность, состав, износостойкость, наплавка.
Чейлях Я.А., Чигарьов В.В. Розробка складу нової економнолегованої Fe-Cr-Mn наплавленої зносостійкої сталі з регулюванням змісту і метастабільності аустеніту. Обґрунтований вибір системи легування, хімічний і фазовий склад наплавленою порошковим дротом зносостійкої Fe-Cr-Mn сталі з регулюванням змісту і ступеня метастабільності аустеніту управління властивостями і підвищення зносостійкості.
Ключові слова: сталь, метастабільность, склад, зносостійкість, наплавлення.
Y.A. Cheiliakh, V. V. Chigarev. The creation of composition of new economical alloyed Fe-Cr-Mn surfacing wear resistant steel with regulate of maintenance and metastable austenite. The choice of the alloying system, chemical and phase composition wear resistant Fe-Cr-Mn steel, which surface a powder-like wire with regulating of maintenance and degree of metastability of austenite for management properties and wear resistant increase is grounded.
Keywords: steel, metastability, composition, wear resistant, surfacing.
Постановка проблемы. Проблема разработки эффективных способов восстановления изношенной поверхности и одновременно упрочнения поверхностных слоев быстроизнашивающихся деталей различного металлургического оборудования остается весьма актуальной. Ее решение наиболее перспективно за счет создания порошковых электродных наплавочных материалов, обеспечивающих деформационную метастабильность наплавленной экономнолегированной стали, способной к значительному деформационному самоупрочнению в процессе изнашивания [1].
Анализ последних исследований и публикаций. Литературные данные по изучению метастабильности наплавленных сплавов весьма ограничены [2-5]. При разработке состава учитывались достоинства известных высокопрочных сталей переходного, аустенитно-
1 аспирант, ГВУЗ «Приазовский государственный технический университет», г. Мариуполь
2 д-р техн. наук, профессор, ГВУЗ «Приазовский государственный технический университет», г. Мариуполь
103
ВІСНИК ПРИАЗОВСЬКОГО ДЕРЖАВНОГО ТЕХНІЧНОГО УНІВЕРСИТЕТУ 2011 р. Серія: Технічні науки Вип. 22
мартенситного класса с карбонитридным упрочнением [6], заключающиеся в возможности регулирования фазового состава с помощью термообработки, что позволяет в широких пределах управлять их механическими свойствами. Существенный вклад в формирование свойств таких сталей вносит деформационная метастабильность аустенитной фазы и реализация деформационных у^а' и уост^а' мартенситных превращений при испытаниях (ДМПИ) или при эксплуатации [6]. Однако эти эффективные возможности и преимущества пока не используются в наплавочных материалах и наплавляемых ими метастабильных износостойких сталях. Поэтому разработка новых наплавочных материалов, обеспечивающих наплавку таких метастабильных экономнолегированных сталей с регулируемыми количеством и метастабильностью аустенита, представляется весьма актуальной задачей, имеющей определенный научный и прикладной интерес.
Цель статьи - обоснование химического и фазового состава экономнолегированной Fe-Cr-Mn износостойкой стали с регулируемым количеством и метастабильностью аустенита для разработки состава порошковой проволоки [7].
Изложение основного материала. Широко известные хромоникелевые стали переходного аустенитно-мартенситного класса типа 09Х15Н8Ю, 07Х16Н6, 07Х17Н7Ю и др. [8-10] весьма дороги, т.к. содержат значительные количества остродефицитного никеля. Наиболее перспективны безникелевые стали аналогичного класса на Fe-Cr-Mn основе типа 10Х14Г(6.. .7), обладающие повышенным уровнем механических свойств. Установлено [6], что в такой Fe-Cr-Mn системе легирования сталей с —14 % хрома под влиянием марганца (0_—8 %), углерода
(0,1_0,4 %) и кремния (—0,4_2 %) снижаются температуры мартенситных точек Мн и Мк (рис.
1), что вызывает уменьшение содержания мартенсита закалки и увеличивает количество остаточного аустенита (Аост). Наиболее интересны с точки зрения сочетания повышенного комплекса механических свойств и износостойкости новые безникелевые стали на Fe-Cr-Mn основе типа 30Х(2_8)Г6С2Ф. С увеличением содержания хрома в пределах —2_—8 % при соответствующем содержании углерода (—0,3 %) и марганца (—6 %) в этих сталях снижается температура мартенситной точки Мн с —160 °С до —20_25 °С. В результате увеличивается с 19 % до 100 % содержание аустенита наряду с мартенситом закалки (рис. 2). Используя аналогичную систему
легирования - Fe-Cr^n за счет изменения содержания хрома (в пределах 8_15 %) и марганца
(—5__12 %) при содержании углерода 0,2_0,25 % кремния —1 % в сталях, наплавленных по-
рошковыми лентами достигалось различное фазовое соотношение между мартенситом и аустенитом от 78 % ос + 23 % у до 100 % у -фазы [5], что и определяло механические свойства.
В основу разработки состава новой наплавочной порошковой проволоки для наплавки метастабильных экономнолегированных сталей положены следующие принципы: формирования метастабильных состояний; управляемости кинетикой ДМПИ для управления свойствами; повышенной энергоемкости; экономичности и известной взаимозаменяемости легирующих компонентов: никеля и марганца; молибдена (либо ванадия) и титана. Поэтому ориентировались на получение Fe-Cr^n основы с небольшими добавками сильных карбидо- и нитридообразующих элементов (Ti, V, Al, N), доступных и недорогих в Украине, для дополнительного армирования а- и у-фаз, измельчения зерна и дисперсионного упрочнения. Учитывалось преимущество хромомарганцевого аустенита перед хромоникелевым с точки зрения возможности и степени деформационного самоупрочнения [1]. Ориентируясь на получение высоких механических свойств в сочетании с достаточной износостойкостью содержание углерода должно быть не менее 0,3 % [1, 5, 6]. Однако, с точки зрения сварочно-
а) б) в)
Рис. 1 - Зависимость критических точек и количества аустенита от содержания Мп, C, Si в сталях: а) 10Х14; б) 10Х14Г7; в) 17Х13Г7; 1 - Ак; 2 - Ан;
3 - Мн; 4 - Мк [6]
104
ВІСНИК ПРИАЗОВСЬКОГО ДЕРЖАВНОГО ТЕХНІЧНОГО УНІВЕРСИТЕТУ 2011 р. Серія: Технічні науки Вип. 22
наплавочных свойств, обеспечения повышенной разгаростойкости и запаса ударной вязкости, его содержание следует ограничить ~ 0,18.. .0,25 %.
Учитывая известное стабилизирующее влияние азота на аустенит и дополнительное дисперсионное упрочнение стали за счет образования нитридов и карбонитридов [11], его целесообразно вводить в наплавленный металл, соизмеряя его концентрацию с содержанием углерода. Введение азота в малых количествах (—0,001 %) малоэффективно для упрочнения, а более 0,1 % может вызывать образование газовых пузырей в наплавленном металле, что снижает свойства и износостийкость стали.
Хром и марганец являются основными компонентами, с помощью которых можно регулировать фазовое соотношение между мартенситом закалки и метастабильным аустенитом. Исходя из литературных данных [2-6] для получения аустенитно-мартенситной структуры наплавленной стали с широким диапазоном регулирования количества а- и у-фаз (от 0 до 100 %), содержание указанных компонентов должно варьироваться в следующих пределах: 6.15 % Cr и 5.12 % Mn (при содержании углерода 0,18.0,22 %). При содержании хрома и марганца на нижних пределах (—6 % Cr и —5 % Mn), а углерода в заданных, вероятнее всего ожидать формирования преимущественно мартенситной структуры с небольшим количеством Аост. Такая структура, вероятно, будет лучше сопротивляться абразивному изнашиванию, либо трению металла по металлу без разогрева поверхности. Кроме того при концентрации хрома ниже 6 % в структуре формируются преимущественно карбиды цементитного типа состава (Fe,Cr)3C и существенно уменьшается количество специальных карбидов Cr7C3 и Cr23C6, в результате снижается износостойкость. С увеличением содержания хрома или марганца в выбранных пределах будет возрастать степень стабильности аустенита по отношению к мартенситному превращению при охлаждении. В связи с этим будет увеличиваться количество аустенита за счет уменьшения содержания мартенсита закалки. При содержании хрома и марганца на верхних пределах (—14 % Cr и —10.12 % Mn и содержании углерода и азота на уровне 0,2.0,25 %) следует ожидать получение однофазной аустенитной структуры повышенной стабильности [4, 5]. Такая структура очевидно будет лучше работать в условиях сухого трения металла по металлу с сильным локальным разогревом поверхности трения, либо в условиях ударно-абразивного изнашивания. Содержание хрома более 14,0 % при избранных концентрациях других компонентов, практически не увеличивает износостойкость, а только делает наплавленную сталь дороже. К тому же возрастает возможность образования феррита, что также снижает износостойкость. Повышение содержания марганца более 10 % напротив, излишне стабилизирует аустенит, и способствует образованию є - мартенсита в структуре, что также уменьшает относительную износостойкость.
Следует учитывать влияние кремния на стабилизацию аустенита [2, 4, 6]. При этом концентрации кремния как легирующего компонента менее 0,4 % малоэффективна, а более 0,95 % - охрупчивает сталь и уменьшает растворимость углерода. Введение в состав наплавленной стали ванадия менее 0,01 % малоэффективно для измельчения зерна, а более 0,2 % нецелесообразно, т.к. удорожает порошковую наплавочную проволоку. Титан и алюминий необходимо вводить в состав наплавленной стали для повышения износостойкости за счет образования очень твердых, труднорастворимых карбидов, нитридов и карбонитридов. Кальций в небольшом количестве 0,0004.0,009 % вводиться для рафинирования наплавленного металла, повышает вязкость и другие механические свойства.
Следует подчеркнуть возможность управления фазовым составом и свойствами за счет изменения химического состава наплавляемой стали технологическими параметрами наплавки, влияющими на степень проплавления и перемешивания наплавляемой легированной стали с металлом нелегированной основы. В частности, содержание хрома и марганца на нижних пределах (—8 % Cr и —5 % Мп), соответствующее преимущественно мартенситной структуре (с небольшим содержанием Аост —20-30 %), возможно при выполнении одно- или двухслойной наплавки, когда велико разбавление наплавленной стали нелегированным металлом основы (сталь 45 или Ст.3). Содержание этих элементов на верхних пределах (—12.14 % Cr и —9.11 % Мп) при среднем или верхнем предельном содержании углерода и азота (0,2.0,25 %), соответствующее преимущественно аустенитной метастабильной структуре, возможно при многослойной наплавке, когда степень легирования от слоя к слою возрастает. Для всех вариаций фазовые составляющие а и у будут армированы высокодисперсными карбидами Cr23C6; ТіС; VC или карбонитридами, что обеспечивает измельчение зерна и дополнительный эффект дис-
105
ВІСНИК ПРИАЗОВСЬКОГО ДЕРЖАВНОГО ТЕХНІЧНОГО УНІВЕРСИТЕТУ
Серія: Технічні науки
Метастабильность аустенита
2011 р.
персионного упрочнения. обусловливает протекание у^а' или уост^а' ДМПИ, которое обеспечивает дополнительное весьма существенное самоупрочнение, повышение износостойкости и одновременно релаксацию микронапряжений.
Таким образом, на основе проведенного анализа для достижения повышенных механических свойств и износостойкости следует ориентироваться на следующий состав наплавленной метастабильной стали (0,18...0,25)Х(8.. .14)Г(6.. .10)АСТФ. Проектирование химического и фазового состава следует осуществлять исходя из условий эксплуатации и предъявляемых требований свойств, достигаемых как исходной (перед эксплуатацией) микроструктурой, так и вкладом от реализации ДМПИ. Следует также учитывать возможность дополнительного упрочнения наплавленной стали последующими обработками: термической, химико-
термической, с использованием источников концентрированных энергий (плазменной струи, электронного или лазерного лучей), создающими разнообразные поверхностные фазово-структурные метастабильные модификации [12].
Обоснованным выше фазово-структурному и химическому составам Fe-Cr-Mn наплавленной стали подчинены выбор и расчет состава порошковой проволоки. В ее состав, согласно выполненным расчетам, входят феррохром низкоуглеродистый азотированный, ферро-
Вип. 22
4, 5) стали 30Х2Г6С2Ф (закалка с 1000 °С, отпуск при 200 °С): 3 -содержание аустенита (у); прирост мартенсита деформации (Да?) после испытаний: 4 - на кручение; 5 - на растяжение [6].
марганец, силикокальций, ферротитан и феррованадий, металлический алюминий в соответствующих расчетных концентрациях. Оболочка проволоки диаметром 4 мм выполнена из низкоуглеродистой стали 08КП.
На основе проведенного анализа и обоснования легирования, фазово-структурного состояния разработана порошковая проволока ПП-Нп-20Х10Г8АСТФ, позволяющая осуществлять электродуговую наплавку Fe-Cr-Mn стали марки 20Х10Г8АСТФ с регулируемым фазовым составом и деформационной метастабильностью аустенитной фазы за счет вариации химического состава и обладающую повышенным комплексом механических свойств и износостойкости [7]. Проведены комплексные испытания износостойкости разработанной наплавленной стали в различных условиях изнашивания в сравнении с хромоникелевой сталью аустенитного класса, наплавленной дорогостоящей импортной цельнотянутой проволокой Св-08Х20Н10Г7СТ (применяющейся для наплавки валков пильгерстана в ПАО «ММК имени Ильича» и на других предприятиях). Результаты испытаний приведены в таблице. Из таблицы следует, что ударная вязкость Fe-Cr-Ni стали в два раза выше, чем Fe-Cr-Mn, что обусловлено чисто аустенитной структурой низкой твердости (HRC 19), пониженным содержанием углерода и положительным влиянием никеля на пластические свойства и ударную вязкость [11]. Сравнение характеристик относительной износостойкости в разных условиях изнашивания показывает преимущество Fe - Cr - Mn наплавленной стали над известной хромоникелевой сталью.
Таблица
Механические свойства наплавленных Fe - Cr - Mn и Fe - Cr - Ni сталей
Номер наплавки Твердость, HRC Ударная вязкость, KCU, МДж/м2 В ву.а. ва
2 (Fe - Cr - Mn) 34 0,35 1,22 3,44 1,4
3 (Fe - Cr - Mn) 33 0,42 1,15 3,52 1,5
4 (Fe - Cr - Ni) 19 1,1 1,1 2,1 0,9
В условиях сухого трения металла по металлу (с разогревом поверхности трения) износостойкость (в) наплавленных Fe-Cr-Mn сталей на 10 - 15 % выше, чем хромоникелевой, а в условиях абразивного и ударно - абразивного изнашивания (ву.а.) в 1,5 - 1,8 раза выше. Это объясняется метастабильностью аустенита в структуре стали 20Х8Г6АСТФ и значительным самоуп-
106
ВІСНИК ПРИАЗОВСЬКОГО ДЕРЖАВНОГО ТЕХНІЧНОГО УНІВЕРСИТЕТУ 2011 р. Серія: Технічні науки Вип. 22
рочнением поверхностного слоя в процессе изнашивания за счет протекания у^-а' ДМПИ. Так, если до изнашивания наплавленная Fe-Cr-Mn сталь №2 содержала 15 % мартенсита закалки 85 % метастабильного аустенита, то после ударно-абразивного изнашивания в поверхностном слое содержание мартенсита возросло до 41 %. Соответственно в наплавленной Fe-Cr-Mn стали (№3) до изнашивания содержалось 100 % метастабильного аустенита, а после изнашивания металла по металлу в поверхностном слое образцов обнаруживалось 27,5 % мартенсита деформации, наряду с аустенитом. Полученные данные дают основания рассчитывать на более высокий уровень эксплуатационных свойств Fe - Cr - Mn разработанной стали по сравнению с хромоникелевой сталью, наплавленной цельнотянутой проволокой Св-08Х20Н10Г7СТ (дефицитной и значительно более дорогой на ~1300.. .1500 $/т).
Выводы
1. Обоснован выбор системы легирования Fe-Cr-Mn наплавляемой стали порошковыми электродами как наиболее приемлемой с точки зрения формирования гетерофазных состояний с метастабильным аустенитом, обеспечивающей эффект самоупрочнения при изнашивании, одновременно содержащей недефицитные, недорогие и доступные в Украине (как и во многих других странах) легирующие компоненты.
2. Обосновано формирование структуры наплавленной Fe-Cr-Mn стали с регулируемыми количеством, метастабильностью аустенита и свойствами под влиянием хрома (8.14 %) и марганца (6.10 %) при содержании углерода 0,18.0,25 %, кремния - 0,4.0,95 %, небольших добавок азота, титана и ванадия.
3. Разработан химический и фазовый состав наплавляемой Fe-Cr-Mn стали с метастабильным аустенитом для разработки состава порошковой наплавочной проволоки и обеспечения повышенных свойств.
4. Сравнительные испытания в различных условиях изнашивания показали преимущества разработанной экономнолегированной Fe-Cr-Mn метастабильной стали по свойствам и значительно меньшей стоимости перед известной хромоникелевой, наплавляемой дорогой проволокой Св-08Х20Н10Г7СТ, применяющейся для наплавки валков пильгерстанов.
Список использованных источников:
1. Филиппов М.А. Стали с метастабильным аустенитом / М.А. Филиппов, В.С. Литвинов, Ю.Р. Немировский. - М. : Металлургия, 1988. - 256 с.
2. Лившиц Л.С. Основы легирования наплавленного металла / Л.С. Лившиц, Н.А. Гринберг,
3. Г. Куркумелли. - М. : Машиностроение, 1969. - 188 с.
3. Кулишенко Б.А. Использование мартенситного превращения при деформации для повышения износостойкости наплавленного металла / Б.А. Кулишенко, В.А. Шумяков, С.Ю. Маслич. -В сб.: Наплавка: опыт и эффективность применения. - Киев, 1985.- С. 76-79.
4. Малинов Л.С. Разработка и исследование новой порошковой ленты для наплавки колес мостовых кранов / Л.С. Малинов, А.П. Чейлях, Е.Я. Харланова и др. // Сварочное производство.- 1995.-№ 10.- С. 22-25.
5. Малинов Л.С. Ресурсосберегающие экономнолегированные сплавы и упрочняющие технологии, обеспечивающие эффект самозакалки / Л.С. Малинов, В.Л. Малинов. - Мариуполь : «Рената», 2009. - 568 с.
6. Чейлях А.П. Экономнолегированные матастабильные сплавы и упрочняющие технологии / А.П. Чейлях. - Харьков : ННЦ ХФТИ, 2003 - 212 с.
7. Cheiliakh Y., Chigarev V., Sheychenko G. The creation of a new economical (nickel free) powderlike wire for surfacing made of metastable metal, self-strengthened during wearing // 1-st Mediterranean Conference: Heat Treatment and Surface Engineering in the Manufacturing of Metallic Engineering Components. - Sharm El-Sheikh, Egypt, December 1-3, 2009.
8. Потак Я.М. Высокопрочные стали / Я.М. Потак. - М. : Металлургия, 1972. - 208 с.
9. Бирман С.Р. Экономнолегированные мартенситостареющие стали / С.Р. Бирман. - М. : Металлургия, 1974. - 208 с.
10. Богачев И.Н. Влияние предварительной пластической деформации на структуру и механические свойства Cr-Ni сталей / И.Н. Богачев, Л.И. Лепехина // Изв. АН СССР. Металлы, 1974. - № 3. -
С. 157-164.
11. Меськин В.С. Основы легирования стали / В.С. Меськин. - М. : Металлургия, 1964. - 684 с.
12. Чейлях Я.А. Поверхностная модификация состава и гетерофазеных состояний для повыше-
107
ВІСНИК ПРИАЗОВСЬКОГО ДЕРЖАВНОГО ТЕХНІЧНОГО УНІВЕРСИТЕТУ 2011 р. Серія: Технічні науки Вип. 22
ния износостойкости стальных изделий / Я.А. Чейлях, В.В. Чигарев // «Стратегия качества в промышленности и образовании»: VI Международ. Конф. 4-11 июня 2010 г., г. Варна, Болгария, Материалы в 4-х томах, Т.1 (I), Днепропетровск, Варна, 2010. - С.538-541.
Рецензент: В.Г. Ефременко
д-р тех. наук, проф., ГВУЗ «ПГТУ»
Статья поступила 28.03.2011
УДК 621.785: 669.14.018.25
Иващенко В.Ю.1, Чейлях А.П.2
ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ТЕРМОЦИКЛИРОВАНИЯ ДЛЯ ОБРАБОТКИ
ШТАМПОВ
В статье рассмотрено влияние ТЦО на микроструктуру, механические и эксплуатационные свойства штамповых сталей 5ХНМ, 5Х2НМФ, 5Х3В3МСФ. Предложены оптимизированные параметры термоциклирования.
Ключевые слова: трмоциклическая обработка, штамп, разгаростойкость, износостойкость.
Іващенко В.Ю., Чейлях А.П., Використання термоциклування для обробки штампів. В статті розглянуто вплив ТЦО на мікроструктуру, механічні і експлуатаційні властивості штампових сталей 5ХНМ, 5Х2НМФ, 5Х3В3МСФ. Запропоновані оптимізовані параметри термоциклування.
Ключові слова: трмоциклічна обробка, штамп, розгаростійкість, зносостійкість.
V. Yu. Ivashenko, A.P. Cheylyah. Use of thermocycling for treatment of stamps. In the
article is considered influencing thermocyclic treatment on microstructure, mechanical and operating properties of stamp’s chrome-nickel steels. Optimum parameters of thermocycling are offered.
Keywords: thermo cyclic treatment, stamp, hot crackfirmness, wearesistance.
Постановка проблемы. Стали для штампов горячего деформирования работают в условиях циклически повторяющихся термо-силовых нагружений, что приводит к развитию трещин разгара. В ходе изучения проблемы было выдвинуто предположение, что замена типовой обработки (закалки и отпуска) на ТЦО позволит выработать у обработанных сталей термо-силовую выносливость, а следовательно, повысить рабочие характеристики штампов.
Анализ последних исследований и публикаций. Термоциклическая обработка (ТЦО) применяется в производстве весьма ограниченно, несмотря на то, что она является одним из эффективнейших способов, комплексно повышающих свойства сплавов [1]. Принято считать, что ТЦО эффективно действует на структуру в случаях, когда применяется достаточно большое количество циклов (6..8) или ускоренный нагрев, что с одной стороны - сильно увеличивает время обработки, с другой - увеличивает риск растрескивания от термических напряжений.
Как отмечает Гурьев А.М. [2], выбор режимов ТЦО до сих пор ведется эмпирическим путем. Отсутствие обоснованных представлений о механизме формирования комплекса оптимальных свойств в процессе ТЦО создало условия нерационального выбора и неэффективного использования потенциальных возможностей перспективного метода упрочнения сталей и сплавов. Противоречивое понимание взаимного влияния различных параметров термоциклиро-вания (температура в цикле, скорость нагрева и охлаждения, количество термоциклов и др.) создало предпосылки для применения широкого спектра способов ТЦО, отличающихся не
1 канд. техн. наук, ст. преподаватель, ГВУЗ «Приазовский государственный технический университет», г Мариуполь
2 д-р техн. наук, профессор, ГВУЗ «Приазовский государственный технический университет», г. Мариуполь
108
