CC BY
74
УДК 622.831
Рыбин Вадим Вячеславович
старший научный сотрудник, доцент, кандидат технических наук, ГоИ КНЦ РАН, 184209, Мурманская область, г. Апатиты, ул. Ферсмана, 24 e-mail: rybin@goi.kolasc.net.ru
Потапов Даниил Андреевич
аспирант, ГоИ КНЦ РАН,
184209, Мурманская область, г. Апатиты,
ул. Ферсмана, 24;
e-mail: potapovd@goi.kolasc.net.ru
Калюжный Антон Сергеевич
аспирант, ГоИ КНЦ РАН,
184209, Мурманская область, г. Апатиты,
ул. Ферсмана, 24
e-mail: anton26@goi.kolasc.net.ru
РАЙОНИРОВАНИЕ КАРЬЕРНОГО ПОЛЯ МЕСТОРОЖДЕНИЯ ОЛЕНИЙ РУЧЕЙ ПО ГЛУБИНЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ГЕОМЕХАНИЧЕСКОЙ КЛАССИФИКАЦИИ ПРОФЕССОРА Д. ЛОБШИРА
Vadim V. Rybin - PhD (Eng.), Senior Researcher
The Mining Institute of Kola Scientific Center,
Russian Academy of Sciences
24 Fersman st., 184209
the Apatites, Murmansk region, Russia
e-mail: rybin@goi.kolasc.net.ru
Daniil A. Potapov - PhD. student
The Mining Institute of Kola Scientific Center,
Russian Academy of Sciences
24 Fersman st., 184209
the Apatites, Murmansk region, Russia
e-mail: potapovd@goi.kolasc.net.ru
Anton S. Kaliuzhnyi - Ph.D. student
The Mining Institute of Kola Scientific Center,
Russian Academy of Sciences
24 Fersman st., 184209
the Apatites, Murmansk region, Russia
e-mail: anton26@goi.kolasc.net.ru
ZONING OF THE «OLENIY RUCHEY»OPEN PIT FIELD BY DEPTH USING PROF. D.LAUBSCHER ROCK MASS CLASSIFICATION
Аннотация:
Проанализированы физико-механические свойства, структурную нарушенность, напряженно-деформированное состояние массива пород месторождения «Олений ручей», расположенного в юго-восточной части Хибинского массива. На основе проведенного анализа геомеханического состояния выполнена оценка рейтинга геомеханической классификации (MRMR) проф. Д. Лобшира, что в свою очередь позволило выполнить районирование карьерного поля месторождения по глубине. На основе проведённых исследований в первом приближении рекомендованы устойчивые углы откоса борта карьера в пределах различных его участков.
Ключевые слова: геомеханическая классификация проф. Д. Лобшира, MRMR, месторождение «Олений ручей», Хибинский массив, борт карьера
Abstract:
The article analyzes physical and mechanical properties, structural failure, stressed-strained rocks state, of the "Oleniy Ruchey" deposit located in the south-eastern part of the Khibinsky massif. Based on the data of geo-mechanical state analysis, D. Laubscher rock mass classification (MRMR) has been carried out thus allowing to perform zoning of the deposit's open pit field's depth. On the basis of these studies in the first approximation the stable slope angles of the open pit walls within its different parts are recommended.
Key words: D. Laubscher Rock Mass Classification (MRMR), the «Oleniy Ruchey» deposit, Khibinsky massif, open-pit wall
Уже на протяжении 7 лет в Хибинах осуществляется крупный инновационный проект по освоению месторождения апатит-нефелиновых руд Олений ручей. Его отработка в настоящий момент проводится открытым способом, одновременно осуществляется строительство подземного рудника [1].
Месторождение Олений ручей расположено в юго-восточной части Хибинского массива и приурочено к участку выклинивания пород ийолит-уртитового комплекса. Протяжённость месторождения составляет порядка 3,2 км, простирается оно в сторону северо-востока с азимутом 35 - 40°. Также отмечается увеличение угла падения всех структурных элементов продуктивной зоны в направлении северо-восточного фланга месторождения от 30 - 40° на юго-западном фланге до 60 - 70° на северо-восточном.
Рудные тела месторождения имеют многоярусное строение, и со стороны лежачего бока залежи контактируют с рисчорритами, в зоне сопряжения с Ньоркпахкским месторождением - с хибинитами. Помимо рисчорритов, со стороны висячего бока залежи залегают фойяиты (на участке выклинивания ийолитов). Помимо перечисленных основных типов вмещающих пород, линзы апатит-нефелиновых руд чередуются с гнейсовидными уртитами, ийолитами, мельтейгитами и другими вмещающими породами (рис. 1) [2].
Самым крупным структурным нарушением массива пород месторождения Олений ручей является Главный разлом. Его положение экстраполировано как продолжение Главного разлома соседнего Ньоркпахкского месторождения. Параметры залегания Главного разлома следующие: северо-восточное простирание, падение на северо-запад с углами ориентировочно от 40 до 45°. Главный разлом является основным фактором, контролирующим изменчивость параметров структурных неоднородностей массива пород в пределах карьерного поля [2].
На стадии детальной разведки и уточнения запасов в середине 80-х годов прошлого столетия проводилось определение физико-механических свойств руд и вмещающих пород путём исследования образцов, изготовленных из керна глубоких (более 1 км) скважин [3]. Показатели некоторых физических свойств пород представлены в табл. 1 [4].
Рис. 1 - Характерный геологический разрез месторождения Олений ручей
Эти данные, в частности высокие значения пределов прочности, свидетельствуют о принадлежности всех основных типов вмещающих пород к категории прочных скальных. Коэффициент хрупкости (соотношение осж/ор) во всех случаях, за исключением мончекита, больше 10, что свидетельствует о склонности этих пород к хрупкому разрушению. Значение скорости Vp в породах находится в пределах от 2,3 до 5,8 км/с, что также характерно для прочных скальных пород.
В 2010 г. для оценки устойчивости борта планируемого карьера на месторождении Олений ручей были проведены дополнительные исследования физических свойств основных типов горных пород верхней части месторождения (табл. 2) [5]. Эти породы и руды имеют высокие показатели прочности и упругости. Так, прочность при одноосном сжатии в среднем 115 - 180 МПа, при растяжении 10 - 20 МПа, модуль упругости - (5^9)*104 МПа; коэффициент хрупкости находится в пределах 6 - 12. Приведенные
значения свидетельствуют о том, что по классификации по прочности породы и руды месторождения Олений Ручей можно отнести к III категории (крепкие породы).
Анализируя данные, приведенные в табл. 1 и 2, очевидно, что значения прочностных показателей, определенных в 80-е годы прошлого века, значительно выше по сравнению с данными 2010 г. Наиболее вероятной причиной этого является то, что в определениях 2010 г. отбор проб производили в верхней части месторождения, т. е. в выветрелых и трещиноватых скальных породах. Также установлено, что с глубиной нарушенность и трещиноватость массива пород уменьшается, что приводит к более высоким параметрам физико-механических свойств пород в массиве. Помимо вышеприведенного факта, следует учитывать, что произошло изменение ГОСТа на определение прочностных свойств образцов.
По данным определений физических свойств горных пород 2010 г. был проведен анализ изменения предела прочности на одноосное сжатие (осж) в пределах Главного разлома, который является основным крупным структурным элементом в пределах карьерного поля месторождения Олений ручей.
На графиках (рис. 2 и 3) представлена зависимость между средним, по каждой выборке, пределом прочности на одноосное сжатие (осж) по породе и глубиной, где нулевая отметка соответствует устью скважины. Для наглядности точки соединены между собой.
На обоих графиках отчетливо видно, что на глубине « 200 м идет изменение предела прочности на одноосное сжатие. При этом для ювита среднее значение предела прочности на одноосное сжатие на отметке 195 м составляет 120 МПа, а на отметке 203 м - 90 МПа, что на 25 % меньше. Для мальтейгита на глубине 190 м среднее значение Осж составляет 135 МПа, а на глубине 200 м - 80 МПа, что на 40 % меньше. Примерно на этой же глубине относительно исследуемых скважин располагается Главный разлом (пунктирная линия).
Вышеизложенное свидетельствует о том, что горные породы, находящиеся в зоне влияния Главного разлома, могут иметь гораздо меньшие прочностные характеристики, что необходимо учитывать при формировании конечного контура карьера.
Для учета влияния параметров напряженно-деформированного состояния на устойчивость прибортового массива в середине 1980-х годов был выполнен прогноз естественного напряженного состояния массива горных пород месторождения. В результате по уровню действующих напряжений были выделены три характерные зоны [4]:
I - слабонапряженная зона (оэ < 20 МПа), от поверхности до глубины 400 м;
II - средненапряженная зона (20 МПа < оэ < 40 МПа), от 400 до 1000 м;
III - сильнонапряженная зона (оэ > 40 МПа), свыше 1000 м.
По показателям трещиноватости керна и характеру его дискования было также выделено 3 зоны по глубине месторождения [3]: до 400 м; от 400 до 1000 м, более 1000 м.
Верхняя зона глубиной до 400 м характеризуется повышенным значением тре-щиноватости, что, вероятнее всего, обусловлено наличием зоны выветривания, т. е. зоны ослабленных пород, отмеченной по материалам сейсмических исследований. Значения действующих напряжений в этой зоне существенно ниже, чем на больших глубинах.
Во второй зоне, на глубине от 400 до 1000 м, проявляется дискование керна, которое приурочено в основном к зонам высокопрочных пород (уртиты, ийолиты). Породы в этой зоне менее трещиноватые.
В пределах третьей зоны, на глубинах свыше 1000 м, дискование керна проявляется на значительно больших интервалах, что свидетельствует о более высоком значении действующих напряжений в массиве пород и гораздо меньшей интенсивности тре-щиноватости.
Таблица 1
Некоторые физические свойства основных типов горных пород месторождения Олений ручей по данным 1985 г.
Наименование пород Интервал опро-бова-ния, м Плотность, г/см3 Скорость продольных волн, км/с Коэф- фи-циент вариации, % Скорость поперечных волн, км/с Коэф- фи-циент вариации, % Прочность при сжатии, МПа Коэф- фи-циент вариации, % Прочность при рас-тяже-нии, МПа Коэф- фи-циент вариации, % Коэффициент крепости по Прото-дьяконову Модуль продольной упругости, Ех104 МПа Коэффициент хрупкости пород
Нефелиновый сиенит среднезернистый массивный 482483 2.63 4.37-5.11 4.79 4 2.11-2.53 2.40 7 200-300 250 17 17-24 20 15 14 4.08 12
Уртит полевопшатный, неравномернозерни-стый массивный 671672 2.72 3.40-4.93 4.01 9 1.71-2.26 2.05 11 170-220 200 11 10-18 12 28 11 3.1 16
Малиньит массивный 776777 2.97 2.71-3.26 3.02 7 1.65-1.76 1.70 7 150-200 180 12 10-14 12 15 10 2.18 15
Уртит мелкозернистый массивный 817818 2.96 2.68-4.08 3.69 6 1.32-2.14 1.80 19 80-180 130 30 6-13 11 17 8 2.63 11
Ийолит-уртит средне-зернистый слаботрахи-тоидный 300301 2.84 5.53-5.86 5.71 2 2.14-3.12 2.77 15 240-340 300 15 22-32 27 16 14 6.02 11
Ийолит среднезернистый трахитоидный 398399 3.00 3-735.09 4.64 8 2.02-2.25 2.16 4 160-520 270 25 18-25 20 16 13 3.85 14
Мончикит 418419 3.00 5.44-5.75 5.63 1 2.68-3.08 2.87 6 160-260 220 18 30-37 33 9 15 6.65 6
А-Н руда пятнисто-полосчатая 566568 3.22 2.17-3.74 2.89 15 0.89-1.92 1.43 26 70-120 90 24 5-8 6 22 6 1.77 15
А-Н руда блоковая 576578 3.09 2.34-4.49 3.17 13 1.26-1.91 1.49 15 80-100 90 13 4-6 5 16 6 1.84 19
Нефелиновый сиенит 704706 2.70 4.13-4.71 4.44 4 1.97-2.74 2.29 14 190-260 230 13 14-21 16 16 12 3.85 14
Ийолит мелкозернистый 596597 2.88 2.69-4.78 3.94 13 1.56-2.05 1.93 8 100-250 230 9 18-24 21 12 13 2.73 11
Уртит неравномерно-зернистый массивный 15761578 2.73 3.66-5.48 4.60 10 1.93-2.25 2.06 7 140-240 190 11 11-24 17 34 12 3.2 11
Уртит неравномерно-зернистый 958960 2.63 4.69-5.42 4.90 5 1.87-2.41 2.21 11 180-250 200 14 14-22 18 21 12 3.51 13
Таблица 2
Некоторые физические свойства основных типов пород апатитонефелинового месторождения Олений ручей
по данным 2010 г.
Наименование породы Плотность, р, г/см3 Скорость продольных волн, Ур, км/с Скорость поверхностных волн, Уг, км/с Коэффициент Пуассона (динамический) V и т) сй 0 К ^ ^ п ус & £ ~ ^ а ' Л § 1 Мо (д Коэффициент Пуассона (статический) ц Модуль упругости (статический) £х10-4, МПа Прочность при сжатии Осж, МПа Прочность при растяжении Ор, МПа Коэффициент хрупкости Осж-/Ор
Уртит неоднородно- зернистый 2,65 - 3,11 2,86 4,109 - 6,071 5,111 2,646 - 3,303 2,886 0,10 - 0,30 0,21 5,00 - 9,65 6,72 0,23 - 0,28 0,26 6,62 - 7,93 7,34 84,3 - 213,4 136,3 6,8 - 18,2 12,1 11
Уртит полевошпатовый со сфеном 2,70 - 2,90 2,79 4,930 - 6,024 5,427 2,833 - 3,175 2,996 0,15 - 0,28 0,23 6,42 - 8,51 7,15 0,20 - 0,30 0,24 5,58 - 7,93 6,72 70,3 - 163,5 114,7 7,2 - 13,6 9,8 12
Уртит до ювита 2,60 - 3,04 2,98 4,328 - 6,285 5,312 2,704 - 3,419 2,957 0,10 - 0,30 0,20 5,03 - 8,93 7,34 0,18 - 0,27 0,22 6,15 - 7,38 6,99 70,1 - 190,0 116,3 6,5 - 16,4 11,1 10
Ийолит 2,76 - 3,38 2,96 4,581 - 6,501 5,616 2,723 - 3,598 3,154 0,15 - 0,27 0,22 5,58 - 11,84 8,45 0,20 - 0,26 0,23 6,50 - 11,70 9,49 107,0 - 293,3 183,0 12,6 - 20,8 16,7 11
Мельтейгит 2,98 - 3,37 3,19 4,788 - 6,228 5,585 2,793 - 3,362 3,031 0,12 - 0,30 0,24 7,25 - 10,26 8,46 0,21 - 0,28 0,24 5,75 - 9,63 7,20 87,4 - 226,1 152,1 11,3 - 23,2 16,0 10
Малиньит 2,92 - 3,05 2,99 5,743 - 5,860 5,799 3,068 - 3,068 3,068 0,26 - 0,27 0,27 8,09 - 8,41 8,27 0,22 - 0,33 0,27 6,25 - 8,77 7,92 84,0 - 162,2 124,0 20,3 - 20,3 20,3 6
Ювит 2,58 - 2,92 2,74 4,306 - 5,986 5,308 2,695 - 3,155 2,966 0,10 - 0,27 0,22 4,85 - 8,50 6,85 0,21 - 0,26 0,23 4,74 - 7,75 6,03 73,0 - 192,2 118,3 8,8 - 21,4 14,4 8
Рисчоррит 2,61 - 2,71 2,67 4,248 - 4,451 4,359 2,555 - 2,682 2,632 0,13 - 0,16 0,15 4,68 - 5,08 4,92 0,19 - 0,26 0,23 6,94 - 8,95 7,72 97,2 - 195,0 128,3 9,2 - 12,0 10,5 12
Апатит - нефелиновая руда 2,89 - 3,16 3,00 4,267 - 5,590 5,006 2,632 - 3,049 2,874 0,10 - 0,27 0,19 5,25 - 8,01 6,87 0,22 - 0,29 0,25 6,80 - 7,75 7,17 83,0 - 198,8 126,8 9,0 - 11,8 10,2 12
го
и
Ь
140 120 100 80 60 40 20 0
1 1
V
о го
сз 1 1
ЗД NN - Я 1
п & NN 1 1
1-4 1 1
90
110
130
150
210
230
250
270
170 190
Глубина, м
Рис. 2 - График зависимости предела прочности на сжатие от глубины для ювита
170 190 Глубина, м
Рис. 3 - График зависимости предела прочности на сжатие от глубины для мальтейгита
На базе имеющихся материалов о геомеханическом состоянии месторождения можно определить геомеханический рейтинг массива пород. Последнее время большое распространение получила разработанная за рубежом геомеханическая рейтинговая классификация МИМЯ (далее Яь) проф. Д. Лобшира, широко применяемая в западных странах с середины 70-х годов прошлого столетия [6 - 8]. Методика позволяет на предварительном этапе определить основные параметры горных работ по результатам геологоразведочных работ, что является весьма полезным для предварительной оценки параметров устойчивости горных выработок, в том числе предварительной оценки устойчивости бортов карьеров.
Алгоритм определения показателя рейтинга Яь представлен на рис. 4. Из схемы видно, что величина рейтинга Яь определяется суммой частных рейтингов, учитывающих прочностные характеристики массива, количественные и качественные характеристики трещиноватости, которые в дальнейшем умножаются на поправочные коэффициенты выветривания, ориентации трещин, напряженного состояния, гидрогеологии и др.
Величина рейтинга Яь выражается следующей формулой:
Яь= (Яоб л + Якт + Яут)х к, где Яобл - прочность породного блока; Якт - рейтинг по количеству трещин; Яут - рейтинг условий трещиноватости; к - коэффициенты, учитывающие выветривание, ориентацию трещин, напряжения в массиве, взрывание, наличие подземных водопритоков.
Исходные данные
Предел прочности на одноосное сжатие Расстояние между трещинами Условия трещинова-тости
1 |
Поправка по густоте Наличие сцементиро-
трещин ванных трещин
1 Общий рейтинг по трещиноватости
Рейтинг прочности
Рейтинг ШМК= 0-100
_ I _
Поправки к рейтингу
Выветривание Ориентация трещин Напряженное состояние Взрывание
Гидрогеологические условия
--I -
Рейтинг (МЯМЯ)
Рис. 4 - Алгоритм определения рейтингового показателя Яь по классификации профессора Д. Лобшира
Исходными данными по физико-механическим свойствам пород для выполнения расчетов являлись результаты исследований, проведенных Геологическим и Горным институтами КНЦ РАН [5]. Исходя из зональности уровня напряженности массива пород и данных о трещиноватости, свидетельствующих о зависимости их от глубины, расчет рейтинга производился для трех зон месторождения Олений ручей по формуле (1):
1) для верхней части массива (до глубины 100 м)
Яь= (Яобл + Якт + Яут)*к « 38;
2) для глубины 100 - 300 м
Яь= (Яобл + Якт + Яут)хк « 54-65;
3) глубже 300 м
Яь= (Яобл + Якт + Яут)хк « 60-72.
В соответствии с разработанной проф. Д. Лобширом табл. 3, результаты расчета рейтинга Яь показывают, что горные породы месторождения Олений ручей в верхней части до глубины 100 м, кроме покрывных моренных отложений, принадлежат к 4 классу пород и характеризуются низкой устойчивостью. Породы, залегающие на глубине от 100 до 300 м, при действии низких значений тектонических напряжений - к третьему классу и характеризуются средней устойчивостью, но при действии высоких тектонических напряжений будут принадлежать ко второму классу и характеризоваться хорошей устойчивостью. На глубине 300 и более метров горные породы имеют хорошую устойчивость и относятся в большей степени ко второму классу.
Таблица 3
Величины рейтинга Яь в соответствии с классом горных пород по Лобширу
Рейтинг Яь 81-100 61-80 41-60 21-40 5-20
Класс пород по Лобширу 1 2 3 4 5
А. Хайнсом и П. Тербрюгге [8] разработаны рекомендации по выбору приблизительных значений углов откосов бортов карьеров на основе рассчитанного рейтинга МЯМК Данные рекомендации представлены в табл. 4.
Таблица 4
Приблизительные значения углов откосов бортов карьеров в соответствии с классом горных пород по А. Хайнсу и П. Тербрюгге
Класс пород 1 2 3 4 5
Угол откоса борта карьера 75°±5° 65°±5° 55°±5° 45°±5° 35°±5°
На основе рассчитанного рейтинга Яь горных пород месторождения Олений ручей для карьера, в первом приближении можно рекомендовать к рассмотрению следующие варианты углов откоса борта:
- для глубины до 100 м - 35°-50° ,
- для глубины от 100 до 300 м - 50°-60°,
- глубже 300 м - до 65°.
Графически районирование результатов рейтингов по глубине представлено на
одном из разрезов (рис. 5).
0 200 400 6ОО воо 1 000
Рис. 5 - Разрез 32+50 м с положением условных границ рейтингов (оранжевый - слой моренных отложений, синий и красный - возможные контуры карьера, светло-зеленый - рудные тела, черный - условная граница разделения показателя рейтинга, темно-серый - вмещающие породы)
Необходимо отметить, что при расчете рейтингов Rl не учитывался вид буровзрывных работ. Применение контурного взрывания будет способствовать соответствию реального состояния приконтурной части массива горных пород приведенным результатам расчета рейтингов.
Таким образом, горные породы верхней части месторождения до глубины 100 м относительно дневной поверхности относятся ко второму классу, и борт карьера может быть сформирован под углом до 50o. На глубинах от 100 до 300 м от дневной поверхности горные породы принадлежат ко 2 - 3 классу и формирование борта возможно под углом до 60o. В случае, если глубина карьера составит более 300 м (2 класс), формирование борта возможно под углом до 65o.
Значения углов откоса борта карьера могут быть рекомендованы в первом приближении лишь для висячего борта карьера, т. к. со стороны лежачего борта имеется крупное структурное нарушение (Главный разлом) с углами падения ориентировочно 40 - 45° в сторону северо-запада.
Литература
1. Федоров С.Г. Создание рудно-сырьевой базы - важный шаг на пути вертикальной интеграции Группы «Акрон» / С.Г. Федоров // Разведка и охрана недр. - 2013. - № 4. - С. 45 - 50.
2. Технологические и геомеханические проработки по границам карьера месторождения Олений ручей: отчет о НИР (заключительный) по х/д № 2256 от 30.03.2007 г. между Горным ин-том КНЦ РАН и ЗАО «СЗФК», фонды Горного института КНЦ РАН, Инв. № 1046 / отв. исп. Козырев А.А.; исп. Решетняк С.П., Билин А.Л., Рыбин В.В., Любин А.Н., Чуркин О.Е., Наговицын О.В., Смагин А.В., Родина А.В., Каспарьян Э.В., Жиров Д.В. (отв. исп. раздела). - Апатиты: 2007. - 127 с. с прил.
3. Отчет о результатах детальной разведки месторождения апатито-нефелиновых руд Олений ручей за 1980-85 гг. с подсчетом запасов по состоянию на 1 октября 1985 года и поисково-оценочных работ на юго-западном фланге за 1982-1984 гг. РСФСР, Мурманская область. Т. 1. Кн. 1: Текст отчёта / отв. исп. Фаныгин А.С. и др. - Апатиты: Севзапгеология, 1985. - 354 с.
4. Управление горным давлением в тектонически напряженных массивах / Козырев А.А. и др. - Апатиты, КНЦ РАН, 1996. - Ч. I . - 159 с. - Ч. II. - 162 с.
5. Исследование физико-механических свойств прибортового массива карьера и прогноз напряженного состояния глубинных горизонтов по материалам геологоразведочного бурения для обеспечения геодинамической безопасности месторождения Олений ручей: отчет о НИР (2 этап) по х/д № 2652 между Горным институтом КНЦ РАН и ЗАО «СЗФК» / рук. Козырев А.А.; исполн. Панин В.И., Рыбин В.В., Губинский Н.О., Потокин М.И., Данников И.В., Жиров Д.В., Климов С.А., Тележкина Н.С., Трошкова А.В. - Апатиты, 2010. - 64 с.
6. Laubscher D.H. A geomechanics classification system for rating of rock mass in mine design / D. H. Laubscher // Journal South African Inst. of Mining and Metallurgy. -1990. - No. 10. - P. 257 - 273.
7. Jacubec J., Laubscher D.H. The MRMR rock mass rating classification system in mining practice. Brisbane. - 2000. - P. 413 - 421
В. Laubscher D.H., Jacubec J. The MRMR Rock Mass Classification for jointed rock masses. Foundations for Design. Brisbane. - 2000. - P. 475-4В1
9. Haines A. & Terbrugge P.J. Preliminary estimation of rock slope stability using rock mass classification systems. Proc. 7th Cong. on Rock Mechanics. - ISRM. Aachen, Germany. 2, ed. Wittke W. publ. Balkema, Rotterdam. - 1991. - P. ВВ7 - В92
