Расчет виброизолирующих систем Текст научной статьи по специальности «Механика и машиностроение»

МЕЖДУНАРОДНЫЙ НАУЧНЫЙ ЖУРНАЛ «СИМВОЛ НАУКИ» №5/2015 ISSN 2410-700X

2. Oleg S. Kochetov. Study of the Human-operator Vibroprotection Systems.// European Journal of Technology and Design. Vol. 4, No. 2, pp. 73-80, 2014.

3. Кочетов О.С., Гетия П.С. Математическая модель виброзащитной системы человека-оператора// Техника и технологии: Пути инновационного развития [Текст]: Сборник научных трудов 4-ой Международной научно-практической конференции (30 июня 2014 г.)/ редкол.:Горохов А.А. (отв.Ред.);Юго-Зап.гос.ун-т.Курск, 2014.-271с., С. 156-161.

© И.Г.Гетия, Л.Н.Скребенкова, О.С.Кочетов, 2015

УДК 534.833: 621

Гетия Игорь Георгиевич, к.т.н., профессор, Зав.кафедрой Леонтьева Ирина Николаевна, к.т.н., доцент, Кочетов Олег Савельевич, д.т.н., профессор, Московский государственный университет приборостроения и информатики,

е-mail: [email protected]

РАСЧЕТ ВИБРОИЗОЛИРУЮЩИХ СИСТЕМ Аннотация

Рассмотрен расчет системы виброизоляции для пневматических ткацких станков типа PN 130, установленных на межэтажных перекрытиях производственных зданий с помощью резиновых виброизоляторов.

Ключевые слова

Система виброизоляции, пневматические ткацкие станки, межэтажные перекрытия, упругий

резиновый элемент.

Размещение нового оборудования на старых производственных площадях предпочтительно осуществлять с установкой оборудования на виброизолирующие системы [1,с.89].

Рисунок 1 - Расчетная схема системы виброизоляции для пневматических ткацких станков типа PN 130: 1-станок; 2-навой; 3-товарный валик; 4,5-резиновые виброизоляторы со стороны навоя станка и со стороны грудницы; 6-опорная поверхность станка; 7-межэтажное перекрытие.

31

международный научный журнал «символ науки»

№5/2015

ISSN 2410-700X

Известно применение упругих резиновых элементов для виброизоляции технологического оборудования в текстильной промышленности [2,с.8]. Расчеты показывают высокую эффективность этих упругих элементов в системах виброизоляции, при этом испытания в реальных фабричных условиях подтверждают их эффективность при высокой надежности и простоте обслуживания [3,с.33]. Параметры станка PN 130: вес станка с навоем Q = 1760 кГс; число опорных точек станка m = 4; частота вращения главного вала ni = 350 мин-1. На рис.2 изображена конструктивная схема резинового виброизолятора подвесного типа, содержащая резиновый упругий элемент 6, размещенный между крышкой 1 и корпусом 5. На рис.3 представлена конструктивная схема резинового виброизолятора обычного типа с S- образным кронштейном, опирающимся на резиновый упругий элемент.

Рисунок 2 - Конструктивная схема резинового Рисунок 3 - Конструктивная схема резинового

виброизолятора подвесного типа: 1-крышка; 2-стержень; виброизолятора обычного типа: 1-лапа станка; 2-S-3-зазор; 4-кожух; 5-корпус; 6-резиновый упругий образный кронштейн; 3-резиновый упругий элемент; элемент; 7-головка стержня; 8-кронштейн для крепления к 4-опорная поверхность; 5-межэтажное перекрытие. опорной поверхности станка.

В качестве материала резинового виброизолятора выбираем резину марки ТМКЩ-С со следующими физико-механическими свойствами: объемный вес резины у = 1,26 г/см3; модуль упругости резины при коэффициенте формы Кф=1,0 равен Есо = 194,3 кГс/см2; допускаемое рабочее напряжение [с] = 8 кГс/см2; модуль сдвига G = 12 кГс/см2. Кф=1,0 равен Есо = 194,3 кГс/см2; допускаемое рабочее напряжение [с] = 8 кГс/см2; модуль сдвига G = 12 кГс/см2. Площадь поперечных сечений под каждую опорную точку станка Si :

.4

•5

■2

■3

1

Опора № 1: Si=Pi/[c]=360/8=45 см2, Si'=Si/n= 45/2 см2=22,5 см2,

Опора № 2: S2=P2/[c]=606/8=75,75 см2, S2-S2/n= 75,75/2 см2=37,86 см2, Опора № 3: S3=P3/[c]=464/8=58 см2, S3'=S3/n= 58/2 см2=29 см2,

Опора № 4: S4=P4/[c]=330/8=41,25 см2, S4'=SVn= 41,25 /2 см2=20,63 см2. Определим собственную частоту колебаний [4,с.16]:

Коэффициент передачи силы составил: 0,019^0,2.

Список использованной литературы:

1. Кочетов О.С. Методика расчета систем виброизоляции для ткацких станков // Известия вузов. Технология текстильной промышленности.- 1995, № 1. С. 88...92.

2. Кочетов О.С., Гетия С.И., Гетия И.Г. Исследование эффективности систем виброзащиты технологического оборудования // Глобализация науки: проблемы и перспективы: сборник статей

32

международный научный журнал «символ науки»

№5/2015

ISSN 2410-700X

Международной научно-практической конференции (13 февраля 2015 г., г.Уфа).- Уфа: РИО МЦИИ ОМЕГА САЙНС, 2015.-168 с. С. 10-13.

3. Кочетов О С. Расчет пространственной системы виброзащиты. Журнал «Безопасность труда в промышленности», № 8, 2009, стр. 32-37.

4. Кочетов О.С., Гетия П.С. Расчет пространственной системы виброизоляции объектов при несимметричной нагрузке// В мире научных исследований: материалы YI Международной научно-практической конференции (5 июля 2014 г., г.Краснодар)/отв.ред.Т.А. Петрова.-Краснодар,2014-106с., С. 11-17.

© И.Г.Гетия, И.Н. Леонтьева, О.С.Кочетов, 2015

УДК: 331.4

Гетия Игорь Георгиевич, к.т.н., профессор, Зав.кафедрой Гетия Сергей Игоревич, к.т.н., доцент, Кочетов Олег Савельевич, д.т.н., профессор, Московский государственный университет приборостроения и информатики,

е-mail: [email protected]

МЕТОД СНИЖЕНИЯ ПРОИЗВОДСТВЕННОГО ШУМА

Аннотация

Рассмотрен метод снижения шума звукопоглощением за счет выбора звукопоглощающей облицовки стен и потолка помещения, а также штучных звукопоглотителей.

Ключевые слова

Акустическая обработка помещений, коэффициент звукопоглощения.

В зоне прямого звука от работающего оборудования, при наличии в цехе звукопоглощающих конструкций, расчет октавных уровней звукового давления (в дБ) L,2-j(np), дБ, выполняется с учетом максимально возможного звукопоглощения по формуле [1,с86]:

L2 , = LP + 10lg

ПР Po °

у X& 4^wn^

(1)

V i=l Si Blj

Входящие в формулу (1) показатели определяются следующим образом.

Площадь воображаемой поверхности правильной геометрической формы (У), окружающей i-й источник шума и проходящей через расчетную точку определяется по формуле:

Si = 2(lmax + 2a)^ + 2( l + 2a)^ + (lmax + 2a)( l + 2a) ; (2)

Lpo -звуковая мощность оборудования, дБ; m - количество источников шума, ближайших к расчетной точке; n - общее количество источников шума в помещении с учетом среднего коэффициента одновременности работы оборудования; %i - коэффициент, учитывающий влияние ближнего акустического поля; Фi - фактор направленности i-го источника шума, безразмерный, определяемый по технической документации на источник шума (для ИШ с равномерным полем звука следует принимать Фi = 1,0); Ai-j- коэффициент, учитывающий нарушение диффузности звукового поля в помещении.

В расчетах Ai-j принимается в зависимости от отношения Bi-j /Sогр, где S огр = 2[DW + (D+W)H] - общая площадь ограждающих поверхностей помещения, м2; D - длина, W - ширина, H - высота помещения.

33