CC BY
27
Министерство образования и науки РФ
Правительство Пензенской области Академия информатизации образования Академия проблем качества РФ Российская академия космонавтики им. К.Э.Циолковского Российская инженерная академия Вычислительный центр РАН им. А.А.Дородницына Институт испытаний и сертификации ВВТ ОАО «Радиотехнический институт имени академика А.Л.Минца» ОАО «УПКБ ДЕТАЛЬ», ОАО «РУБИН» ОАО «НИИФИ», ОАО «ПНИЭИ», ФГУП ФНПЦ «ПО СТАРТ», НИКИРЭТ, ЗАО «НИИФИиВТ» ОАО «ППО ЭЛЕКТРОПРИБОР», ОАО «РАДИОЗАВОД» Пензенский филиал ФГУП НТЦ «АТЛАС» ОАО «ТЕХПРОММАШ», МИЭМ НИУ ВШЭ, Евразийский Национальный университет им. Л.Н. Гумилева Сургутский институт мировой экономики и бизнеса «ПЛАНЕТА» Пензенский государственный университет
АадижУ{%шсж
ТРУДЫ
МЕЖДУНАРОДНОГО СИМПОЗИУМА
НАДЕЖНОСТЬ И КАЧЕСТВО
II то^
ПЕНЗА 2015
УДК 621.396.6:621.315.616.97:658:562 Т78
Труды Международного симпозиума «НАДЕЖНОСТЬ И КАЧЕСТВО»:
T78 в 2 т. - Пенза : ПГУ, 2015. - 2 том - 384 с.
ISBN 978-94170-818-5(т.1) ISBN 978-94170-818-8
В сборник трудов включены доклады юбилейного ХХ-го Международного симпозиума «Надежность и качество», проходившего с 25 по 31 мая 2015 г. в городе Пензе.
Рассмотрены актуальные проблемы теории и практики повышения надежности и качества; эффективности внедрения инновационных и информационных технологий в фундаментальных научных и прикладных исследованиях, образовательных и коммуникативных системах и средах, экономике и юриспруденции; методов и средств анализа и прогнозирования показателей надежности и качества приборов, устройств и систем, а также анализа непараметрических моделей и оценки остаточного ресурса изделий двойного назначения; ресурсосбережения; проектирования интеллектуальных экспертных и диагностических систем; систем управления и связи; интерактивных, телекоммуникационных сетей и сервисных систем; экологического мониторинга и контроля состояния окружающей среды и биологических объектов; исследования физико-технологических процессов в науке, технике и технологиях для повышения качества выпускаемых изделий радиопромышленности, приборостроения, аэрокосмического и топливно-энергетического комплексов, электроники и вычислительной техники и др.
Оргкомитет благодарит за поддержку в организации и проведении Международного симпозиума и издании настоящих трудов Министерство образования и науки РФ, Правительство Пензенской области, Академию проблем качества РФ, Российскую академию космонавтики им. К. Э. Циолковского, Российскую инженерную академию, Академию информатизации образования, Вычислительный центр РАН им. А. А. Дородницына, Институт испытаний и сертификации ВВТ, ОАО «Радиотехнический институт имени академика А.Л. Минца», ОАО «УПКБ ДЕТАЛЬ», ОАО «НИИФИ», ФГУП «ПНИЭИ», ОАО «РУБИН», ОАО «РАДИОЗАВОД», ОАО «ППО ЭЛЕКТРИПРИБОР», ФГУП «ПО «СТАРТ», НИКИРЭТ - филиал ФГУП «ПО «СТАРТ», Пензенский филиал ФГУП НТЦ «АТЛАС», ОАО «ТЕХПРОММАШ», МИЭМ НИУ ВШЭ, Евразийский Национальный университет им. Л.Н. Гумилева, Сургутский институт мировой экономики и бизнеса «ПЛАНЕТА»,Пензенский государственный университет.
Сборник статей зарегистрирован в Российском индексе научного цитирования (РИНЦ) с 2005 г.
Р е д а к ц и о н н а я к о л л е г и я :
Юрков Н. К. - главный редактор Трусов В. А. - ответственный секретарь Баннов В. Я. - ученый секретарь Волчихин В. И., Абрамов О. В., Авакян А. А., Дивеев А.И., Иофин А. А., Каштанов В. А., Майстер В. А., Острейковский В.А., Петров Б. М., Писарев В. Н., Роберт И. В., Романенко Ю. А., Северцев Н. А., Садыков С. С., Садыхов Г. С., Увайсов С. У.
ISBN 978-94170-818-5(т.1) ISBN 978-94170-818-8
© Оргкомитет симпозиума, 2015 © ФГБОУ ВПО «Пензенский государственный университет», 2015
Из (8), (9) следует, что для того, чтобы реализовать анти-резонансный минимум поглощения в точке антирезонанса (6), требуется приложить большее значение внешнего магнитного поля Н0 в случае магнитной нанорешетки с высокой плотностью (кривая 1 рис. 3), чем в случае магнитной нанорешетки с малой плотностью (кривая 4 рис. 3) .
О 200 400 600 800 1000 / нм
О'
Рисунок 4 - Относительный коэффициент затухания ТЕМ-волны, проходящей через двумерную магнитную нанорешетку в зависимости от длины 1 нанопроволок при изменении величины поля
намагничивания Н0 : |й1112| -коэффициент
прохождения при Н0 Ф 0 ; |Д12| - при Н0 = 0 ;
Н0 = Н0у0 ; а = 3,5г , Ь = 1,25/ ; с = 2г ; / = 30ТГц ; кривые: 1 - 2г = 10нм,Н0 = 450Э ; 2 - 2г = 15 нм,Н0 = 105 Э ; 3 - 2г = 20 нм, Н0 = 75Э ;
4 - 2г = 25 нм,Н0 = 50Э ;
3. Результаты математического моделирования размерных эффектов, возникающих при дифракции в терагерцовом диапазоне
Анализ полученных результатов математического моделирования дифракции электромагнитного излучения на исследуемой магнитной нанокомпо-зитной структуре в виде решеток из нанопроволо-
ки показывает, что при фиксированной длине проволочных элементов снижение относительного коэффициента затухания ТЕМ-волны происходит как с увеличением диаметра нанопроволоки, так и с увеличением напряжённости поля намагничивания (рис. 4). Наибольшие значения коэффициента отражения возникают при длине нанопроволоки менее 200 нм (рис. 5). Эффект антирезонанса проявляется при использовании ячеек нанорешёток размером более 500 нм.
1000 1,нм
Рисунок 5 - Модуль коэффициента отражения
ТЕМ-волны от двумерной магнитной нанорешетки в зависимости от длины нанопроволок l при
Н0 = Н0у0 ; / = 30ТГц ; а = 3,5г , Ь = 1,25/ ; с = 2г ;
кривые: 1 - 2г = 10нм,Н0 = 450Э ; 2 -2г = 15 нм, Н0 = 105 Э ; 3 - 2г = 20 нм, Н0 = 75Э ; 4 -2г = 25 нм, Н0 = 50Э
Разработанный подход к математическому моделированию размерных эффектов на нанорешётках из магнитных нанопроволок, базирующийся на методах вычислительной электродинамики, позволяет преодолеть ограничения известных методов анализа в магнитостатическом приближении.
1. Гуревич А.Г.
Г.А.
ЛИТЕРАТУРА
Мелков Г.А. Магнитные колебания и волны. М.: Наука, 1994.
Г.С.
//Физика волновых процессов
радиотехнические системы.
/ Кочегаров И.И., Трусов В.А., Юрков
2. Голованов О.А., МакееЕ 2005.Т. 8. № 4. С. 10.
3. Кочегаров И.И. Обзор методик получения нанопорошкоЕ Н.К. // Труды международного симпозиума Надежность и качество. 2010. Т. 2. С. 426-428.
4. Кочегаров И.И. Методы контроля дисперсности порошков / Кочегаров И.И., Трусов В.А., Юрков Н.К. // Труды международного симпозиума Надежность и качество. 2010. Т. 2. С. 475-477.
5. An S.Y., Krivosik P., Kraemer M. A. et al. J. Appl.Phys. 2004. V. 96. № 3. P. 1572
6. M. Pardavi-Horvath, P. E. Si, M. Vazquez, W. O. Rosa, and G. Badini // J. Appl. Phys. 103, 07D517, 2008
изменении величины поля намагничивнияH0 :
УДК 681.324 Штыков Р.А.
Муромский институт Владимирского государственного университета, Муром, Россия ПУТЕВОЕ ИЗМЕНЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА СВЕРХСЖИМАЕМОСТИ ГАЗА НА ОДНОНИТОЧНЫХ И МНОГОНИТОЧНЫХ УЧАСТКАХ МАГИСТРАЛЬНОГО ГАЗОПРОВОДА
Введение
Определение гидравлических параметров движения газа по магистрали (МГ) может быть выполнено различными способами. Одним из эффективных способов является применение методов математического моделирования, которые позволяют получить решения соответствующих задач численным и аналитическими способами.
Воздействие факторов на движение газа в трубопроводе может быть различным в зависимости от его расположения (надземная и подземная укладка, проход через реку и т.д.), а также от климатических условий. Кроме того, на изменение теплового режима течения газа по надземным газопроводам влияют солнечная радиация, скорость и направление ветра, ориентация газопровода на местности, температура грунта и воздуха и т.д [1,2].
Для увеличения пропускной способности и надежности функционирования конкретного участка
магистрали прокладываются параллельные нитки с общими входами и выходами [3,4].
Постановка задачи
В зависимости от изменения значений давления и температуры газа по направлению потока изменяется и значения сверхсжимаемости газа. Изменение коэффициента сверхсжимаемости газа в зависимости от переменного по длине МГ давления учтено в [5]. В этой статье коэффициент сверхсжимаемости газа представлен в обобщенной эмпирической форме
2 = (1 + ЬРп )-1 , (1)
которая реализована при проведении примерных расчетов перепада давления при трубопроводном транспорте сухого и отбензиненного газов. Продолжив исследования в этом направлении, в данной части диссертационной работы нами предложены численно-аналитические методы расчета при решении трех разных задач для одно- и многони-
точного МГ при группировании трубопровода (ТП) по гидравлическим показателям.
Первая из этих задач ставится следующим образом.
Заданы значения давления Рн
и массового
расхода М газа во входе на участок и требует ся найти значение давления газа на конце участ ка в зависимости от его длины.
При малом изменении профиля трассы МГ сокра щенное уравнение Бернулли используется в диффе ренциальной форме: СР
-dhr
Pg
dP 1 w2 ,
=-+--dx = 0
Pg D 2g
(2)
P RTr
P 1 + bPn
(3)
- уравнение непрерывности среды в установившемся режиме течения (массовый расход газа постоянен по времени):
M =-
TiD2
4
-wp = const
Принимая постоянным, равным To ,
(4)
значение
температуры газа по длине газопровода из совокупности зависимостей (2)-(4), получаем обыкновенное дифференциальное уравнение с разделенными переменными:
P (1±bPPdP= М 4M
RTo
J dx .
M--
nD 4
ph - PK+-2bV (P'
n + 2 v
PK '
n+ 2 H
P
n+ 2\
D
1RT0 L
(5)
Известно, что при заданных значениях давле-
ния P
Рк участок с длиной L при допущении
'я , 1 к
о постоянстве значения коэффициента сверхсжимаемости газа пропускная способность (производительность) составляет
G* =
nD2 l(PH - PH )d
XZ\pRToL
(6)
cP ,
т.е.
1 +
2b PH,+2 - P£+2
n+2 PH - pK
Z'
cp
(7)
Так как здесь постоянные Ь и п имеют положительные значения, то использование среднего значения коэффициента сверхсжимаемости Z' ср
приводит к уменьшению массового расхода газа (рис. 1).
M-G*
Здесь Р - давление газа в фиксированном сечении X ; р - плотность газа в процессе транспортирования; НТ - потеря напора за счет
трения газа; X - коэффициент гидравлического сопротивления; ^ - среднее значение скорости
потока по сечению, В - диаметр ГП.
В виде дополнения пользуемся следующими уравнениями:
- уравнение состояния реального газа с учетом переменности коэффициента сверхсжимаемости 2 согласно формуле (1):
L км
1 21 41 61 81
Рисунок 1 - Изменение разности М-в* при Рн=30 ат, Рк=25 ат, .1=100 км, П=990 мм, 1=0,026, Тн=303,15 К
Из формулы (5) составим уравнение для перепада давления на участке с длиной L:
РЯ - РК + Р+2 - РКП+2 ) = хтм1ь . (8)
п + 2 4 '
DF2
M Рг
Положим, что на входе заданы значения Ря и Необходимо определить значение давления
на конце участка. Тогда
уравнении (8)
образуется постоянная часть:
f = р 1 + _^pn+2 1RTM2 т fconst = н n + 2 H DF2 L ■
Если переменную часть обозначим через
fk = p2 +
Dn+2
РН 2в {пв2 у 0
Интегрируя по заданным границам, получаем следующую формулу для определения массового расхода газа по участку:
, т к ' n + 2
то из (8) следует уравнение
fk fconst ■
Так как здесь n+2>0 - рациональное число, то это уравнение будет трансцендентным. Как видно из выражения, fconst представляет собою
возрастающую функцию от аргумента Рк , значение которого ограничено снизу:
р = р 2 1ZoRToL M 2
Рк * V H DF2 M
Кроме того, значение давления на участке начинает уменьшаться от p'н , т.е. р'н может служить верхней границей решения уравнения относительно Рк ■
Поскольку границы искомого определены, можно приступить к решению трансцендентного уравнения, для чего привлекается метод разделения отрезка пополам. Условно обозначим переменные нижних и верхних границ искомого через Рл и РП . Тогда для первого шага они составляют
Р = Р„
Определим середину отрезка Р =-
РП + Рп
Результаты расчетов показали, что при использовании значения переменного 2 пропускная способность участка оказалась больше, чем при среднего значения
числим
соответствующее
значение
использовании
M > G* ■
Почленным разделением формулы (5) на формулу (6) получаем
M
G*
то значе-качестве
Л = Р2 + Рп+2.
п + 2
Если выполняется условие /к > Лсоп!Я ,
ние Р следует уменьшить, для чего новой верхней границы принимается Р : РП =Р . А нижняя граница оставляется без изменения. Если же выполняется условие /к < Лсоп!Я , то Р принимается как новая нижняя граница отрезка: Рл =Р ,
а верхняя граница отрезка оставляется по - старому.
Процесс обновления границ продолжается до выполнения одного из условий:
\fk fcons\ <Sj
\РП - Рл|
( Ef = 10-5 ), ( ^ = 10-3 )■
2
-P(Z) - P(Zcp)
I км
о гр 45 ф ф # Ч? # ,5?
Рисунок 2 - Изменение давления согласно значениям коэффициента сверхсжимаемости при
Рн=75 ат, М=150 кг/с, Ь=100 км, 0=990 мм, 1=0,026, Т=303г15 К
На рис. 2 показаны изменения давления по длине участка, рассчитанные по двум вариантам значения коэффициента сверхсжимаемости.
Вторая задача ставится следующим образом.
Заданы значения массового расхода газа М и давления газа Рк на конце участка, длина которой составляет Ь . Требуется восстановить значение давления газа Гн в начале участка.
Тогда из формулы (8) постоянная часть представляется как
fcc
2b n + 2"
pn+ 2 • J r '
XRTM2
DF2
-L ,
а переменная часть
Л = + Рн2.
п + 2
Полученное уравнение /н = /СОШ! также можно решить методом разделения отрезка пополам.
В отличие от первой задачи здесь верхняя граница допустимого решения не известна. Чтобы определить эту границу, предпринимается последовательное пошаговое увеличение РП на 1 ат до
После выполнения
достижения условия /н > /сош, . этого условия считается, что определено значе-
ние Рп
является
Тогда нижней границей области решения
РЛ = Р
п
-1 ат. Далее в зависимости от
выполнения условий fH > fco
или
fH < fc o
мето-
/ const J н J const
дом разделения отрезка пополам выбирается нижняя или верхняя граница искомого.
Процесс уточнения решения продолжается до выполнения одного из приведенных выше условий по давлению и уравнению.
Третья задача включает определение пропускной способности участка при заданных значениях давления PH и PK на концах участка. Она единственная из серии трех задач, которая решается точно по формуле
M =
nD
P2 _ P2 +
2b n + 2
( P
n+2 H
pn
' 1 V
D
ÀRT0L
Приведенные выше задачи также были решены для сгруппированных по гидравлическим показателям параллельных газопроводов. Ниже описываются особенности алгоритмов численного решения данных задач.
При наличии п параллельных газопроводов с одинаковой гидравлической характеристикой общий поток газа распределяется между каналами одинаково и по каждой из нитей проходит расход с интенсивностью М / п . При этом в приведенных выше формулах отражается только это изменение, т.е. больших изменений в процессе расчета и в алгоритме не наблюдается.
При наличии п параллельных газопроводов с двумя группами гидравлических показателей общий расход газа распределяется по нитям согласно формуле М = п1М1 + п2М2 .
Здесь первая группа состоит из
нитей с
диаметрами Di и ki , вторая группа
эквивалентной шероховатостью - из n нитей с соответст-
D,
Каждая из нитей
вующими показателями £ и п^ первой группы, при заданном наборе значений давления и длины участка, пропускает газ с интенсивностью М1, а из второй группы - М2 .
Согласно формуле (4.12) и аналогам законов Кирхгофа имеют место условия
P 2
1 и
' H
- P2 +
1K +
' K
2b n + 2 2b n + 2
ipn+2 _ Pn + 2\ = \RTM! L (Ph _ Pk ) = D1F12 L '
iPn+2 _ Pn+ 2\ = X2RTM2 l
VH Pk DF2 L
Отсюда, в силу равенств значений левых сторон, следует, что между расходами нитей первой и второй групп соблюдается взаимосвязь в виде
Я1ЯТМ^ = А2ЯГМ22 Ь
а^;2 = "адГ
или с учетом выражения коэффициента сопротивления
Î 1/ kl
Учитывая M,
в виде
kl
1/8
-,21/8
2
M1 = А
D121
M _ n1M1
1
m =^
D
21/8'M 2
(9)
уравнение представим
k1/8 M _ n1M1
D,
21/8
£>1 "2 п2
Отсюда для расхода газа по каждой нити из первой группы получаем формулу
М
M1 =-
n1 + n2
h Y
s 1/8 ,
kr,
21/8
(10)
При заданных значениях давления на входе Рн
и общего расхода М определяем значение давления Рк на конце участка.
Сначала по формуле (10) вычисляется значение М1 и вставляется в уравнение
P 2
1 H
2b
jPn+2 Pn + 2\ = ^1RTM12 T
(Ph _ Pk ) = D1F12 L
n + 2
В этой формуле постоянная часть имеет вид
fconst PH +
n + 2
D1F2
-L ,
h = PK + PK+2
n + 2
виде fk = fconst ,
а переменная часть
Записав уравнение
метод разделения отрезка пополам.
Аналогично решается задача при известных
применим
значениях выходного PK но с предварительным поиском допустимых решений.
общего расхода M , ерхней границы
При известных значениях PH
H
расходы по нитям определяются по формуле (5)
M,
nD,2
P2 _ P2 +
2b (PH+2 _ PK+2 )
n + 2
D1
^RT0 L
Значение массового расхода по группы вычисляются по формуле
второй
M,
nD22
P2 _ P2 +
2b n + 2
( P
n+ 2 H
pn
' 1 V
D
А^РТ^ Ь
либо по формуле (8).
При наличии т групп параллельных нитей, согласно приведенным выше обозначениям, распреде-
n
n
2
PK массовые
4
нитям
После того, как определен расход по нитям первой группы, можно решить первую, вторую и третью задачи для m групп параллельных нитей. Выводы
Таким образом, распределение массового расхода газа между параллельными нитями при переменном коэффициенте сверхсжимаемости газа происходит так, как это было в случае постоянного значения коэффициента сверхсжимаемости газа. Разница заключается в определении входного и выходного значений давлений, т.е. при решении трансцендентных уравнений. Как показывают результаты в проведенных нами вычислительных экспериментов, точность расчетов увеличивается до трех и более процентов.
По представленному материалу в данной статье сделаем следующие заключения.
Чтобы увеличить точность гидравлического расчета элементарного участка или горизонтального МГ в целом необходимо учитывать путевое изменение значения коэффициента сверхсжимаемости газа Z .
Установлено, что с увеличением длины участка разность между перепадами давления, которые рассчитаны при постоянных и переменных значениях коэффициента сверхсжимаемости газа, увеличивается.
ЛИТЕРАТУРА
1. Штыков Р.А. Идентификация параметра сопротивления трубопроводов методом аппроксимации по параболическому закону: Труды международного симпозиума Надежность и качество. 2014. Т. 2. С. 186-188.
2. Штыков Р.А. Уточненная модель определения пропускной способности линейного участка газопровода: Метрология. 2014. № 8. С. 25-32.
3. Кочегаров И.И. Методы контроля дисперсности порошков / Кочегаров И.И., Трусов В.А., Юрков Н.К. // Труды международного симпозиума Надежность и качество. 2010. Т. 2. С. 475-477.
4. Бордюгов Г.А., Апостолов А.А., Бордюгов А.Г. Фигутивные потери природного газа//Газовая промышленность. 1997. № 10.
5. Козаченко А.Н. Основы эксплуатации газотурбинных установок на магистральных газопроводах: Учебное пособие: ГАНГ им. И.М. Губкина. - М.: 1993.
6. Козаченко А.Н., Никишин В.И. Основы ресурсоэнергосберегающих технологий трубопроводного транспорта природных газов. Учебное пособие: ГАНГ им. И.М.Губкина. - М.: 1993.
ление массового расхода между нитями групп под-
(11)
чиняется зависимости M - ZntMt .
1=1
Так как по каждой из нитей из т групп падение давления одинаковое, то выполняются усло-
,1/4 .1/4
Л_M 2 - k2 м 2
D 21/4 M1 - "" -M'
1/4 1/
h—M 2 = =Jkjn
21/4 M3 - ■■■ -
D,21/4'"2 A21/4'"3 "' D21/4
■M
Л 2
Отсюда определяются значения расходов нитей
через расход нити первой группы:
>.1/8 / \ 21/8
к 1 I в1 1 -1 1 —1 м1.
M, 1
1
Так как суммарный расход известен, то из (11) следует
M - n
i-1
Из этой зависимости определяется значение расхода газа по нитям первой группы:
м
M1 --
Z n
¿1
1/8
21/8
УДК 621.396
Башкиров А.В., Муратов А.В., Свиридова И.В.
Воронежский государственный технический университет, Россия, Воронеж
ШИРОКОПОЛОСНАЯ PLC-ТЕХНОЛОГИЯ
Благодаря необходимости повсеместного внедрения автоматизированных систем и их широкому распространению постоянно совершенствуется технология передачи данных по электросетям (Power Line Communication - PLC). Кроме того, PLC-технология ориентирована на использование в устройствах управления уличным освещением, в системах сигнализации, вентиляции и кондиционирования, ее применение позволяет достаточно просто решать задачи объединения приборов и устройств в рамках концепции «умного дома» с возможностью централизованного управления ими. Узкополосная PLC-технология (от 9 до 500 кГц) в последнее время наиболее востребованная для объединения интеллектуальных электросчетчиков в интеллектуальные энергосети, а также в связи с широкими перспективами ее использования в этой сфере [1]. В отличие от узкополосной широкополосная PLC-технология (с шириной спектра до 100 МГц и скоростью передачи данных до 500 Мбит/с и выше) ориентирована на использование в домашних компьютерных сетях, сети Интернет, цифровом телевидении, VoIP, IPTV и других высокоскоростных приложениях. Наиболее перспективная сфера применения PLC-технологии - интеллектуальные энергосети. Интеллектуальные энергосети начинаются с информационного объединения интеллектуальных устройств. Сегодня решены многие проблемы реализации как информационных сетей, так и интеллектуальных устройств. Разработаны не только принципы создания интеллектуальных устройств, а и мощная технологическая поддержка, обеспечиваемая производителями недорогих полупроводниковых микросхем. Принципы построения,
архитектура существующих информационных сетей и протоколы взаимодействия узлов сети прошли многократную проверку и подтвердили надежность в реально работающих глобальных и локальных сетях (Интернет, Wi-Fi, ZigBee и других). До недавнего времени отсутствовала лишь надежная и эффективная технология обмена данными с использованием проводов электросети. Для создания интеллектуальных электро- энергетических сетей приходится решать массу проблем в самых разных сферах. Данная статья посвящена некоторым аспектам PLC-технологии, использование которой позволяет создавать интеллектуальные разветвленные сети учета расхода и управления/контроля. Для решения технических проблем при построении разного рода интеллектуальных сетей сбора данных необходимо определиться с физической средой и выбрать надежную технологию передачи данных. Бесспорно, наиболее привлекательной физической средой обмена данными между устройствами в интеллектуальных электросетях являются провода электросети, поскольку затраты на прокладку и обслуживание новой сетевой инфраструктуры, учитывая масштабы и разветвлен-ность сетей энергоснабжения, будут очень велики и зачастую просто бессмысленны. Однако прошло немало времени и потребовались огромные усилия, чтобы доказать это, казалось бы, неоспоримое утверждение. В последние годы на разработку, совершенствование и продвижение PLC-технологий было затрачено немало средств, в результате чего и появились соответствующие международные стандарты, потенциально гарантирующие высокоскоростную и надежную передачу данных по элек-
