Пространственная постановка задачи о зажигании хвойного дерева наземным грозовым разрядом Текст научной статьи по специальности «Химические технологии»

МОДЕЛИРОВАНИЕ ПОЖАРОВ

Г. В. Кузнецов

д-р физ.-мат. наук, декан ТЭФ, профессор Национального исследовательского Томского политехнического университета, г. Томск, Россия

Н. В.Барановский

канд. физ.-мат. наук, докторант Национального исследовательского Томского политехнического университета, ст. научный сотрудник НИИ прикладной математики и механики ТГУ, г. Томск, Россия

УДК 533.6

ПРОСТРАНСТВЕННАЯ ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ О ЗАЖИГАНИИ ХВОЙНОГО ДЕРЕВА НАЗЕМНЫМ ГРОЗОВЫМ РАЗРЯДОМ

Представлены результаты решения задачи о зажигании хвойного дерева электрическим током наземного грозового разряда в трехмерной постановке в цилиндрической системе координат. Рассматривается осесимметрич-ная постановка задачи. Учитывается локализация реактивной древесины, структурная неоднородность коры, вольт-амперные характеристики наземного грозового разряда, протекание химических реакций в газовой фазе. Выявлены условия зажигания хвойного дерева в типичном диапазоне изменения параметров воздействия разряда. Проведено сравнение вычислительной нагрузки для трехмерной и совокупности двумерных алгоритмов. Ключевые слова: зажигание; пространственная постановка; наземный грозовой разряд; химическая реакция.

Введение

Дальнейшее развитие зарубежных и отечественных методов прогноза лесной пожарной опасности в бореальной зоне возможно посредством совершенствования физико-математических моделей зажигания хвойных деревьев в грозоопас-ной обстановке [1-4]. Такие модели реализованы в одномерных [1, 2] и двумерных [3, 4] постановках. При этом принимаются определенные значения параметров наземного грозового разряда (полярность, пиковый ток удара и напряжение, а также продолжительность действия), при которых возможно воспламенение древесины ствола [5].

Из экспериментальных исследований [6] известно, что зажигание древесины источником энергии возможно при достижении определенного уровня тепловых потоков и температуры ее поверхности. Важным фактором пожароопасности деревьев, который следует учитывать, является их сложное пространственное строение, в частности степень раз-ветвленности и структурная неоднородность коры. В реальных условиях зажигания древесина разогревается и пиролизуется с выделением газообразных продуктов, которые и воспламеняются при определенных условиях. Необходимо определить время задержки зажигания хвойного дерева при прохождении по его стволу электрического тока наземного грозового разряда и выявить пространственные эффекты рассматриваемого процесса. В связи

© Кузнецов Г. В., Барановский Н. В., 2010

с этим целесообразным представляется моделирование процесса зажигания древесины ствола хвойного дерева под действием грозового разряда в трехмерной постановке.

Цель исследования — математическое моделирование зажигания хвойного дерева электрическим током наземного грозового разряда в пространственной постановке с учетом основных факторов и определение условий его зажигания.

Физическая постановка задачи

В соответствии с [7, 8] электрический ток наземного грозового разряда проходит в подкорковой зоне ствола хвойного дерева, не проникая внутрь. Приняты основные допущения и предположения: 1) реактивная древесина образуется в нижней части ветвей [7]; 2) используется приближение "идеальной" трещины в коре [4]; 3) при расчетах рассматривается только часть ветви, исходящая из ствола. Остальная часть не рассматривается, так как ранее установлено, что за время воздействия электрического тока эта часть ветви не успевает разогреться [3]; 4) основной продукт пиролиза — моноксид углерода [9]; 5) ведущей химической реакцией является окисление моноксида углерода до диоксида углерода [10]; 6) дерево рассматривается как проводник типа резистор, для которого справедливы законы Ома и Джоуля - Ленца [8].

Для описания моделируемого процесса принята следующая физическая модель. Рассматривается отдельно стоящее дерево хвойной породы. В фиксированный момент времени в ствол дерева ударяет грозовой разряд определенной полярности и продолжительности действия. Считается, что вольт-амперные характеристики разряда одинаковы для различных сечений ствола дерева. В результате протекания электрического тока в подкорковой зоне

древесина разогревается за счет выделения джоуле-ва тепла. В процессе дальнейшего нагрева происходит термическое разложение древесины с образованием газообразных продуктов пиролиза, которые мгновенно поступают в область газовой фазы и смешиваются с окислителем. При определенных температуре и концентрациях реагентов происходит химическая реакция окисления моноксида углерода. Считается, что зажигание реализуется, если: 1) тепловой поток из зоны химической реакции превосходит тепловой поток из подкорковой зоны дерева; 2) достигаются критические значения температуры газовой смеси. Влиянием влажности древесины на процесс зажигания пренебрегается. Область решения задачи представлена на рис. 1, а, а границы областей — на рис. 1, б.

Математическая постановка задачи

Процесс зажигания хвойного дерева наземным грозовым разрядом описывается системой трехмерных нестационарных нелинейных уравнений теплопроводности и диффузии (1) — (26). Для численной реализации использован локально-одномерный конечно-разностный метод [11]. Разностные аналоги одномерных уравнений теплопроводности решены методом прогонки в сочетании с методом простой итерации [11].

571 А1 5 ( 5Г, ^ А1 52Г1

Р1 1 5£ г 5г 1 5г

2 а 2

г 5ф

5 27 ( Е + А1 —г - йркр Р1Ф13 ехР I " -^т

5г V К71

г 0 < г < Их, 0 < г < К 2, 0 <ф<л;

Н1 < г < Н3, 0 < г < К 2, 0 < ф < ф1;

Н1 < г < Нз, 0 < г < Кгеас, Ф1 < ф < ф2;

Н1 < г < Н3, 0 < г < К2, ф2 < ф < л;

Н3 < г < , 0 < г < К 2, 0 < ф < л;

(1)

Р 2 с2

57, А2 5 ( 57-

51

А2 5

2 а 2

г 5ф

А 5 272

■ А 2 -—

г 5г V 5г

+ Ж - дркр р 2ф13 ехр| -

2 ----- * V К72 )

г0 < г < Н1, К2 < г < К1, 0 < ф < л;

Н1 < г < Н3, К 2 < г < К1, 0 < ф < ф1;

Н1 < г < Н3, К2 < г < К1, ф2 < ф < л;

Н3 < г < , К2 < г < К1; 0 < ф < л;

(2)

57 А,

Р3 3 5£ г 5г 1 5г

573 ^ А3 5273

22 г 5ф

5273 п , ( Е

- бркр Р 3 ф13 ехР I - щ

3

(3)

Рис. 1. Область решения задачи (а) и границы областей (б)

г0 < г < Н1, К1 < г < К,

0 < ф < ф2;

г о < г < Н1, < г < Л,, ф з < ф < л;

Н1 < г < Н3, Я1 < г < Л,, 0 < ф < ф1;

Н1 < г < Н3, Я1 < г < Я,, ф3 < ф < л;

Н3 < г < г,, Я1 < г < Я,, 0 <ф<ф 2;

Н3 < г < г(, Я1 < г < Я,, ф3 < ф < л;

Р 4 с4

+ X,

дТ4 Х4 д ( дТ4

д,

г дгI дг

г2 дф 2

д2Тд п , ( А

- бркрР4ф13 ехР|

дг2

ЯТЛ

(4)

Н2 < г < Н3, Ягеас < г < Я 2, ф1 <ф<ф 2;

Р 5 с5

дТ5 X5 д ( дТ5 ^ Х5 д2Т

д,

г дгI дг

д 2Т5

2 2 5

г2 дф

дг2

+ Ж - р 5ф13 ехр [ - —1

ЯТ5

(5)

Н2 < г < Н3, Я 2 < г < Я1, ф1 < ф < ф 2;

Р 6 сб

дТб Хб д ( дТб

д,

г дгI дг

Хб дА

2 д 2

г дф

д 2Тб

дг 2

-0.ркрР6ф13 ехР[--Ет

ЯТ

(6)

Н2 < г < Н3, Я1 < г < Я,, ф1 <ф<ф 2;

дТ7 Х7 д ( дТ7 ^ X7 д2Т7 д2Т7 _ 1 1 х7-—

Р 7 С7 — = —--1 г

д, г дг I дг

22 г дф

дг2

-бркрР7ф13 ехР[ -

ЯТ

Н1 < г < Н2, Ягеас < г < Я2, ф1 < ф < ф2;

(7)

Р 8 с8

дТ8 Х8 д ( дТ<

д,

г дг I дг

Х8 д_Т^ + х8

г2 дф2 8

д 2Т8

дг 2

+ Ж - бр^р Р 8ф13 ехр [ - А

ЯТ8

(8)

Н1 < г < Н2, Я 2 < г < Я1, ф1 < ф < ф 2;

Р 9 с9

дТ9 Х9 д ( дТс

д,

г дгI дг

X 9 д 2Т9 д 2Т9 --+ Х9 ^

22 г дф

-бркрР9ф13 ехР [--Ет

ЯТ

Н1 < г < Н2, Я1 < г < Я,, ф1 <ф<ф 2;

Р с ^ гдТя | ^ д% * * д, г дг

(9)

дг I г2 дф2

+ Х

* дг2

+ б5(1 -V 5)Я5,

(10)

дС10 _ В дС

д,

г дг + В

10

дг

В д2С

10

22 г дф

д2Сю - Я М4

дг

2

2М

(11)

5

Н0 < г < Н,, Я1 < г < Я,, ф 2 <ф<ф 3; Н0 < г < Н,, Я, < г < Яе, 0 < ф < л;

дСи д,

В д ( дС

г дг [ дг

В д2С

11

22 г дф

+ В-

д2С

- Я 5

дг2

(12)

Н0 < г < Н,, Я1 < г < Я,, ф 2 <ф<ф 3; Н0 < г < Н,, Я, < г < Яе, 0 < ф < л; 12

X С _ 1;

г _ 10 14

Хфг _ 1;

г _ 13

Р1 ■дф^ _ -крР1 ф13 ехР

Р2 Р3 Р4 Р5 Р6 Р7 Р8 Р9

д,

дф13

д,

дф

_ -крР 2 ф13 ехР

д,

дф

13 _ -крР 3 ф13 ехР

д,

дф13 д,

дф13 д,

дф13 д,

дф

13 _ -крР 4 ф13 ехР

_ -крР 5 ф13 ехР _ -крР 6 ф13 ехР _ -крР 7 ф13 ехР

13 _-крР 8 ф13 ехР

д,

дф13 ,

= -крР 9 ф13 ехР

ЯТ1

А

ЯТ2

А

ЯТ3

А

ЯТ4

А

ЯТ5

А

ЯТ6

А

ЯТ7

А

ЯТ8

А

ЯТа

Я5 _ к5М11Т~2'25 X

(

х ехР

|Хц, Хц, Хю > 0,05

ЯТ& ) IХ10Хц , Хю < 0,05 С

12 С

X —М1

Л /Г 1

к _ 10 Мк

(13)

(14)

(15)

(16)

(17)

(18)

(19)

(20) (21) (22)

(23)

(24)

(25)

Н0 < г < Н,, Я1 < г < Я,, ф 2 <ф<ф 3; Н0 < г < Н{, Я, < г < Яе, 0 < ф < л;

Р _

РЯТ 1 _ С

10

С

С

12

М М М10 М11 М12

(26)

6

Х_

Начальные условия для системы уравнений (1)-(26):

Т,|, = 0 = То, С,|, = 0 = Ст, Ф¡|, = 0 =Ф¡о- (27) Граничные условия для системы уравнений (1) — (26):

а) вне области ветви:

Г9:

А дТ9 А ^

А 9 - = А ,

г = 0:

г = Я2:

г = Яь

г = Я,: г = Яе: Ф = 0:

Ф = л:

г = гъ: г = г,:

А, дТ- = 0;

дг

А дТ1 А дТ2 ;

А1 - = А 2 -;

1 дг 2 дг

А дТ2 А дТз ;

А2 - = А3 -;

2 дг з дг

(28) (29)

дТз = А

дг , дг Т = Т ■

I1 = 0;

дФ

I1 = 0;

дФ

А дТ, = 0; А дТ, = 0;

б) на внутренней стороне ветви:

Г>:

А дТ4 А дТ1

А 4 - = А1 -

4 дг 1 дг

Г1:

А дТ7 А дТ1

А7 -1- = А1

дг 1 дг ' в) на границе правой грани ветви и трещины:

Г2: Гз: Г4: Г5:

Гб:

Г7:

дТ4

дТ1

А4 — = А1 ^Г" ■

дФ

дФ

А =А

5 дф 2 дф

Аб Т. = £ТФ.

дф , дф

А дТг = А дТ\_ 7 дф 1 дф

о дТ8 . дТ2

^8 - = ^2 -

дф дф

А дТо А дТ,

Ао —— = А,

дф , дф г) на внешнем срезе ветви:

Г8: А

д± = а,

дг 1

дг

(40)

(41)

(42)

(43)

(44)

(45)

дг , дг д) на нижней грани ветви:

дТ = А дТ7 _

Г10: Гп: Г12:

А1-= А 7 ,

дг дг

А дТ2 А дТ8 ■

Ал - = Ао -,

28

дг дг

А дТз А дТо ;

(46)

(47)

(48)

(49)

е) на левой грани ветви:

(30) Г13: А1 дТ1 дф = А7 д| Т -е 3^ (50)

(31) Г14: А2 дф = А8 -е 8 (51)

(32) (33) Г15: А3 дТ3 дф = А9 -е 9 (52)

(34) Г16: А1 дТ1 дф = А4 д Т -е 4 (53)

(35) Г17: А2 дТ2 дф = А5 дТ±. дф (54)

(36) Г18: А3 дТ3 дф = А6 -е 6 (55)

ж) на верхней грани ветви:

(37) Г19: А 3 дТ3 = А6 дТ6 ; дг ' (56)

(38) Г20: А 2 дТ2 дг = А5 дТ5 ; дг ' (57)

Г21: А1 дТ1 "дг" = А 4 дТ4 дг ' (58)

(39) з) на границе трещины, исключая правую грань ветви:

Г22':

Г23:

А дТ3 = А ;

3 дф , дф '

рй ^ = 0; дф

рй дС1 = 0; дф

А дТ, А дТ3;

А, - = А3 - ;

, дф дф

рй = 0; дф

рй дС1 = 0; дф

Г24:

А дТ2 А дТ,

А- = А

дг

дг

(59)

(60) (61) (62)

(63)

(64)

(65)

Г25:

Г26:

Г27:

РВ^ - 0;

дг

РВ ^ _

дг Т _ Т ■

£ е;

РВ- 0

дг

РВ _с1 -

дг дТ,

Х« 1Г " 0;

РВ С" - 0;

РВ С- - 0;

дТ,

X, -Гт _0;

дС

РВ "дг -РВ_СИт _ 0.

(66)

(67)

(68)

(69)

(70)

(71)

(72)

(73)

(74)

(75)

(76)

Здесь Т, р, с, Xi — температура, плотность, теплоемкость и теплопроводность внутренней части ствола (г = 1), подкорковой зоны (г = 2), коры (г = 3), верхней части ветви (г = 4,5,6), нижней части ветви (г = 7, 8, 9); С1, М1 — концентрация и молярная масса кислорода (г = 10), моноксида углерода (г = 11) и инертных компонент (г = 12); J — сила тока; и — напряжение; фг — объемные доли органического вещества (г = 13) и газовой фазы (г = 14); Р—давление в газовой фазе; хг — вспомогательные множители; М — молярная масса; бр — тепловой эффект пиролиза; кр — предэкспоненциальный множитель реакции пиролиза; А1 — энергия активации реакции пиролиза; б5 — тепловой эффект реакции окисления моноксида углерода; к5 — предэк-споненциальный множитель реакции окисления моноксида углерода; Е5 — энергия активации реакции окисления моноксида углерода; v5 — доля теплоты, поглощенная слоем древесины; 75 — поток массы; В — коэффициент диффузии; Я — универсальная газовая постоянная; г, ф, г — цилиндрические координаты; , — время; Яе — граница расчетной области; Я, — внешний радиус ствола; Я1 -граница раздела коры и подкорковой зоны; Я2 — граница раздела сердцевины ствола и подкорковой зоны; Ягеас — левая грань ветви, исходящей из ствола дерева; Н1Н2—толщина зоны реактивной древесины (нижней части ветви); Н2Н3 — толщина верхней части ветви; Г — обозначения границ областей. Индексы "е" и "0" соответствуют параметрам

внешней среды и параметрам в начальный момент времени. Индексы "Ь" и "?" соответствуют параметрам на нижней и верхней границах расчетной области по вертикали ствола. Индексы в обозначениях границ структурной неоднородности (ветви и трещины) предназначены для их нумерации.

Численное моделирование проведено с использованием следующих исходных данных:

• для древесины сосны (внутренняя часть):

Р = 500 кг/м3; с = 1670 Дж/(кг-К);

X = 0,12 Вт/(м-К);

• для подкоркового слоя: р = 500 кг/м3;

с = 2600 Дж/(кг-К); X = 0,35 Вт/(м-К);

• для коры: Р = 500 кг/м3; с = 1670 Дж/(кг-К);

X = 0,12 Вт/(м-К);

• для реактивной древесины: р = 650 кг/м3;

с = 1670 Дж/(кг-К); X = 0,12 Вт/(м-К).

Геометрические характеристики области решения: Яе = 0,3 м; Я, = 0,25 м; Я1 = 0,245 м; Я2 = 0,235 м; Ягеас = 0,225 м; Н1Н2 = 0,05 м; Н2Н3 = 0,05 м.

Параметры внешней среды: Те =300 К.

Результаты моделирования и их обсуждение

Численное моделирование в трехмерной постановке показывает, что увеличение размерности задачи не позволяет выявить новые закономерности. Основные результаты совпадают с расчетами, полученными по совокупности двумерных задач (а — с учетом локализации реактивной древесины [3]; б — с учетом химических реакций в газовой фазе [4]) и одномерной постановки [2], учитывающей влияние М-компонентов наземного грозового разряда [12]. Таким образом, трехмерная постановка является обобщением задачи о зажигании хвойного дерева. На рис. 2 представлено радиальное распределение температуры в различных сечениях, на рис. 3 — распределение компонент газовой фазы в момент зажигания в различных сечениях.

Основные результаты соответствуют данным, полученным по упрощенным постановкам:

1. В зоне реактивной древесины формируется поле пониженной температуры. Кроме того, продукты пиролиза поступают из этой зоны в меньшем количестве. Таким образом, наличие реактивной древесины должно снижать вероятность возникновения лесного пожара.

2. Разогрев древесины происходит в узкой подкорковой зоне, чем объясняется меньшее повреждение сосен по сравнению с лиственными деревьями, которые иногда разрывает изнутри.

3. Воспламенение хвойного дерева происходит в газовой фазе в области трещины. Именно здесь создаются условия для зажигания: температура достигает некоторых значений, при которых компо-

т, к 1200 1100 1000 900 800 700 600 500 400 300

Таблица 1. Время задержки зажигания дерева в зависимости от напряжения разряда при силе тока I = 23,5 кА

0,20 0,21 0,22 0,23 0,24 0,25 0,26 0,27 0,28 0,29 г, м

Рис. 2. Радиальное распределение температуры в момент зажигания: 1 — сечение вне трещины в коре; 2 — сечение, проходящее через трещину в коре

0,245

0,250

0,255

г, м

Рис. 3. Зависимости концентраций компонент газовой фазы в момент зажигания: 1 — сечение в трещине; 2 — сечение вне трещины

ненты, достигая определенных концентраций, вступают в реакцию.

4. Наличие коркового барьера в трещине толщиной даже 1,5 мм снижает температуру в газовой фазе и может предотвратить воспламенение.

5. Сколько-нибудь заметное разложение древесины и переход горючих компонент в газовую фазу происходят при воздействии рассматриваемого наземного грозового разряда в течение более 0,3 с. Следовательно, кратковременный разряд с указанными вольт-амперными характеристиками не приводит к зажиганию древесины ствола дерева, по крайней мере, по двум причинам: во-первых, из-за недостаточной концентрации горючих компонент в газовой смеси и, во-вторых, из-за недостаточного прогрева самой смеси газов.

6. Различия в толщине трещины в реальных условиях не оказывают существенного влияния на время задержки зажигания хвойного дерева.

Напряжение U, кВ Время задержки зажигания t*, с

1-85 Зажигания не происходит

90 0,516

95 0,486

100 0,463

105 0,441

110 0,423

Таблица 2. Время задержки зажигания ствола дерева в зависимости от силы тока при напряжении U = 100 кВ

Сила тока J, кА Время задержки зажигания t*, с

1-20 Зажигания не происходит

23,5 0,463

30,0 0,366

35,0 0,317

7. Значения времени задержки зажигания в задаче в трехмерной постановке незначительно больше, чем при реализации двумерной постановки в приближении "идеальной" трещины. Это объясняется близостью трещины к ветви (именно такой вариант рассматривался в расчетах). Значения времени задержки зажигания в зависимости от вольт-амперных характеристик грозового разряда представлены в табл. 1 и 2.

8. Наличие М-компонентов наземного грозового разряда практически не оказывает влияния на процесс разогрева древесины и зажигания хвойного дерева.

Для практических целей следует провести исследование затрат времени на численный расчет на вычислительной технике. Сравнению подвергались два варианта программных реализаций: а) полная трехмерная постановка; б) совокупность двумерных и одномерной постановок. Сравнение показало, что расчет задачи в двумерной постановке выполняется быстрее. Результаты получены посредством совокупного анализа 10 вариантов расчета. Варьировались сеточные параметры по пространству и вольт-амперные характеристики грозового разряда. Шаг по времени составлял 1 мс. Такое разрешение по временной координате оправдано техническими характеристиками систем регистрации наземных грозовых разрядов [13]. Поскольку на практике в качестве вычислительной может использоваться различная техника, результаты приведены в относительном виде. За единицу взято время выполнения трехмерного алгоритма. Отно-

сительное время расчета задачи в двумерной постановке, учитывающей локализацию реактивной древесины, равняется 0,04. Машинное время для численной реализации двумерной постановки в приближении "идеальной" трещины составило 0,035 относительного времени. Расчеты проводились на персональном компьютере с процессором РеПшт-4 с технологией многопоточности и оперативной памятью 1 Гб. Расчеты по трехмерной постановке проводились с пониженным пространственным разрешением (иначе было недостаточно объема оперативной памяти).

Выводы

Представлена обобщенная постановка задачи о зажигании хвойного дерева наземным грозовым разрядом. В результате вычислительных экспериментов установлено, что повышение размерности задачи не позволяет выявить новых физических эффектов по сравнению с серией двумерных и одномерных постановок. Однако эта постановка обоб-

щает разработанные ранее постановки и позволяет рассматривать весь спектр факторов пожарной опасности в совокупности. Полученные результаты дают основание говорить о перспективности разработки модуля прогнозирования пожаров от гроз для системы мониторинга лесопожарных ситуаций [14]. Разработка таких систем позволит снизить негативные последствия лесных пожаров [15]. На практике следует ориентироваться на применение многопроцессорных вычислительных систем и распараллеливание вычислительных операций. Как известно, время получения прогноза должно быть меньше, чем период индукции катастрофы [16]. Именно использование параллельных вычислительных систем позволит получать прогнозную информацию в режиме, опережающем реальное время развития катастрофы. К сожалению, следует признать, что персональные компьютеры настоящего поколения не пригодны для пожарного мониторинга с использованием трехмерной постановки на крупных лесопокрытых территориях.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Кузнецов Г. В., Барановский Н. В. Математическое моделирование зажигания дерева хвойной породы наземным грозовым разрядом // Пожаровзрывобезопасность. — 2008. — Т. 17, № 3. — С. 41-45.

2. Барановский Н. В., Кузнецов Г. В. Влияние М-компонентов наземного грозового разряда на процесс зажигания дерева хвойной породы // Инженерная физика. — 2009. — № 5. — С. 47-51.

3. Кузнецов Г. В., Барановский Н. В. Условия зажигания дерева хвойной породы наземным грозовым разрядом // Пожаровзрывобезопасность. — 2009. — № 3. — С. 29-35.

4. Барановский Н. В., Кузнецов Г. В. Математическое моделирование зажигания хвойного дерева наземным грозовым разрядом в приближении "идеальной" трещины в коре // Инженерная физика. — 2009. — № 7. — С. 51-55.

5. Soriano L. R., De Pablo F., Tomas С. Ten-year study of cloud-to-ground lightning activity in the Iberian Peninsula // Journal of Atmospheric and Solar-Terrestrial Physics. — 2005. — Vol. 67, Ыо. 16.

— P.1632-1639.

6. Заболотный A. E., Заболотная M. M., Заболотная Ю. А., Тимошин В. Н. Определение зон безопасного применения твердотопливных генераторов пожаротушащих аэрозолей // Вопросы специального машиностроения. — 1995. — Вып. 7-8. — С. 15-21.

7. Эзау К. Анатомия семенных растений. Кн.1. — М.: Мир, 1980. — 218 с.

8. Яворский Б. M., Селезнев Ю. А. Справочное руководство по физике для поступающих в вузы и самообразования. — М. : Наука, 1984. — 383 с.

9. Гришин A. M. Математические модели лесных пожаров. — Томск : Изд-во Том. ун-та, 1981.

— 277 с.

10. Гришин A. M., Шипулина О. В. Математическое моделирование распространения вершинных лесных пожаров в однородных лесных массивах и вдоль просек // Физика горения и взрыва. — 2002. — Т. 38, № 6. — С. 17-29.

11. Самарский А. А., Вабищевич П. Н. Аддитивные схемы для задач математической физики. — М. : Наука, 2001. — 320 с.

12. Campos L. Z. S., Saba М. М. F., Pinto О. Jr., Ballarotti М. G. Waveshapes of continuing currents and properties of M-components in natural negative cloud-to-ground lightning from high-speed video observations // Atmospheric Research. — 2007. — Vol. 84, Ыо. 9. — P. 302-310.

13. Cummins К. L., Murphy М. J., Bardo Е. A., HiscoxW.L., Pyle R. В., Pifer A. E. A combined TOA/MDF technology upgrade of the U. S. national lightning detection network // Journal of Geophysical Research. — 1998. — Vol. 103. — P. 9035-9044.

14. Барановский H. В. Перспективы создания российской системы прогноза лесной пожарной опасности // Инженерная физика. — 2009. — № 8. — С. 39-49.

15. Кузнецов Г. В., Барановский H. В. Прогноз возникновения лесных пожаров и их экологических последствий. — Новосибирск : Изд-во СО РАН, 2009. — 301 с.

16. ГришинА. М. Моделирование и прогноз катастроф.—Томск: Изд-во Том. ун-та, 2002. — 122 с.

Материал поступил в редакцию 17 мая 2010 г.

Электронный адрес авторов: [email protected].

Издательство «П0ЖНАУКА»

ОГНЕТУШИТЕЛИ. УСТРОЙСТВО. ВЫБОР. ПРИМЕНЕНИЕ

Д. А. Корольченко, В. Ю. Громовой

В учебном пособии приведены классификация огнетушителей и конструкции основных их типов, средства тушения, используемые для зарядки огнетушителей, виды огнетушителей и правила их применения для ликвидации загораний различных веществ, рекомендации по расчету необходимого количества огнетушителей для разных объектов, по их размещению, хранению и техническому обслуживанию.

Рекомендации, содержащиеся в книге, разработаны на основе современных нормативных документов, регламентирующих конструкцию, условия применения, правила эксплуатации и технического обслуживания огнетушителей.

Учебное пособие рассчитано на широкий круг читателей: инженерно-технических работников предприятий и организаций, ответственных за оснащение объектов огнетушителями, поддержание их в работоспособном состоянии и своевременную перезарядку; преподавателей курсов пожарно-технического минимума и дисциплины "Основы безопасности жизнедеятельности" в средних и высших учебных заведениях; частных лиц, выбирающих огнетушитель для обеспечения безопасности квартиры, дачи или автомобиля.

121352, г. Москва, ул. Давыдковская, д. 12, стр. 7; тел./факс: (495) 228-09-03; e-mail: [email protected]

Представляет новую книгу