CC BY
10
Оригинальная статья / Original article УДК 62-65; 67.05; 62.868
DOI: http://dx.do¡.org/10.21285/1814-3520-2019-4-660-669
Промышленные печи с механической подовой платформой. Компоновочные решения
© Т.Б. Брянских, А.И. Нижегородов
Иркутский национальный исследовательский технический университет, г. Иркутск, Россия
Резюме: Цель - разработка и анализ компоновочных решений промышленных электрических печей различной производительности на основе типоразмерного ряда унифицированных модульных блоков. Рассмотрен метод конструкторской компоновки различных вариантов промышленных электрических печей для термообработки сыпучих материалов. В результате проведенной работы (на основании ранее разработанного типоразмерного ряда электрических модульных блоков) получены конструкторские компоновки электрических промышленных печей с механической подовой платформой. Работа выполнена с учетом ранее выявленных экспериментальных данных при исследовании физической модели печного агрегата. Печи с продольной и вертикальной компоновкой при необходимости увеличения производительности могут быть смонтированы по так называемой «лепестковой» схеме с применением модульных блоков третьего типоразмера и обеспечивать производительность 13,5 м3/ч при удельной энергоемкости (по вермикулиту) - 48...52 мДж/м3.
Ключевые слова: модульный блок, типоразмерный ряд, механическая подовая платформа, продольная компоновка, лепестковая компоновка, вертикальная компоновка
Информация о статье: Дата поступления 07 февраля 2019 г.; дата принятия к печати 20 июня 2019 г.; дата онлайн-размещения 31 августа 2019 г.
Для цитирования: Брянских Т.Б., Нижегородов А.И. Промышленные печи с механической подовой платформой. Компоновочные решения. Вестник Иркутского государственного технического университета. 2019. 2019;23(4):660-669 DOI: 10.21285/1814-3520-2019-4-660-669
Industrial furnaces with mechanical hearth platform. Layout solutions
Tatiana B. Bryanskikh, Anatoly I. Nizhegorodov
Irkutsk National Research Technical University, Irkutsk, Russia
Abstract: The purpose of the article is development and analysis of design layouts of industrial electric furnaces of various capacities based on a standard size range of unified modular units. The paper considers the method of design layout of various versions of industrial electric furnaces intended for heat treatment of bulk materials. As a result of the work carried out on the basis of the previously developed standard size range of electric modular units the design layouts of electric industrial furnaces with a mechanical hearth platform have been obtained. The work takes into account the experimental data previously received in the study of the physical model of the furnace unit. When it is required to increase the performance the furnaces with longitudinal and vertical layouts can be mounted according to the flap layout with the application of modular units of the third size. The furnaces ensure the productive capacity of 13.5 m3/h at the specific energy intensity (by vermiculite) of 48...52 MJ/m3.
Keywords: modular unit, standard size range, mechanical hearth platform, longitudinal layout, flap layout, vertical layout
Information about the article: Received February 07, 2019; accepted for publication June 20, 2019; available online August 31, 2019.
For citation: Bryanskikh T.B., Nizhegorodov A.I. Industrial furnaces with mechanical hearth platform. Layout solutions. Vestnik Irkutskogo gosudarstvennogo tehnicheskogo universiteta = Proceedings of Irkutsk State Technical University. 2019;23(4):660-669. (In Russ.) DOI: 10.21285/1814-3520-2019-4-660-669
1. ВВЕДЕНИЕ водстве почти двухсот видов промышлен-
ной продукции. Благодаря своим исключи-Вспученный вермикулит уже более тельным тепло- и термоизоляционными
семидесяти лет используется при произ- свойствам [1-6] он находит применение в
0
строительстве, в производстве огнеупоров, является эффективным пористым наполнителем для легких бетонов, из него готовят сухие смеси, в том числе огнезащитные, применяют для звукоизоляции помещений, используют при разливке стали, в качестве адсорбента дыма и ядовитых газов, как противорадиационный материал [7-9] и т.д.
В России около двадцати месторождений вермикулитовых руд [3, 10], но в разработке находится только три: Потанинское, Татарское и Кокшаровское. Из-за отсутствия эффективного энерготехнологического оборудования переработка, применение вермикулита и производство изделий из него в нашей стране не развиты, а там, где работают вермикулитовые цеха, все еще используются устаревшие огневые печи [7].
В начале 2000-х годов появилась первая электропечь, постоянное совершенствование которой в 2015 г. привело к радикальному изменению, новой концепции -печи с механической подовой платформой для термообработки сыпучих материалов, которая во время испытаний при обжиге вермикулита Кокшаровского месторождения показала значение удельной энергоемкости 48-52 мДж/м3. После исправления выявленных недостатков и доработки конструкции был предложен типоразмерный ряд из трех одномодульных блоков, представленный в работе [11-14], созданный для различных компоновочных решений при проектировании таких агрегатов.
Первый типоразмер модуля был выполнен с использованием данных, полученных при экспериментальных исследованиях, проведенных на физической модели, изготовленной в масштабе 1:1 - на опытном образце модуля с механической подовой платформой. Основные размеры, производительность, потребляемая мощность, количество, размеры нагревательных элементов и другие характеристики модуля были взяты с опытного образца, и уже на их основе производились расчеты для двух других типоразмеров.
Теперь, с учетом последних технических решений, заложенных в одномо-
дульный блок, стала возможным разработка промышленных электропечей с механической подовой платформой.
Цель настоящей работы состоит в разработке электрических печей различной компоновки и производительности, относящихся к данному типу агрегатов (на основе трех типоразмеров модульных блоков).
2. УСТРОЙСТВО И РАБОТА ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ПЕЧИ С ПРОДОЛЬНОЙ КОМПОНОВКОЙ
Электрическая печь на основе трех одномодульных блоков [11], в данном случае для обжига вермикулитовых концентратов, показана на рис. 1 (вид сбоку и сверху). Она содержит раму 1 с опорами 2 и регулируемыми опорами 3, снабженными винтами для выставления печи в горизонтальное положение. На раме на роликах с округлыми ребордами 4 установлена механическая подовая платформа 5, подпружиненная слева цилиндрическими пружинами 6 с регулировочными винтами 7, а с правой стороны установлен специальный нелинейный упругий элемент 8, устройство которого рассмотрено в предшествующей работе [11]. Платформа 5 через другую цилиндрическую пружину 9 и плунжер 10, размещенный в цилиндре 11, связана с эксцентриком 12, посаженным на вал электродвигателя, регулируемого по скорости вращения частотным регулятором (на рис. 1 не показан).
На механической платформе закреплены пустотелые рамные балки модульных блоков 13, 14 и 15, промежутки между которыми (и пространство внутри них) заполнены термоизоляционным материалом 16 (муллитокремнеземистым войлоком). Крышки модулей также заполнены изолирующим материалом для уменьшения потерь тепловой энергии.
На рамах закреплены подовые плиты 17, выполненные из жаростойкой стали.
На раме печи установлены панели 18, а на них закреплены головки 19 с параллельными гранями, удерживающие
Ш
электронагреватели 20, соединенные последовательно в единую цепь. По длине нагревателей расположены фиксаторы (на рис. 1 условно не показаны, см. [11]) для обеспечения постоянного зазора между ними и подовыми плитами.
Нагреватели каждого из модульных блоков подключены к одной фазе трехфазной электросети через тиристорный регулятор, обеспечивающий возможность изменения температуры их нагрева в пределах 850...940°С.
На подовой платформе 5 закреплены вертикальные лотки 21, плотно присоединенные к модульным блокам справа. На торцевых частях модулей слева установлены термоизолирующие панели 22, а на них (параллельно основаниям подовых плит) закреплены лотки 23 с двумя параллельными стенками, параллельными поверхностям подовых плит, рис. 1 и 2.
Рядом с лотками 23 на раме печи установлены дозировочные бункеры 24, которые имеют прорези и вертикальные заслонки 25, регулирующие высоту откоса вермикулитового концентрата, высыпаю-
щегося из прорезей бункеров 24 на горизонтальные пластины 26, входящие своими концами в пространство между параллельными (верхней и нижней) стенками соответствующих лотков 23.
Верхняя и нижняя поверхности верхней стенки каждого лотка выполнены с направленной в сторону модулей насечкой, рис. 2. Такова новая дозировочная система.
Перед запуском печи рама 1 с помощью регулируемых опор 3 устанавливается в горизонтальное положение (см. рис. 1). Нагреватели подключаются к электросети и прогреваются в течение 15.18 мин, а затем запускают эксцентриковый привод, и плунжер 10 начинает возвратно-поступательное движение в своем цилиндре с амплитудой, равной величине эксцентриситета. Плунжер сжимает пружину 9 и через нее возбуждает колебания общей механической подовой платформы. Частота и амплитуда этих колебаний регулируются при изменении угловой скорости ш - вращения вала приводного двигателя, с помощью которого платформа может
Рис. 1. Продольная электрическая печь с механической подовой платформой Fig. 1. Longitudinal electric furnace with a mechanical hearth platform
Рис. 2. Дозировочная система печи Fig. 2. Furnace batching system
вводиться в резонансный режим или частично отводиться от него, это зависит от степени близости частоты ш (рад/с) возвратно-поступательного движения плунжера 10 и собственной частоты колебаний платформы с подовыми плитами.
Собственная частота колебаний платформы ш0 определяется по формуле [11]:
где М - общая масса всех подвижных элементов на платформе 5, кг; с - жесткость пружин 6, Н/м; с0 - жесткость пружины 9 (см. рис. 1); х0 - статическое смещение платформы (по примеру испытаний опытного образца можно принимать 0,002-0,004 м); D - диаметр роликов нелинейного элемента 8, м; Е - модуль упругости стали, Н/м2; Jz - осевой момент инерции поперечного сечения упругих пластин нелинейного элемента, м4; /0 - расстояние от крепления
до точки контакта роликов и пластин упругого нелинейного элемента 8 в положении статического равновесия платформы, рис. 1 [11].
Амплитуда колебаний платформы в резонансном режиме, когда среднее значение /0 в формуле (1) возрастает, приводит к уменьшению собственной частоты, что свойственно колебательным системам с односторонней нелинейной упругой свя-зью1. Амплитудно-частотная характеристика (АЧХ) такой системы приведена на рис. 3.
При повышении частоты возбуждения ш вхождение в резонанс происходит в т. 1, когда ш сравняется с ш0. Система «перепрыгивает» на более высокий энергетический уровень, соответствующий т. 2 АЧХ при той же частоте, но с большей амплитудой. После этого колебательная система находится на пологой ветви АЧХ, и можно настраивать амплитуду платформы путем изменения частоты вращения эксцентрикового вала в сторону уменьшения или увеличения ш в диапазоне от т. 4 до т. 5 (т. 3 на резонансном пике неустойчива).
Вибрации в технике: справочник: в 6 т. Колебания нелинейных механических систем / под ред. И .И. Блехмана. М.: Машиностроение, 1979. Т. 2. 351 с. / Vibrations in engineering equipment: reference book: in 6 volumes. Oscillations of nonlinear mechanical systems / under edition of I.I. Blekhman. M.: Mashinostroenie, 1979, vol. 2, 351 p.
i
А, мм
5 4 3 2 1
12,5 25 37,5 50 62,5 70 87,5 m, рад/с
Рис. 3. Амплитудно-частотная характеристика механической подовой платформы Fig. 3. Amplitude-frequency characteristic of the mechanical hearth platform
Колебательные системы с заваленным влево резонансным пиком совершают несимметричные колебания1, вызывающие вибротранспортный эффект, использование которого для создания движения сыпучей среды требует создания определенного режима колебаний механической платформы печи. При экстремумах виброускорения +хтах силы инерции частиц вермикулита Фч определяются выражением
Фч=тх2 (2)
и должны превышать удерживающие их на поверхности подовых плит силы трения
Р = (3)
где т - масса частицы, кг; д - ускорение свободного падения, м/с2; /■ - коэффициент сухого трения вермикулита по стали [13]. Только тогда частицы войдут в режим движения по подовым плитам, и такие режимы установлены при исследовании на физической модели.
Рассмотренная конструкция печи наиболее проста с точки зрения компоновки и более всего соответствует третьему, самому широкому типоразмеру модульного блока, т.к. в этом случае ширина и длина агрегата практически сравняются. При этом
минимальная производительность такой печи будет равна 4,5 м3/ч [11].
Ее главный недостаток - это динамическая неуравновешенность, т.к. все три подовые плиты с подрамниками монтируются на общей механической платформе, то общая масса подвижной части будет не менее 500 кг. Инерционные нагрузки от подовой платформы потребуют установки печи на массивный фундамент.
3. ДРУГИЕ КОМПОНОВОЧНЫЕ РЕШЕНИЯ
Для модульных блоков первого и второго типоразмеров возможна компактная комплектация промышленной печи по так называемой лепестковой схеме, рис. 4 (вид сверху).
Печь содержит общую раму 1, на которой смонтировано три модуля, размещенных под крышками 2. Модули оборудованы панелями 3 для установки на них крепежных головок общим эксцентриковым приводом с цилиндрическими пружинами, цилиндром, плунжером (на рис. 4 не видны, т.к. находятся под бункером сырья) и нелинейными упругими элементами 4.
Дозирующая система в данной печи такая же, как и в рассмотренном агрегате продольной компоновки. На виде сверху прослеживаются только ее горизонтальные пластины 5 и сам бункер 6, а также эле-
менты привода подовых платформ - электродвигатель 7 и клиноременная передача 8, соединенная с эксцентриковым валом, тоже размещенным под бункером.
Лепестковая компоновка с конструктивной точки зрения немного сложнее, но из-за разворота модульных блоков на 120° результирующая сила инерции подовых плит здесь значительно меньше, чем в печи с продольной компоновкой.
Если пренебречь нелинейными искажениями из-за упругих элементов 4, то силы инерции подовых платформ можно
2.
примерно рассчитать по формулам2: Ф1 = МАш2 cos wt;
(4)
Ф2 = МАш2 cos (wt + 2,093); (5)
Фз = МАш2 cos (wt + 4,186),
(6)
эксцентрикового вала, рад/с.
Если = 0, то силы инерции каждой из платформ будут равны:
2
Ф1 = - МАшФ2 = + 0,5 МАш ; Фз = + 0,5 МАш2,
(А)
а равнодействующая определится выражением:
R = МАш2 (- 1 + 0,5 œs 60° + + 0,5 œs 60°) = - 0,5 МАш2. (Б)
Если шt = 45°, то равенства (А) и (Б) изменятся:
Ф1 = - 0,707 МАш2; Ф2 = + 0,97 МАш2; Фз = - 0,259 МАш2;
R = МАш2 (- 0,707 + 0,97 œs 60° -- 0,259 œs 60°) = - 0,352 МАш2.
где М - масса механических подовых платформ модульных блоков, кг; А - амплитуда колебаний, м; ш - угловая частота
Очевидно, что и при других значениях текущей фазы шt равнодействующая К
eeeeee< iее ее e e
f fir tfM
7
8
6
Рис. 4. Компоновка печи по лепестковой схеме Fig. 4. Flap layout of the furnace
2Вибрации в технике: справочник: в 6 т. Вибрационные процессы и машины / под ред. Э .Э. Лавендела. М.: Машиностроение, 1981. Т. 4. 509 с. / Vibrations in engineering equipment: reference book: in 6 volumes. Vibration processes and machines / under edition of E.E. Lavendel. M.: Mashinostroenie, 1981, vol. 4, 509 p.
Ш
будет всегда меньше наибольшей из сил инерции, но полной балансировки все же нет. Ее можно достигнуть, если на приводном валу выполнить три эксцентрика с их относительным разворотом 120°, тогда будут реализованы синфазные колебания всех подовых платформ с равнодействующей силой инерции равной нулю.
При этом минимальная производительность такой печи с модульными блоками второго типоразмера будет равна 3,45 м3/ч [11].
Кроме лепестковой печи есть агрегат с вертикальной компоновкой, в котором модульные блоки (как в электрических мо-дульно-спусковых печах) расположены один над другим. Для такой компоновки подходят модульные блоки с механической
подовой платформой первого и второго типоразмеров: третий типоразмер слишком широкий.
На рис. 5 показана схема промышленной печи из трех модулей. Она выполнена в виде закрытого металлического шкафа (на рис. 5 стенки и створки условно сняты); содержит раму 1, подовые плиты 2, термокрышки модульных блоков 3 с размещенными под ними электрическими нагревателями 4. Подовые плиты, установленные на роликах с ребордами 5, подпружинены слева цилиндрическими пружинами 6 и нелинейными упругими элементами 7, расположенными справа. Привод состоит из моторредуктора 8, общего вала 9 с эксцентриками 10, подшипников 11, цилиндров 12 с плунжерами 13, и пружинами 14.
17
18
4
3
2
1
L i \ № In °l
£
ч Ш
1 " " " "fit N o|
/ /
/ / /
Вид А
Ж
19
12
14
13 9
10
6 5
16 15
7
Рис. 5. Печь вертикальной компоновки Fig. 5. Vertical furnace
8
Крепежные головки 15 вместе с фиксаторами 16 удерживают электрические нагреватели с заданным зазором над поверхностью подовых плит.
Дозирование вермикулитового концентрата здесь осуществляется из общего бункера 17 через лотки 18 с помощью самих подовых плит за счет несимметрии их колебаний и рифленой поверхности в зоне «/» с насечкой, направленной в сторону модулей.
Концентрат, двигаясь по поверхности пода, поступает в обжиговую зону под нагревателями 4 и вспучивается за 2,8...3,5 с, в итоге на выходе из лотков 19 имеем вспученный продукт, поступающий на конвейер для отвода в систему охлаждения.
Производительность такой печи будет составлять 2,1 м3/ч с модульными блоками первого типоразмера и 3,45 м3/ч с блоками второго типоразмера [11].
Виброускорение механических подовых платформ примерно равно
х = -(й2АътШ, (7)
оно может вызывать значительные силы инерции - Мх. А при вертикальной компоновке они могут раскачивать печь, поэтому наиболее рациональным может стать сдвоенный симметричный агрегат, при этом каждый из них размещен слева и справа от бункера сырья 17, см. рис. 5. Тогда будет достигнута и максимальная производительность от 4,2 м3/ч (с модулями первого типоразмера) до 6,9 м3/ч (с модулями второго типоразмера).
Чтобы понизить инерционные нагрузки, вибропривод печи должен иметь единый вал с тремя эксцентриками а, Ь и с
(вид А на рис. 5), посаженными на него с разворотом в 120°.
Кроме того, при этом расположении эксцентриков пульсация крутящего момента на валу приводного двигателя, а также пульсация угловой скорости (и частоты возбуждения) ш существенно снижаются.
4. ЗАКЛЮЧЕНИЕ
Рассмотренные варианты не исчерпывают все возможные компоновки промышленных печей с механической подовой платформой для термообработки сыпучих материалов, а при необходимости увеличения производительности печи с продольной и вертикальной компоновкой могут быть смонтированы по лепестковой схеме, а также, применяя модульные блоки третьего типоразмера [11], можно получить производительность в 13,5 м3/ч. При непрерывной круглосуточной работе месячная выработка при производстве вспученного вермикулита может достигать 10000 м3. А по той причине, что получение вермикулита и изделий на его основе - это сфера деятельности малых предприятий, то такой производительности будет вполне достаточно.
В отличие от огневых печей, работающих на углеводородном топливе, новые электрические печи пожаро- и взрывобез-опасны, экологически чистые (не выделяют продуктов горения), но главное их преимущество в том, что они характеризуются малой удельной энергоемкостью - 48.52 мДж/м3 против 259.267 мДж/м3 у огневых печей. Поэтому они имеют хорошую перспективу в эксплуатации и усовершенствовании.
Библиографический список
1. Ахтямов Р.Я. Вермикулит - сырье для производства огнеупорных теплоизоляционных материалов // Огнеупоры и техническая керамика. 2009. № 1-2. С. 59-64.
2. Вермикулит (производство и применение): сб. науч. трудов. Челябинск: УралНИИ-стройпроект, 1988. 175 с.
3. Арутюнов В.В., Чайков Б.М. Конъюнктура минерального сырья. М.: ВИЭМС, 1992. 112 с.
4. Fan Ding, Manglai Gao, Jie Wang, Tao Shen, Weili Zang. Tuning wettability by controlling the layer charge and structure of organo-vermiculites // Journal of Industrial and Engineering Chemistry. 2018. Vol. 57. P. 304-312. DOI: 10.1016/j.jiec.2017.08.037
5. Stawinski, W., Freitas, O., Chmielarz, L., Wegrzyn, A., Komedera, K., Btachowski, A., Figueiredo S. The influence of acid treatments over vermiculite based material as adsorbent for cationic textile dyestuffs //
Chemosphere. 2016. Vol. 153. Р. 115-129. DOI: 10.1016/j.chemosphere.2016.03.004
6. Fuks L., Herdzik-Koniecko I. Vermiculite as a potential component of the engineered barriers in lowand medium-level radioactive waste repositories // Applied Clay Science. 2018. Vol. 161. Р. 139-150. DOI: 10.1016/j.cl ay.2018.04.010
7. Производство и применение вермикулита / под ред. Н.А. Попова. М.: Стройиздат, 1964. 128 с.
8. Kariya J., Ryu J., Kato Y. Development of thermal storage material using vermiculite and calcium hydroxide // Applied Thermal Engineering. 2016. Vol. 94. P. 186-192. DOI: 10.1016/j.applthermaleng.2015.10.090
9. Kim Hung Mo, Hong Jie Lee, Michael Yong Jing Liu, Tung-Chai Ling. Incorporation of expanded vermiculite lightweight aggregate in cement mortar // Construction and Building Materials. 2018. Vol. 179. P. 302-306. DOI: 10.1016/j.conbuildmat.2018.05.219
10. Роснедра. Кокшаровское вермикулитовое ме-
сторождение [Электронный ресурс]. Режим доступа: http://www.rosnedra.gov.ru/article/2132.html (дата обращения: 25.07. 2016).
11. Брянских Т.Б., Нижегородов А.И. Разработка типоразмерного ряда одиночных модулей для печей обжига с механической подовой платформой // Вестник Иркутского государственного технического университета. 2019. Т. 23. № 2. С. 214-224. https://doi.org/10.21285/1814-3520-2019-2-214-224
12. Горшков А.Г., Старовойтов Э.И. Тарлаковский Д.В. Теория упругости и пластичности. М.: Физмат-лит. 2002. 416 с.
13. Бауман В.А., Быховский И.И. Вибрационные машины и процессы в строительстве. М.: Высшая школа, 1977. С. 255.
14. Тимошенко С.П., Донован Х.Я., Янг У.У. Колебания в инженерном деле. М.: Машиностроение. 1985. 472 с.
References
1. Ahtyamov R.Ya. Vermiculite - a Raw Material for Making Heat-Insulating Refractories. Ogneupory i tekhnicheskaya keramika [Refractories and Industrial Ceramics], 2009, no. 1-2, рр. 59-64. (In Russ.).
2. Vermikulit (proizvodstvo i primenenie): sbornik nauchnyh trudov [Vermiculite (production and use): Collected scientific works.] Chelyabinsk: UralNII Stroiproekt Publ., 1988, 175 р. (In Russ.).
3. Arutyunov V.V., Chajkov B.M. Kon"yunktura miner-al'nogo syr'ya [Market of mineral raw materials]. Moscow: VIEMS Publ., 1992, 112 р. (In Russ.).
4. Fan Ding, Manglai Gao, Jie Wang, Tao Shen, Weili Zang. Tuning wettability by control-ling the layer charge and structure of organo-vermiculites. Journal of Industrial and Engineering Chemistry, 2018, vol. 57, рр. 304312. DOI: 10.1016/j.jiec.2017.08.037
5. Stawinski, W., Freitas, O., Chmielarz, L., Wegrzyn, A., Komedera, K., Blachowski, A., Figueiredo S. The influence of acid treatments over vermiculite based material as ad-sorbent for cationic textile dyestuffs. Chemosphere, 2016, vol. 153, рр. 115-129. DOI: 10.1016/j.chemosphere.2016.03.004
6. Fuks L., Herdzik-Koniecko I. Vermiculite as a potential component of the engineered barriers in low and medium-level radioactive waste repositories. Applied Clay Science, 2018, vol. 161, рр. 139-150. DOI: 10.1016/j.cl ay.2018.04.010
7. Proizvodstvo i primenenie vermikulita [Production and use of vermiculite] / under edition of N.A. Popov. Moscow: Strojizdat Publ., 1964, 128 р. (In Russ.).
8. Kariya J., Ryu J., Kato Y. Development of thermal storage material using vermiculite and calcium hydrox-
Критерии авторства
Брянских Т.Б., Нижегородов А.И. заявляют о равном участии в получении и оформлении научных результатов и в равной мере несут ответственность за плагиат.
ide. Applied Thermal Engineering, 2016, vol. 94, pp. 186-192. DOI: 10.1016/j.applthermaleng. 2015.10.090
9. Kim Hung Mo, Hong Jie Lee, Michael Yong Jing Liu, Tung-Chai Ling. Incorporation of expanded vermiculite lightweight aggregate in cement mortar. Construction and Building Materials, 2018, vol. 179, pp. 302-306. DOI: 10.1016/j.conbuildmat.2018.05.219
10. Rosnedra. Koksharovskoe vermikulitovoe mes-torozhdenie [Federal Agency on Subsoil Use. Koksharovskoye vermiculite deposit]. Available at: http://www.rosnedra.gov.ru/article/2132.html (accessed 25 July 2016).
11. Bryanskih T.B., Nizhegorodov A.I. Development of a dimension range of single modules
for firing furnaces with a mechanical hearth platform. Vestnik Irkutskogo gosudarstvennogo tehnicheskogo universiteta [Proceedings of Irkutsk State Technical University], 2019, vol. 23, no. 2, pp. 214-224. https://doi.org/10.21285/1814-3520-2019-2-214-224
12. Gorshkov A.G., Starovojtov E.I., Tarlakovskij D.V. Teoriya uprugosti i plastichnosti [Theory of Elasticity and Plasticity]. Moscow: Fizmatlit Publ., 2002, 416 p. (In Russ.).
13. Bauman V.A., Byhovskij I.I. Vibracionnye mashiny i processy v stroitel'stve [Vibration machines and processes in construction]. Moscow: Vysshaya shkola Publ., 1977, pp. 255. (In Russ.).
14. Timoshenko S.P., Donovan H.Ya., Yang U.U. Kole-baniya v inzhenernom dele [Fluctuations in Engineering]. Moscow: Mashinostroenie Publ., 1985, 472 p. (In Russ.).
Authorship criteria
Bryanskikh T.B., Nizhegorodov A.I. declare equal participation in obtaining and formalization of scientific results and bear equal responsibility for plagiarism.
Конфликт интересов
Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.
СВЕДЕНИЯ ОБ АВТОРАХ
Брянских Татьяна Борисовна,
аспирант,
Иркутский национальный исследовательский технический университет, 664074, г. Иркутск, ул. Лермонтова, 83, Россия; e-mail: broocha@yandex.ru
Нижегородов Анатолий Иванович,
доктор технических наук,
профессор кафедры строительных,
дорожных машин и гидравлических систем,
Иркутский национальный исследовательский
технический университет,
664074, г. Иркутск, ул. Лермонтова, 83, Россия;
Н e-mail: nastromo_irkutsk@mail.ru
Conflict of interests
The authors declare that there is no conflict of interests regarding the publication of this article.
INFORMATION ABOUT THE AUTHORS
Tatiana B. Bryanskikh,
Postgraduate Student,
National Research Irkutsk State Technical University, 83 Lermontov St., Irkutsk 664074, Russia; e-mail: broocha@yandex.ru
Anatoly I. Nizhegorodov,
Dr. Sci. (Eng.),
Professor of the Department of Construction, Road Machinery and Hydraulic Systems, National Research Irkutsk State Technical University,
83 Lermontov St., Irkutsk 664074, Russia; H e-mail: nastromo_irkutsk@mail.ru
