CC BY
113
УДК [621.565:629.5]: 004.45 ББК 39.464:32.965.7
С. С. Путилин
ПРОГРАММНОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ СИСТЕМЫ УПРАВЛЕНИЯ СУДОВОЙ АММИАЧНОЙ ХОЛОДИЛЬНОЙ УСТАНОВКИ
S. S. Putilin
CONTROL SYSTEM SOFTWARE OF THE SHIP AMMONIAC REFRIGERATING UNIT
Методы идентификации эксплуатационных параметров, использующие информационные технологии и искусственный интеллект, не учитывают особенностей технологического процесса получения холода, в частности зависимость ряда технологических параметров от времени эксплуатации, а также изменения характеристик окружающей среды (воды или воздуха). Для создания системы управления судовой холодильной машиной разработан ряд программ: программа оптимизации разности значений температуры в аппаратах, программа учета увлажнения изоляционного материала и программа самоустановления температуры кипения. Эти программы будут использованы в системе управления для выработки управляющего воздействия.
Ключевые слова: управление, идентификация, эксплуатационные параметры, судовая холодильная установка.
Identification methods of the operational parameters, using information technologies and artificial intelligence do not consider features of technological process of receiving cold, in particular dependence of a number of technological parameters on operation time, and also change of characteristics of the environment (water or air). For designing of the system management of the ship refrigerator there have been developed the following programs: the program of optimization of temperature differences in apparatus; the program of accounting of moisturizing of insulating material and the program of selfestablishment of the boiling temperature. These programs will be used in the control system for operating influence elaboration.
Key words: management, identification, operational parameters, marine refrigerating unit.
Судовые системы оборудуются установками, производящими холод. Основной нерешенной проблемой, по мнению специалистов Российского морского регистра судоходства, является применение устаревших технологий, моральный и физический износ эксплуатируемого оборудования. Альтернативой «парниковым» фреонам ведущие специалисты и ученые промышленно развитых стран мира считают аммиак и диоксид углерода. Их использование побуждается разработкой и внедрением холодильных систем с дозированной заправкой хладагентом, оснащенных передовыми комплексами управления, основанными на использовании методов искусственного интеллекта.
Методы идентификации эксплуатационных параметров, использующие информационные технологии и искусственный интеллект, разрабатывались в основном для химико-технологических процессов и поэтому не учитывают особенностей технологического процесса получения холода, в частности зависимость ряда технологических параметров от времени эксплуатации, а также изменения характеристик окружающей среды (воды или воздуха).
Анализ эксплуатационных характеристик судовой аммиачной холодильной установки, как и другого работающего механизма, выполняется с целью повышения эффективности эксплуатации, прогнозирования сроков профилактического ремонта, анализа возможности выхода из строя какого-либо из устройств и в конечном итоге - предупреждения возникновения аварийной ситуации.
Как было показано в [1, 2], регулярный контроль эксплуатационных параметров работающей судовой холодильной установки, реализуемый разрабатываемым программным приложением (и (или) комплексом автоматизированного управления), позволяет: осуществлять безаварийную эксплуатацию опасного производственного объекта; осуществлять как отдельные процессы в различных устройствах (конденсаторы, испарители, компрессоры), так и эксплуатацию в целом холодильной установки в рациональном (или оптимальном) режиме (при выборе критерия оптимизации). Контроль и анализ таких параметров холодильной установки, как давление кипения Ро
и конденсации Рк, температура кипения То и температура конденсации Тк, а также температура нагнетания и давление масла позволяют проводить безаварийную и в какой-то мере экономичную эксплуатацию. Каждая установка (в обязательном порядке, предписанном ПБ 09-595-03 [3]) оснащается приборами контроля и защиты, обеспечивающими заданные значения указанных параметров. Современный уровень систем автоматизации, действующий, например, на основе 8ИСЛВ-пакетов, а также повышение требований к энергоэффективности производственных систем [4] и стремление к повышению рентабельности производства являются побуждающими факторами поиска технических решений, снижающих производственные затраты.
Рассматривая судовую аммиачную холодильную установку как тепловую машину, вырабатывающую холод, можно отметить, что количество затрачиваемой энергии в системе зависит в первую очередь от требуемого количества холода и качества изоляционного материала (в целом -ограждающей конструкции). Главной характеристикой изоляционной конструкции является ее сопротивление теплопередаче ^изоляц, которое определяется выражением
(1)
где 5 изоляц - толщина слоя изоляции, м; - коэффициент теплопроводности изоляционного
материала. Расчет требуемой толщины изоляционного материала сводится к выбору из СНиП 23-02-2003 [5] рекомендованного ^изоляц и подстановки в уравнение (1) значения коэффициента теплопроводности 1 изоляц материала (из (79*)2003 [6]), принятого для строительства.
При эксплуатации ограждающей конструкции происходит увлажнение материала, ухудшающее теплозащитные свойства изоляционного материала, которое выражается зависимостью 1 кпажн = 1 сух + ф 1 воды, где ф - влажность материала, м3/м3. Измерить количество влаги в материале при эксплуатации ограждения можно с помощью серийно выпускаемых датчиков, позволяющих вывести электрический сигнал на серийно выпускаемые приборы, с которых можно ввести реальные данные в расчет теплопоступлений через ограждение [7]:
богражд (1/^реальн) -^огражд (Тнар - Твнутр).
Таким образом, схему контроля состояния изоляционного ограждения можно представить следующим образом (рис. 1):
Рис. 1. Схема контроля изоляционного ограждения
Примем во внимание следующее [7]:
а) срок службы изоляции составляет 20-25 лет; увлажнение изоляционного материала за время эксплуатации составляет от 40 до 100 %;
б) увеличение теплопоступлений, выражаемое уравнением А Опгряжп = [1/(^реальное - ^проектное)]х
(Тнар - Твнутр), может достичь величин больших, чем установленная производительность холодильного оборудования.
Это дает возможность сделать следующие выводы:
- контроль состояния изоляции позволяет установить одну из причин повышенных теп-лопоступлений в охлаждаемый объект и, как следствие, повышения температуры в объекте и температуры кипения;
- контроль состояния изоляции выявляет срок ремонта (или замены) изоляции.
Кроме увлажнения материала, на качество изоляционной конструкции влияют и другие свойства теплоизоляции, которые могут изменяться при эксплуатации: плотность, химическая стойкость, прочность, упругость, температурная усадка и т. п. Контроль всех (или хотя бы пере-
численных) свойств изоляционного материала не представляется целесообразным потому, что за интегральную характеристику всех вышеперечисленных параметров может быть выбран «тепловой поток», измерение которого возможно с помощью датчиков теплового потока. Схема контроля с помощью датчиков теплового потока будет аналогична представленной на рис. 1.
Методика расчета рационального значения сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции достаточно подробно описана в технической литературе, а в [8] представлена в дифференциальном виде для расчета толщины изоляции из условия минимума приведенных затрат (приравнивание к нулю первой производной уравнения, определяющего затраты на производство и эксплуатацию изоляционного ограждения; затраты на производство холода и стоимость оборудования):
dЗ В + С + О
Тк = А--------------Т = 0,
Х(Е Я + 5/Х)2
где З - затраты на производство и эксплуатацию изоляционного ограждения; на производство холода и стоимость оборудования, руб.; 5 - толщина изоляционного материала, м; X - коэффициент теплопроводности изоляционного материала, Вт/(м.К); Я - сопротивление теплопередаче слоев строительной конструкции, м2.К/Вт; А, В, С, О - коэффициенты [8], определяющие наружные и внутренние условия теплопередачи; стоимость электроэнергии, изоляционного материала и холодильного оборудования; окупаемость, налоговые отчисления и т. п.
Расчет толщины изоляционного материала (пенополиуретан, X = 0,04 Вт/(м.К)) судовой изоляции холодного контура показывает удовлетворительную сходимость результатов с данными, рекомендуемыми СНиП 2.11.02-87 и СНиП 23-02-2003 (рис. 2) [5, 9].
2 4 6 8 Тн, °С
Рис. 2. Зависимость коэффициента теплопередачи ограждения от температуры (расчетной) наружного воздуха: 1 - рекомендуемые СНиП 2.ІІ.02-87; 2 - рекомендуемые СНиП 23-02-2003;
о - расчетные значения
Кроме изменения свойств изоляционного материала, программа идентификации эксплуатационных параметров должна учитывать оптимальные значения температурных градиентов в теплообменных аппаратах. Значение разности температуры на входе и выходе хладагента из теплообменного аппарата (Д^, Д^, Д4ппарата), хладоносителя в испарителе (Д^с^а, Д^зд в/охл), воды в конденсаторе А tw, влияет на величину затрат при производстве холода. Для эксплуатируемой холодильной установки значения температурных напоров, определенные (или заданные) при проектировании, могут изменяться и подлежат контролю и поддержанию (обслуживающим персоналом) в рекомендованном диапазоне. Экспертная система [2], управляющая холодильной установкой, должна взять на себя функцию анализа вышеперечисленных эксплуатационных характеристик. Для реализации этого разработана программа расчета рациональных значений разности температур в испарителе и конденсаторе аммиачной холодильной установки. Методика расчета [10] базируется на определении минимума приведенных затрат.
Решением дифференциального уравнения приведенных затрат в зависимости от изменения разности значений температуры в испарителе холодильной машины является следующий полином 4-й степени:
(0т) = [Dl1 • Ь2 • Ь 12 • ®т4 + 2 • Ь 1 • Ь2ф1г • а1 - Ь2) 0и3 + Ь2[а12 • Dlг + 4 • Ь 1 • [а2 + Ь2(^> + 0т)] -
- а1 • Ь2] 0т2 + 2 02 + Ь2 • (^ + 0т)] [а1 • Ь2 - Ь1 02 + Ь2(^ + 0т)]] 0m - a1 [а2 + Ь2 (^ +Д7)]2],
где 0т - среднелогарифмическая разность значений температуры в испарителе, оС; 01, - переменная, характеризующая стоимость электроэнергии, число часов работы оборудования (п,) [10]; Ъ2, Ъь аь а2
- коэффициенты уравнения стоимости оборудования [10]; ^0 - температура кипения, оС.
Расчет величины среднелогарифмической разности значений температуры в воздухоохладителях аммиачных холодильных машин в ценах, аналогичных в [10], показал удовлетворительную сходимость результатов. При этом подтверждены выводы [10], в которых рекомендуется для аммиачных воздухоохладителей принимать 0т, равное 3 °С, что меньше обычно выбираемого значения (5 °С). Кривая 0т = / (п,) имеет неявно выраженный минимум; отклонения от него в 1-2 °С не приводят к резкому возрастанию эксплуатационных расходов. Следует отметить, что расчет, проведенный в ценах 2010 г., дает аналогичные результаты.
Решением для дифференциального уравнения приведенных затрат в зависимости от изменения разности значений температуры в конденсаторе (с водяным охлаждением) холодильной машины является следующий полином 4-й степени:
(0т). =
а4 -Ъ4 • №1. Ъ4(а3 + Ъ3 • №\.) -|^Ъ4 • 02.(а3 + Ъ3 • №\.)J
Ъ4
Ъ4(а3 + Ъ3 • ы\.) - О2.
где 0т - среднелогарифмическая разность значений температуры в аппарате (конденсаторе), °С;
02. - переменная, характеризующая стоимость электроэнергии, число часов работы оборудования (п.) [10]; Ъ4, Ъ3, а3, а4 - коэффициенты уравнения стоимости оборудования [10]; Ра>\. - температура воды на входе в конденсатор, °С.
Результаты расчета представлены на рис. 3.
0 т, оС
2 х 103 4 х 103 6 х 103 п, , ч
5
Рис. 3. Результаты расчета экономически целесообразной разности температуры в воздухоохладителях судовой аммиачной холодильной машины в зависимости от продолжительности работы установки (в году)
Расчет величины среднелогарифмической разности значений температуры в судовых конденсаторах аммиачных холодильных машин в ценах, аналогичных в [10], показал удовлетворительную сходимость результатов. При этом подтверждены выводы [10], в которых рекомендуется для аммиачных конденсаторов принимать 0т, равное 2-4 °С. Следует отметить, что значения 0т конденсаторов водяного охлаждения в сильной степени зависят от стоимости электроэнергии, а в зависимости от продолжительности эксплуатации холодильной установки в течение года изменяются от 2 до 8 °С.
Важнейшим назначением холодильной установки является поддержание требуемой (заданной) температуры в объекте охлаждения. Значение температуры объекта охлаждения зависит:
- от производительности компрессора, кВт, определяемой по зависимости:
Ор = V ХоРі,
где V, - объем, описываемый поршнями компрессора, м3/с; 1 - коэффициент подачи; до - удельная холодопроизводительность цикла, кДж/кг; р1 - плотность пара хладагента в точке всасывания, кг/м3;
- производительности испарителя, кВт, рассчитываемой по уравнению
Qи Ки-^и(/объекта tо),
где Ки - коэффициент теплопередачи испарителя, Вт/(м2К);^и - площадь теплообменной поверхности, м2; I объекта - температура в объекте охлаждения, оС; - температура кипения хладагента, оС;
- производительности конденсатора, кВт, определяемой по выражению
Qк Кк-^к(/конд ^охлХ
где Кк - коэффициент теплопередачи конденсатора, Вт/(м2К); - площадь теплопередающей
поверхности, м2; ^конд - температура конденсации, °С; 1охл - температура охлаждающей конденсатор среды, °С;
- производительности дросселирующего устройства, кВт, выражающейся формулой
бдр _ Чоадр/др лУ2р1(р1 — р2) ,
где д0 - удельная холодопроизводительность цикла, кДж/кг; адр - коэффициент расхода, принимаемый для аммиака равным 0,35; /др - проходное сечение дросселя, м2; р1, р2 - плотность хладагента до и после дросселирующего устройства, кг/м3.
При эксплуатации холодильной установки проводить подобные расчеты не представляется возможным. Проектирование холодильных установок в большинстве случаев выполняется без анализа самоустанавливающейся температуры в объекте охлаждения. Только наличие мобильных ЭВМ, оснащенных соответствующим программным обеспечением, позволяет выполнять соответствующие расчеты, правильно принимать технические решения и, следовательно, эксплуатировать установку в экономичном режиме. Программа для расчета самоустанавливаю-щейся температуры в объекте охлаждения подготовлена, результаты работы с этой программой представлены на рис. 4 (как иллюстрация работоспособности программы).
устан°вившиеся окружающей
среды
Рис. 4. Результаты расчета по разработанной программе -анализ самоустанавливающейся температуры
Капитальные вложения в создание холодильных установок, а также расход энергии на производство холода имеют весьма высокие значения, поэтому сокращение их на доли процента за счет применения рациональных (оптимальных) режимов работы дает существенный эконо-
мический эффект. Использование методов математического моделирования применительно к анализу процессов, происходящих в холодильных установках (или отдельных их элементах), позволяет установить наиболее выгодные условия их протекания, а также правильно управлять ими при нарушении режимов работы или изменении входных факторов. Приведенный выше пример расчета и анализа эффективности холодильной установки является решением задачи статической оптимизации, при которой значение целевой функции определяется, в общем случае, зависимостью типа
я = я (V, К, Э, 0,
в которой Я - критерий оптимальности; V - производительность; К - капитальные вложения; Э - эксплуатационные затраты; Q - качественные показатели продукта (в нашем случае, холода).
Такой подход рекомендуется [11] для непрерывных производств или отрезков времени, включающих в себя несколько циклов периодического производства. Процессы, протекающие в холодильных установках, характеризуются изменением как внутренних, так и внешних параметров. Температура окружающей среды, отводящей тепло конденсации, изменяется не только за годовой цикл эксплуатации, но и в течение одних суток; из-за изменения тепловой нагрузки в объекте охлаждения (за сутки несколько раз) изменяется режим работы компрессора; необходимость проведения периодической оттайки приборов охлаждения вызывает регулярные изменения режимов работы компрессора. Для анализа эффективности работы холодильной установки с целью регулирования ее режима для достижения оптимальности эксплуатационных параметров необходимо решать задачи нестационарных режимов. В этом случае в качестве целевой функции используется функционал интегральной оценки [12]:
тк
I = | Я—т,
то
где Я - заданная функция параметров, определяющая состояние процесса в любой момент от то до тк.
Уравнение
—Ф(х, у, у') _ [ dф(х, у, у')] = 0
dy dx dy'
является уравнением Эйлера. Следует иметь в виду, что условия, определяемые уравнением Эйлера, - это лишь необходимые условия экстремума функционала. Достаточные условия экстремума функционала определяются соотношениями Лежандра [12].
Методика анализа изменения температуры в охлаждаемом объекте с учетом изменения наружных и внутренних условий эксплуатации (^наружн, Qвнутpен) заключается в решении системы дифференциальных уравнений [11], для решения которой предлагается [12] метод кусочнолинейной аппроксимации:
В ^ + (А + К2^мог) А10 + (К2Ю0 + а)г А V™ - А А ^ = 0; dт
- № А Ю + тс ——об + (^ог^ог + №) А t0б = &ог^от А + А Qвн; dт
Т d (АПм) + а V - К А tб
А рег------ 1 г км -*'-рег‘•об*
—т
В приведенных уравнениях: В = таса + тиси + г^иК3 - теплоемкость системы, содержащей хладагент; та, ти - масса холодильного агента в испарителе и масса металла испарителя, кг; са, си - удельная теплоемкость агента и материала испарителя, Дж/(кгК); г - теплота парообразования хладагента, Дж/кг; Vи - паровой объем испарителя, м3; К3 - коэффициент заполнения объема испарителя хладагентом; А Ю - разность значений температуры в испарителе, оС; т - вре-
мя, с; А = кР(1 + К\) - характеристика испарителя, заполненного хладагентом; к - коэффициент
теплопередачи в испарителе, Вт/(м2К); Е - площадь теплообменной поверхности испарителя, м2; К1 - комплекс, обозначающий са(^ - t0)/q0; са - удельная теплоемкость агента, Дж/(кгК); ^ -температура переохлажденной жидкости (перед регулирующим вентилем), К; ^ - температура кипения в испарителе, К; q0 - холодопроизводительность 1 кг хладагента, Дж/кг; К2, а - коэффициенты, принятые из условия, что в небольшом диапазоне значений температуры отношение X /Vвс пропорционально температуре кипения, т. е. Vкм X / Vвс = ^м(К2 t0 + а); Vкм - объем, описываемый поршнями компрессора, м3/с; X - коэффициент подачи компрессора; Vвс - удельный объем пара хладагента в точке начала всасывания, м3/кг; Ю0 - температура кипения в начальной «о» точке, К; А ^б - изменение температуры в объекте охлаждения, К; ки, ког - коэффициент теплопередачи испарителя и ограждения, Вт/(м2К); Еи, Еог - площадь теплообменной поверхности испарителя и ограждения, м ; А tн - изменение температуры наружного воздуха, К; А Qвн - изменение тепла, подводимого внутри камеры, Вт; т, с - масса, кг, и теплоемкость груза, Дж/кг, охлаждаемого в объекте; А ^б - изменение разности значений температуры снаружи и в объекте охлаждения, К; Трег - постоянная времени регулятора; А Vкм - изменение объема, описываемого поршнями компрессора, м3/с; Крег - постоянный коэффициент регулятора.
Выводы
1. Разрабатываемое программное приложение комплексной автоматизации аммиачной холодильной установки с целью выработки технического решения и управляющего воздействия должно учитывать состояние изоляционного ограждения, анализировать разность значений температуры в аппаратах, а также учитывать самоустановление температуры кипения.
2. Контроль влажности изоляционного материала или измерение теплового потока в достаточной мере характеризуют состояние изоляции и могут быть осуществлены с помощью серийно выпускаемых датчиков и приборов. Существующие методики расчета позволяют определять рациональное значение разности значений температуры в аппаратах холодильных установок по минимуму приведенных затрат на производство холода.
3. Машинный анализ состояния изоляционной конструкции на только позволяет дать рекомендации о времени ремонта или замены изоляции, но и выявить причину изменения таких параметров холодильной установки, как температура в объекте охлаждения; температура кипения; температура всасывания; температура нагнетания и, в некоторых случаях, давление конденсации.
4. Разработанные программы расчета сопротивления теплопередаче и расчета рационально -го значения разности значений температуры в аппаратах (испарителях и конденсаторах) аммиачных холодильных машин дают удовлетворительную сходимость результатов расчета с данными других авторов и могут быть использованы для анализа эксплуатационных характеристик аммиачной холодильной установки. Для анализа эффективности работы холодильной установки предложено использовать методы нестационарных режимов. Для холодильной установки выбрана система дифференциальных уравнений, решение которой позволяет определить динамику изменения температуры в объекте (и температуры кипения) при изменении нагрузочных параметров: наружной температуры и внутренних теплопоступлений.
5. Полученное программное обеспечение будет использовано при разработке экспертной системы управления аммиачной холодильной установкой.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Путилин С. А., Путилин С. С. Разработка системы комплексной безопасности аммиачной холодильной установки // Всерос. науч. конф. проф.-преп. состава Астрахан. гос. техн. ун-та (55 ППС): тез. докл. [Электронный ресурс]. - Астрахань: Изд-во АГТУ, 2011. Режим доступа: 1 СБ-диск. - № гос. рег. 0321101488.
2. Путилин С. С. Мониторинг эксплуатационных характеристик аммиачной холодильной установки // Всерос. науч. конф. проф.-преп. состава Астрахан. гос. техн. ун-та (55 ППС): тез. докл. [Электронный ресурс]. - Астрахань: Изд-во АГТУ, 2011. Режим доступа: 1 СБ-диск. - № гос. рег. 0321101488.
3. ПБ 09-595-03. Правила безопасности аммиачных холодильных установок: www.tehdoc.ru/files. 1966.html.
4. Федеральный закон от 27 декабря 2002 г. № 184-ФЗ «О техническом регулировании»: base.garant.ru/12129354.
5. СНиП 23-02-2003. Тепловая защита зданий: www.minregion.ru.
6. СНиПII-3-(79*)2GG3. Строительная теплотехника: www.complexdoc.ru/ntd/388939.
7. БобровЮ. Л. Теплоизоляционные материалы и конструкции. - М.: ИНФРA-M, 2003. - 268 с.
8. Эксплуатация и восстановление теплоизоляционных конструкций холодильников / М. М. Го-лянд, В. П. Малышев, Б. Н. Малеванный, С. И. Беляев. - М.: Aгpoпpoмиздат, 1991. - 240 с.
9. СНиП 2.11.G2-87. Холодильники: www.know-house.ru/gost/gost3_1.html.
10. Теплообменные аппараты холодильных установок / Г. Н. Данилова, С. Н. Богданов, О. П. Иванов, Н. М. Медникова. - Л.: Машиностроение, 1973. - 328 с.
11. Вайнштейн В. Д., Канторович В. И. Низкотемпературные холодильные установки. - М.: Пищепром, 1972. - 332 с.
12. Оносовский В. В. Моделирование и оптимизация холодильных установок. - Л.: Изд-во Ленинград. ун-та, 1990. - 208 с.
REFERENCES
1. Putilin S. A., Putilin S. S. Razrabotka sistemy kompleksnoi bezopasnosti ammiachnoi kholodil'noi ustanovki [Development of the system of complex safety of ammoniac refrigerating unit]. Vserossiiskaia nauch-naia konferentsiia professorsko-prepodavatel'skogo sostava Astrakhanskogo gosudarstvennogo tekhnicheskogo universiteta (55 PPS): tezisy dokladov [33th All-Russian scientific conference of teaching staff of Astrakhan state technical university: abstracts of papers]. [Elektronnyi resurs]. Astrakhan: Izd-vo AGTU, 2011. Rezhim dostupa:
1 SD-disk. N gosudarstvennoi registratsii 0321101488.
2. Putilin S. S. Monitoring ekspluatatsionnykh kharakteristik ammiachnoi kholodil'noi ustanovki [Monitoring of operational characteristics of ammoniac refrigerating unit]. Vserossiiskaia nauchnaia konferentsiiaprofes-sorsko-prepodavateVskogo sostava Astrakhanskogo gosudarstvennogo tekhnicheskogo universiteta (55 PPS): tezisy dokladov [33th All-Russian scientific conference of teaching staff of Astrakhan State Technical University: abstracts of papers]. [Elektronnyi resurs]. Astrakhan': Izd-vo AGTU, 2011. Rezhim dostupa: 1 SD-disk. N gosudarstvennoi registratsii 0321101488.
3. PB 09-393-03. Pravila bezopasnosti ammiachnykh kholodil'nykh ustanovok [Regulations on safety of ammoniac refrigerating units]: www.tehdoc.ru/files.1966.html.
4. Federal'nyi zakon ot 27 dekabria 2GG2 g. № 184-FZ «O tekhnicheskom regulirovanii» [Federal Law # 184-FL "On technical regulation" 27 December 2002]: base.garant.ru/12129334.
3. SNiP 23-02-2003. Teplovaia zashchita zdanii [Heat protection of buildings]: www.minregion.ru.
6. SP 23-101-2004. Proektirovanie teplovoi zashchity zdanii [Designing of heat protection of buildings]: ohranatruda.ru.
7. SNiP II-3-(79*)2003. Stroitel'naia teplotekhnika [Building heat equipment]: www.complexdoc.ru/ntd/388939.
8. Bobrov Iu. L. Teploizoliatsionnye materialy i konstruktsii [Heat insulating materials and constructions]. Moscow, INFRA-M Publ., 2003. 268 p.
9. 9. SNiP 2.11.G2-87. Kholodil'niki [Refrigerators]: www.know-house.ru/gost/gost3_1.html.
10. Goliand M. M., Malyshev V. P., Malevannyi B. N., Beliaev S. I. Ekspluatatsiia i vosstanovlenie teplo-izoliatsionnykh konstruktsii kholodil'nikov [Exploitation and renewal of heat insulating systems of refrigerations]. Moscow, Agropromizdat, 1991. 240 p.
10. Danilova G. N., Bogdanov S. N., Ivanov O. P., Mednikova N. M. Teploobmennye apparaty kholodil’nykh ustanovok [Heat exchange apparatus of refrigerating units]. Leningrad, Mashinostroenie Publ., 1973. 328 p.
11. Vainshtein V. D., Kantorovich V. I. Nizkotemperaturnye kholodil'nye ustanovki [Low temperature refrigerating units]. Moscow, Pishcheprom, 1972. 332 p.
12. Onosovskii V. V. Modelirovanie i optimizatsiia kholodil’nykh ustanovok [Modeling and optimization of refrigerating units]. Leningrad, Izd-vo Leningradskogo universiteta, 1990. 208 p.
Статья поступила в редакцию 18.09.2012
ИНФОРМАЦИЯ ОБ АВТОРЕ
Путилин Сергей Сергеевич - Астраханский государственный технический университет; аспирант кафедры «Холодильные машины»; hakish@ya.ru.
Putilin Sergey Sergeevich - Astrakhan State Technical University; Postgraduate Student of the Department "Refrigerating Machines"; hakish@ya.ru.
