Практическая реализация метода вертикального армирования неоднородного основания для компенсации неравномерной деформируемости грунтового массива и снижения сейсмических воздействий на надземное сооружение Текст научной статьи по специальности «Строительство и архитектура»

УДК 624.13

ПРАКТИЧЕСКАЯ РЕАЛИЗАЦИЯ МЕТОДА ВЕРТИКАЛЬНОГО АРМИРОВАНИЯ НЕОДНОРОДНОГО ОСНОВАНИЯ ДЛЯ КОМПЕНСАЦИИ НЕРАВНОМЕРНОЙ ДЕФОРМИРУЕМОСТИ ГРУНТОВОГО МАССИВА И СНИЖЕНИЯ СЕЙСМИЧЕСКИХ ВОЗДЕЙСТВИЙ НА НАДЗЕМНОЕ СООРУЖЕНИЕ

Мариничев Максим Борисович к.т.н., доцент

e-mail: m.marinichevfiUnail.ra Internet: www.geo-technics.com

Ткачев Игорь Геииадьевич

магистрант инженерно-строительного факультета e-mail: igortkachevOOlfilmail.ru

Кубанский государственный аграрный университет, Краснодар, Россия

Шлее Юрий

Технический директор НАУЭ ГмбХ & Ко. КГ,

Г ермания Gewerbestrafle 2 32339 Espelkamp-Fiestel Г ермания

Tel: +7 (495) 925 00 27 (Москва) e-mail: [email protected] Internet: www.naue.com

Объектом исследования являются вертикально-армированные грунтовые основания высотных зданий и их работа в сложных инженерно-геологических условиях. Рассмотрена совместная работа армирующих элементов и околосвайного грунта в ходе моделирования армированного основания для жилого дома в г.

Сочи. Расчеты проводились в ПК PLAXIS 2D, ING+ и MIDAS GTS. В результате численного моделирования сопоставлены схемы комбинированного свайно-плитного и плитного фундамента на армированном вертикальными элементами основании с учетом сейсмичности площадки строительства

Ключевые слова:

ВЕРТИКАЛЬНО-АРМИРОВАННЫЕ ОСНОВАНИЯ, БУРОИНЪКЦИОННЫЕ СВАИ, ДЕФОРМАЦИИ ГРУНТА, СЕЙСМИЧНОСТЬ, КОНЕЧНОЭЛЕМЕНТНОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ

UDC 624.13

PRACTICAL IMPLEMENTATION OF VERTICAL REINFORCEMENT FOR NON-HOMOGENEOUS BASES AS A METHOD TO REDUCE NON-UNIFORM DEFORMABILITY OF SUBSOIL AND COMPENSATE SEISMIC LOADS TO UPPER STRUCTURE

Marinichev Maxim Borisovich Cand.Tech.Sci., assistant professor e-mail: m.marinichevfSUnail.ru Internet: www.geo-technics.com

Tkachev Igor Gennadyevich

postgraduate student of the Civil engineering and

building faculty

e-mail: igortkachev001@,mail.ru

Kuban State Agrarian University, Krasnodar, Russia

Schlee Juri

Chief technical officer, NAUE GmbH & Co. KG,

Germany

Gewerbestrafle 2

32339 Espelkamp-Fiestel

Germany

Tel: +7 (495) 925 00 27 (Moscow) e-mail: jschleefSlnaue.com Internet: www.naue.com

The subjects of study are vertically reinforced bases of high-rise buildings and its behavior in compound subsoil conditions. The article reviews the carried out analyses of reinforced subsoil for high-rise building in Sochi with particular simulation of combined action for reinforcing elements and nearby surface. Analyses were carried out with such software as PLAXIS 2D, ING+ and MIDAS GTS. As a result of numerical analyses the comparison of raft-pile foundation and slab foundation on reinforced subsoil has been performed for seismic regions

Keywords: VERTICALLY REINFORCED SUBSOIF, CONTINUOUS FLIGHT AUGER PILES, SOIL SETTLEMENTS, SEISMIC ACTIVITY, FINITE ELEMENT ANALYSES

Проблема строительства промышленных и гражданских сооружений в сложных грунтовых условиях весьма актуальна, поскольку значительные по размерам территории России сложены просадочными, лессовыми, слабыми водонасыщенными, насыпными, набухающими и вечно-мерзлыми грунтами. Многие регионы России относятся к сейсмическим районам, где возможны землетрясения интенсивностью более 7 баллов. Обеспечение необходимой прочности и деформируемости таких оснований и конструкций фундаментов явлется сложной технической задачей, для решения которой необходимо применение специальных инженерных мероприятий, дорогостоящих материалов и технологий, что зачастую приводит к удорожанию строительства.

Одним из мероприятий по снижению неравномерности осадок и деформаций плитных фундаментов является армирование грунтов основания. На сегодняшний день в нормативных документах практически отсутствуют методы проектирования оснований, армированных вертикальными элементами, несмотря на значительный опыт применения этого подхода за рубежом (см. рис.

В отсутствии нормативной базы принятие предварительных проектных решений основывается на существующем практическом опыте устройства армированных оснований. Недостаточность изученности метода определяет необходимость проведения исследований в этом направлении, а в последствии дополнения существующих нормативных документов.

С каждым годом совершенствуются технологии, появляются новые прогрессивные методы устройства оснований зданий и сооружений в сложных инженерно-геологических условиях и в условиях плотной городской застройки. Одним из способов повышения прочностных характеристик основания является применение вертикального армированния грунта. В данной статье описывается опыт проектирования вертикально-армированного грунтового массива в г. Сочи, где при помощи этого метода был возведён квартал из шести 19-этажных жилых домов. Данное техническое решение позволило существенно снизить деформации основания, избежать неравномерность осадок, снизить материалоемкость и трудоемкость при возведении фундамента на участке с 9-балльной сейсмичностью площадки.

в)

а - выполнение армирования основания на участке железной дороги Нассенхайде - Ловенберг, вблизи Берлина б - элементы вертикального армирования основания (забивные сваи +сборные оголовки) в - устройство грунтовой подушки из песчаного грунта

Рисунок 1 - Армогрунтовая насыпь при строительстве участка железной дороги, Г ермания

Армированное грунтовое основание представляет собой комбинацию грунта и армирующих элементов. Армирующие элементы располагаются в вертикальном направлении с таким расчётом, чтобы ограничить деформации грунтов как в вертикальном, так и в горизонтальном направлениях. Армирующие элементы улучшают деформационные свойства основания,

взаимодействуя с грунтом по боковой поверхности и в уровне острия. Передача нагрузок от сооружения на основание осуществляется через промежуточную грунтовую подушку (см. рис. 2), выполненную из малосжимаемого материала, отсыпаемого и уплотняемого послойно (например, гранитного щебня).

Для изучения работы армированных грунтовых оснований были проведены теоретические исследования, включавшие в себя численное моделирование работы армированных грунтовых оснований в водонасыщенных глинистых и песчано-глинистых грунтах. В результате этого удалось получить качественную и количественную оценку работы армированных вертикальными элементами грунтовых массивов.

Для реализации поставленных задач по определению осадок армированных грунтовых оснований использовались геотехнические программы «MIDAS GTS» и «PLAXIS».

Ростберк

СШнай фундамент

Армированное основание

Рисунок 2 - Схема передачи нагрузок на свайный фундамент и армированное основание

В отличие от свайно-плитного фундамента армированный массив обладает рядом отличительных особенностей именно в сейсмических районах:

1. Сейсмическое воздействие частично гасится промежуточным слоем (на верхнюю часть сваи не передаются горизонтальные силы и изгибающие моменты);

2. Не действуют ограничения по длине и диаметру армирующих элементов;

3. Армирующие элементы могут быть изготовлены в заводских условиях, а также в виде буровых и грунтоцементных свай или их комбинаций;

4. За счёт работы промежуточного слоя нагрузка на сваи и плиту распределяется практически поровну;

5. Снижается материалоемкость и трудоемкость при возведении «нулевого цикла» зданий и сооружений.

Исследования проводились на примере строительного объекта: «Жилой квартал в г. Сочи по ул. Гастелло, 27».

По результатам геологических изысканий грунтовый массив в пределах строительной площадки сложен суглинистыми грунтами с включениями органики, участками сильно опесчанеными с модулем деформации 4,2-11,7 МПа, залегающими до глубины 30-35 м. Ниже залегают суглинки твёрдые, слоистые с модулем деформации 22-34 МПа. Инженерно-геологический разрез площадки представлен на рисунке 3, а физико-механические свойства грунтов и условные обозначения в таблице №1.

В таких сложных инженерно-геологических условиях первоначально рассматривался вариант свайного фундамента. Но ввиду высокой сейсмичности при использовании свайного фундамента необходимо учитывать ряд ограничений, не позволяющих проектировать буровые сваи с отношением Ш > 25, в связи с чем принят вариант устройства вертикально армированного

грунтового массива из буроинъкционных свай СБА диаметром 400мм и длиной 35м. Поверх свай устраивались железобетонные оголовки. Пространство между оголовков было заполнено и послойно уплотнено гранитным щебнем фракциями от 20-40 мм и 40-70мм. Схема расположения элементов вертикального армирования грунта приведена на рисунке 4.

Таблица №1 - Основные прочностные характеристики грунтов площадки строительства

Условные обозначения

IV

О

д

У У

л д

ь е

Д л У

е ь г

ф н О

О О л

р е в

м с н

а ц У

ц е т

и п

и л т

г е р

р н е

У и н

н е и

т 5 я

а К

Е п

Расчёт деформативности искусственного основания выполнялся в ПК «ING+», «PLAXIS 2D», «Midas GTS». В отличие от нормативных методик[2] данные комплексы позволяют рассчитывать осадку свайно-плитного фундамента с неравномерной сеткой расположения свай.

Рисунок з - Инженерно-геологический разрез площадки строительства

Результатами расчета установлено, что максимальная осадка фундаментной плиты на естественном основании (без свай) составила около 500 мм, минимальная - 420 мм, относительная разность - 0,005 (см. рис. 5) [2].

1

::ф^рф:в ф-^frl --ф-

! L .

#- -0- -0- ■$- ф -ф- ф -ф-

•ф- -0- -ф- -ф- -ф- ф- ф и -0- -ф- 11 -0-

-0- -О- -ф- -ф-

= г-ф- -ф- : ф ф-:\' ф-гіЬф-:/- -ф- ф-: ф- = ::ф :ф: ф= = -ф- = =ф ^ ф

# I!

-#

П

$-

ф

п

О

U -ф-гг

4 <*

4- -Е^З 4^

-j

—тф--^ ф_._ ®

^ it ^ Флі

ф j| ф- Ф | Ф Ф і! Ф Ф ;|'ГФ^

° ф і І ф ф і і ф ф ф

У| I Li" -

Главная

Э а Са 1

Вставить Буфер обмена - Ж

D1

Рисунок 4 - План основания, армированного буроинъекционными сваями

Ш 1

т 11 ^ fiC а — = ш Щ7"' |=jJ Перенос текста Общий

і "г | HJ 7 ^ ^ Щ Объединить и поместить в центре т ’ % ООС

Шрифт______________________________________Выравнивание_______________________о|________Число

Л

в Err: & *

§* Удалить Ц] -

Условное Форматировать Стили Сортировка Найти и

орматирование’ какта6лицуж ячеек’’ ^рФормат’- cj_'r и фильтр ” выделить’ ________________Стили___________________| Ячейки |_____________Редактирование_______

і'

2

3

4

5

ПК

Осадка S.mm

ING4

486

PL AXIS СП

22.13330.2011

483

678

Нормативное значение. Sn______S/Su

150

3.24

150

150

3.22

4.52

9

10

ПК

Осадка в мм

ING+

170

PLAXIS

1S0

СП

22.13330.2011

166

Нормативное значение Отклонения,раз

150

1.13

150

1.20

150

1.11

12

13

14

17 И І

О “

ЛИСТІ Лисг2 /ЛистЗ

ІІИ

□] ЕШ ioo%

- Еп Г- Щ ..НІ і.

-о------------©

Рисунок 5 - Гистограмма расчетов плитного фундамента на естественном основании в программных комплексах и по СП 22.13330.2011

б «

midas GTS - f5 liter_osnova:l] _ я x

File Edit View Geometry Mesh Model Analysis Result Tools Window Help _ a r

; jbu si*, ±^± BfiBs g

Curve Surface Solid Geometry Auto/Map-Mesh Protrude-Mesh Mesh Analysis PostData Post Command

B • ai&i i l@EI S@)

Model 9 x Start Page 5 liter_osnova:l Pressure(FE) OX Task Pane J? x "'-

ЧД Probe Result

fi> midas GTS - [5 liter.osnova:l] _ я X

йэ Б'є Edit View Geometry Mesh Model Analysis Result lools Window Help _ or

! □ \3 Я 1 il'i| Q ± a ± :[51% @ Nod=[Nt • 511(2]© E5 ^ <? V? = И11аЭ!'#!НЫ-//-»-©ОХ#

\ Curve Surfac Solid Geometry Auto/Map-Mesh Protrude-Mesh Mesh Analysis ■ Post Data Post Command

j| CSNL: 1 - | Load-Step OOia) ’ A. 1 iS* T Beam/Truss Fx ’ 1 & - DX(V) • ! Е-:ії S®

Post x Start Page 5 lrter_osnova:l Pressure(FE) <1 x TaskPane *x A

уу t:\iviiaas_anaiisys\i астелло,. Check Note View Point Work Plane J>-* Datum

B-M Mesh

Control [0] h Control [0]

Object [0]

□-F7gp Mesh Set [9]

..ПІР Default Mesh .. 1

..WM F-slab 2

..ПШ IG-2 з

•□ip IG-3 4

□IP IG-2-1 5

•DIP IG-6 6

..F® Pile 7

..[✓ |P Friction-Interf., S

.. ^ Friction-Interf.. 9

lU

>■1

Model | Analysis Post

Properties 9 x

Contour jd

Contour Type Fill

Contour Lne On/Off False

Contour Line ■ 000000

Contour Line Width 1

Max/Min Value On/Off False

Max Value O.OOOOOOe+OOO

Min Value О.ООШЮе-ЧЮО

Out Of Flange Part Exclude

Color Type RGB

Contour Color 1 ■ ffOQOO

Contour Color 2 □ Ffffff

Reverse Color False

Number of Levels 16

Apply

Ha Probe ResuEf

Ш

0.000

n—

36625.650

=d

36.457

DISPLACEMENT

DZ

UNIT(rrm3

123.26 127.79 132.31

I <-170.242 <

I 12.2% I 13.7%

150.41

154.94

159.46

163.99

163.51

173.03

177.56

162.06

156.61

191.13

195.66

Recent Project 5 liter_osnova 5 liter_nachalo liter 4_static load pile_ch a n g e m esh_pi I e 15 it CFA 630 30-8 CFA16m-regulyar CFAlOm-regulyar

More Project

Open Project

User Defined Page

Import User Defined Page

[UNIT] kIM , mm

[DATA] CSNL: 1 „ DZ(V> „ Load-Step 001 (1)

к

> RELATIVE OUT OF BALANCE FORCE = 2.S32E-03 CHECK = FALSE

> RELATIVE OUT OF BALANCE FORCE = 1.327E-03 CHECK = FALSE

> RELATIVE OUT OF BALANCE FORCE = 2.711E-05 CHECK = TRUE

> STEP 1 TERMINATED, CONVERGENCE AFTER 3 ITERATIONS

> TOTAL LOAD FACTOR: LOADING{ 1} * 1.000E+00

>

> /DIANA/DC/END 17:53:22 371.28-CPU 27.22-10 STOP

> Reading result fie is done.

Ф

cb

«6

±\

Qi

ai

■e\

*

m

реэ

t]

я

?

ф

Щ

[=]-gl CSNL:1

S-|3| 0snova-S1ep 001(1)

± ^ Slab-Step 0D1<1)

§-|l| Load-Step 001(1)

E] -^’ Reaction FI Efr Displacement g-Lp 1D Element Forces Beam/Truss Be

1..!y: Beam Fy

|..Beam Fz

j..Beam Mx

I..fsji Beam My

Beam Mz 0-^i 1D Element Strains E |jjl 3D Element Strains E-i^i ID Element Stresses H-jp 3D Element Stresses 0"^ 1D Element Curvatures It. gP 3D Element Status 0- Pile Element

Model Analysis Post

Properties 4 x

Contour J

N: [33820] E: [147318]

G: 1414;6, 384829, 2£0331e-012 W: 1414,6,-38482,9-

Hi™ J|™ d

Contour Line On/Off False

Contour Line Щ 000000

Contour Line Width 1

Max/Min Value On/Off False

Max Value O.OOOOOOe+OOO

Min Value 0.000000e+000

Out Of Range Part Exclude

[lolor Type RGB

Contour Color 1 ■ h0000

Contour Color 2 □ Hffif

Reverse Color False

Number of Levels 16

0.000

Г"

ID ELEMENT FORCE ВеатЯгизэ Fx UNIT(kN)

+2115.80

[UNIT] kN , mm

[DATA] CSNL: 1 , BeamJTrussFx , Load-Step001(1)

Output

<

Task Par

Recent Project _________________'

5 liter, osn ova 5 titer.nachalo liter 4_static load pile_change meshpile 15m CFA 630.30-8 CFA16m-regulyar CFAlOm-regulyar

More Project Open Project

User Defined Page

Import User Defined Page

> RELATIVE OUT OF BALANCE FORCE = 2.Q32E-03 CHECK =

> RELATIVE OUT OF BALANCE FORCE = 1.327E-03 CHECK =

> RELATIVE OUT OF BALANCE FORCE = 2.711E-05 CHECK =

> STEP 1 TERMINATED, CONVERGENCE AFTER 3 ITERATIONS

> TOTAL LOAD FACTOR: LOADING( 1} * 1.000E+00

>

>/DIANA/DC/END 17:53:22 371.28-CPU 27.22-10 STOP

FALSE

FALSE

TRUE

Ф

d'

<6

a

a

f

®

Йї:

Є

9

L>

/

|[kN ^]|mm

For Help, press FI

a - осадки фундаментной плиты б - усилия в сваях

Рисунок 6 - Результаты расчета в ПК «М idas GTS» свайно-плитного фундамента

Для снижения крена и максимальных осадок было принято решение о введении в состав основания буроинъекционных свай под пятном фундаментной плиты. Промежуточный слой был выполнен из гранитного щебня с приведёнными физико-механическими характеристиками: Е=40МПа; ср=55°; С=30 кН/м2 1i=600mm.

Большинство армирующих элементов устраивались в осях несущих стен с шагом 1,45 м и переменной длиной - 34-35м (см. рис. 4).

Для расчета осадки здания в ПК «ING+» рассматривали буроинъекционные сваи и грунт как грунтовый массив с осредненным модулем (эффективным) деформации

EpAp + Eg(S -5р) Е а + е (s - sp)

s Е-----------------1-------,

где Ер, Её - модули деформации свай и грунта;

Sp, S - площадь всех свай и общая площадь плиты.

По результатам расчетов максимальная осадка здания составила 83 мм, минимальная - 68 мм, относительная разность осадок - 0,0015. Однако данная методика не учитывала расположения свай и, следовательно, нуждается в доработке, так как жесткости железобетонных свай и грунтового основания несопоставимы (Есвай=30000МПа, а грунтового массива Еер~15МПа).

Расчет армированного основания в ПК «PLAXIS 2D» производился по модели грунта Кулона - Мора и установил, что осадки здания превышают значения, полученные по методике осреднения модуля деформации по правилу механической смеси, и составляют около 195 мм (см. рис. 7). Данный результат сопоставим с осадками, полученными при 3D-моделировании в ПК

«MIDAS GTS» (см. рис. 6).

а)

0^00.............20,00.............40,00..............60,00..............80,00..............10Q.QQ............12Q.00.............14q.00.............Ібд.ОО............18Q.OO

[m]

0.040

0.028

0.016

0.004

-0.008

-0.020

-0.032

-0.044

-0.056

-0.068

-0.080

-0.092

-0.104

-0.116

-0.128

-0.140

-0.152

-0.164

-0.176

-0.188

-0.200

Vertical phase displacements (dUy)

Extreme dUy -194.65*10 3 m

a - вертикальные перемещения (осадки) на последней стадии расчета Рисунок 7 - Результаты расчета армированного основания в ПК «PLAXIS»

Таким образом, по ПК «PLAXIS» и «MIDAS GTS» прогнозируемая величина максимальной осадки фундаментной плиты на армированном основании составила 193-195 мм, что ниже предельной максимальной осадки, регламентируемой действующими нормативными документами [2]. Увеличение осадки в сравнении со свайно-плитным фундаментом объясняется наличием между сваями и фундаментной плитой промежуточного слоя, обладающего распределительной способностью. Таким образом, фундаментная плита воспринимает до 40-50% нагрузки, ее вовлечение в работу меняет деформируемость армированного грунта, о чем свидетельствует распределение точек пластических деформаций по объему грунтовой подушки (см. рис. 8).

0 Mohr-Coulomb point | Ten

Рисунок 8 - Распределение точек пластических деформаций по грунтовой подушке из гранитного щебня

Для контроля качества работ были выполнены опытные сваи и испытаны статической вдавливающей нагрузкой по ГОСТ 5686-94. Расчетная допускаемая нагрузка по проекту составила 1600 кН, однако в процессе испытаний была установлена несущая способность сваи Ра=2500 кН. График зависимости осадки о нагрузки представлен на рисунке 9.

P Jj;

Главная

fa Вырезать ^ Копировать

Вставить

Буфер обмена

Times New Rc ^ 12 ^ А а" Аа

Ж К Ч - ik X, Xі

Шрифт

- * а, - ш ш щ т ^

___________гй|______________Абзац__________

АаБбВі АаБбВЕ АаБб АаБбВв Аа ь АаБбВв і

ИОбычный 11 Без инте... Заголово... Заголово... Название Подзагол...

Изменить стили т

і Найти т tac Заменить Выделить ’г [ Редактирование

Навигация

Поиск в документе

і Р=| аа і s j Ш аа Л)

Введение

▼ X

р -

Таблица №1 - Основные прочн,,.

Заключение

Литература:

References

, . г . , . , . , г 1 ■ і • 2 ■ • 3 • ■ 4 ■ ■ 5 1 • 6 • і • 7 ■ ■ 8 • і • 9 ■ і • 10 • • 11 ■ і • 12 • і -ІЗ- і • 14 • і -15- і Д- • 17 • і • 18 • |

1—J ’ ’ ' ' ' ' ' ' ' ' - ' 1 .

перемещения сваи от нагрузки представлен на рисунке 10.

Р, кН

0 250 500 750 1000 1250 1500 1750 2000 2250 2500 2750

Страница: 13 из 16 Число слов: 2 133 русский

Рисунок 10 - График «Осадка - нагрузка», построенный по результатам испыта-

Hmija 98% Q-

13

U

ш

EN - Т Гг С1f ..III Ф> Х 18:44

Рисунок 9 - Г рафик «Осадка - нагрузка», построенный по результатам испытания грунтов вертикальными вдавливающими нагрузками на буроинъекционную сваю длиной 35 метров, диаметром 400мм.

Рисунок 10- Этапы выполнения вертикального армирования основания на

объекте в г. Сочи

Совокупность выполненных экспериментальных исследований позволила сформулировать следующие результаты работы:

1. На примере трех различных программных комплексов была рассчитана осадка 19-этажного здания на слабых глинистых грунтах, установлено, что применение плитного фундамента на исследуемом объекте недопустимо в виду высокой и неоднородной сжимаемости основания. Изготовление комбинированных свайно-плитных фундаментов из буронабивных свай ограничивается в сейсмических районах отношением длины к диаметру [1]. Применение свай заводского изготовления осложняется ввиду их составного строения и низкой несущей способности на восприятие горизонтальных нагрузок.

2.В результате улучшения деформационных характеристик грунтов основания путем введения вертикальных элементов, были получены экспериментальные данные о деформативности оснований, армированных буроинъекционными сваями.

3.Использование вертикально-армированного основания позволило снизить осадки здания более чем в 3 раза по сравнению с плитным фундаментом для объекта: «19-этажный жилой дом в г. Сочи по ул. Гастелло, 27».

4.Использование щебеночной подушки между оголовками свай и фундаментной плитой толщиной 0,5-0,6м позволяет частично компенсировать сейсмическое воздействие, а также распределить более равномерно давление от надземного сооружения.

5. В результате введения вертикального армирования была достигнута равномерная осадка зданий, подтвержденная расчетами в программных комплексах «ING+2012», «MIDAS GTS» и «PLAXIS».

В целом, прогрессивные мероприятия по повышению деформационных характеристик основания позволяют значительно повысить применяемость плитных фундаментов на слабых грунтах, сократить материалоёмкость и сроки возведения оснований и фундаментов высотных зданий.

Библиографический список

1. СП 24.13330.2011 Свайные фундаменты. - М.: НИИОСП им. НМ. Герсеванова,2010.

2. СП 50-102-2003 Проектирование и устройство свайных фундаментов. - М.: Госстрой России, 2004.

3. СП 22.13330.2011 Основания зданий и сооружений. - М.: НИИОСП им. НМ. Герсеванова, 2011.

4. Малинин А.Г. Струйная цементация грунтов: монография - Пермь, Пресстайм, 2007. - 168с.

5. Караулов А.М. Практический метод расчета вертикально армированного основания ленточных и отдельно стоящих фундаментов транспортных сооружений// Основания и фундаменты, подземные сооружения: Вестник ТГАСУ № 2, 2012.

6. Мирсаяпов ИТ. Эффективные армированные грунтовые основания [Электронный ресурс] / Режим доступа:http://minstroy.tatarstan.ru/file/l%D0%B4(l).pdf, свободный. — Загл. с экрана.

7. S.J.M. van Eekelen, A. Bezuijen « Dutch research on basal reinforced piled embankments», 8.Geokunststoff-Kolloquium, 2013.

1. SP 24.13330.2011 Svajnye fundamenty. -М.: NIIOSP im. N.M. Gersevano-va,2010.

2. SP 50-102-2003 Proektirovanie i ustrojstvo svajnyh fundamentov. - М.: Gos-stroj Rossii, 2004.

3. SP 22.13330.2011 Osnovanija zdanij i sooruzhenij. - М.: NIIOSP im. N.M. Gersevanova, 2011.

4. Malinin A.G. Strujnaja cementacija gruntov: monografija - Perm', Presstajm, 2007. - 168s.

5. Karaulov A.M. Prakticheskij metod rascheta vertikal'no armirovannogo osno-vanija lentochnyh i otdel'no stojashhih fundamentov transportnyh sooruzhenij// Osnovanija i fundamenty,podzemnye sooruzhenija: Vestnik TGASU № 2, 2012.

6. Mirsajapov I.T. Jeffektivnye armirovannye gruntovye osnovanija [Jelektron-nyj resurs] /Rezhim dostupa: http://minstroy.tatarstan.ru/file/l%D0%B4(l).pdf, svobodnyj. — Zagl. s jekrana.

7. S.J.M. van Eekelen, A. Bezuijen « Dutch research on basal reinforced piled embank-ments», 8.Geokunststoff-Kolloquium, 2013.