CC BY
24УДК 666.972.163(045)
DOI: https://doi.org/10.31659/0585-430X-2018-764-10-19-23
М.Е. ЖУРКОВСКИЙ1, инженер (makhimik@mail.ru), А.Н. БЛАЗНОВ1, д-р тех. наук (blaznov74@mail.ru); И.К. ЖАРОВА2, д-р физ.-мат. наук (zharova@niipmm.tsu.ru); П.В. ВЕРЕЩАГИН3, канд. техн. наук (vpv@bti.secna.ru)
1 Институт проблем химико-энергетических технологий Сибирского отделения Российской академии наук (659322, г. Бийск, ул. Социалистическая, 1)
2 Национальный исследовательский Томский государственный университет (634050, г. Томск, пр. Ленина, 36)
3 Бийский технологический институт (филиал) Алтайского государственного технического университета им. И.И. Ползунова (659305, г. Бийск, ул. Трофимова, 27)
Повышение прочности бетонов с использованием минеральных частиц флотационных отходов горно-обогатительных предприятий
Переработка и рекуперация отходов горно-обогатительных предприятий вносят значительный вклад в решение экономических и экологических проблем. Исследования направлены на решение проблемы переработки горнорудных флотационных отходов путем их введения в бетон с целью повышения его прочности. Проведены гранулометрические исследования наполнителя и флотационных отходов. Размер основной фракции используемых частиц отходов флотации менее 50 мкм. В работе приведены результаты экспериментального исследования прочности бетонов с различным соотношением исходных компонентов и разным дисперсным составом наполнителя, а также зависимость набора прочности бетона с минеральной добавкой от времени твердения. По результатам анализа выявлено, что бетон с добавлением частиц горнорудных отходов имеет большую прочность в сравнении с исходным составом. Добавка существенно влияет на структуру образующегося бетона. При этом прочностной эффект различен в зависимости от дисперсности частиц наполнителя.
Ключевые слова: бетон, наполнитель, связующее, минеральная добавка, отходы флотации, состав, прочность, частицы, дисперсность.
Работа выполнена при использовании оборудования Бийского регионального центра коллективного пользования СО РАН (ИПХЭТ СО РАН, г. Бийск). Исследование выполнено при финансовой поддержке РФФИ в рамках научного проекта № 17-38-50200 «мол_нр».
Для цитирования: Журковский М.Е., Блазнов А.Н., Жарова И.К., Верещагин П.В. Повышение прочности бетонов с использованием минеральных частиц флотационных отходов горно-обогатительных предприятий // Строительные материалы. 2018. № 10. С. 19-23. DOI: https://doi. огд/10.31659/0585-430Х-2018-764-10-19-23
M.E. ZHURKOVSKY1, Engineer (makhimik@mail.ru), A.N. BLAZNOV1, Doctor of Sciences (Engineering) (blaznov74@mail.ru); I.K. ZHAROVA2, Doctor of Sciences (Physics and Mathematics) (zharova@niipmm.tsu.ru); P.V. VERESHCHAGIN3, Candidate of Sciences (Engineering) (vpv@bti.secna.ru)
1 Institute for Problems of Chemical and Energetic Technologies of the Siberian Branch оf the Russian Academy of Sciences (1, Sotsialisticheskaya Street, Biysk, 659322, Russian Federation)
2 National Research Tomsk State University (36, Lenina Street, Tomsk, 634050, Russian Federation)
3 Byisk Technological Institute (branch), Polzunov Altai State Technical University (27, Trofimova Street, Byisk, 659305, Russian Federation)
Increasing the Strength of Concretes with Particles of Flotation Waste of Mining and Concentrating Enterprises
Processing and recuperation of waste from mining and concentrating enterprises make a significant contribution to the solution of economic and environmental problems. Studies are aimed at solving the problem of processing of mining flotation waste by introducing them into the concrete in order to increase its strength. Granulometric studies of the filler and flotation waste were carried out. The size of the main fraction of flotation waste particles used is less than 50 ^m. The paper presents the results of an experimental study of the strength of concretes with different ratios of initial components and different dispersed composition of the filler, as well as the dependence of the development of strength in concrete with a mineral additive on the time of hardening. Results of the analysis revealed that the concrete with the addition of particles of mining waste has greater strength in comparison with the initial composition. The additive significantly affects the structure of the resulting concrete. In this case, the strength effect is different depending on the dispersion of the filler particles.
Keywords: concrete, filler, binder, mineral additive, flotation waste, composition, strength, particles, dispersion.
The work was carried out with the use of equipment of the Biysk Regional Center of Collective Use, Sibirian Branch of the Russian Academy of Sciences (IPKhET SB RAS, Biysk). The study was conducted under the financial support of Rissian Fond for Basic Research within the frame of scientific project № 17-38-50200 "mol np".
For citation: Zhurkovsky M.E., Blaznov A.N., Zharova I.K., Vereshchagin P.V. Increasing the Strength of Concretes with Particles of Flotation Waste of Mining and Concentrating Enterprises. Stroitel'nye Materialy [Construction Materials]. 2018. No. 10, pp. 19-23. DOI: https://doi.org/10.31659/0585-430X-2018-764-10-19-23 (In Russian).
В мире ежегодно добывают и перемещают большое количество горных пород, из которых 17—20 млрд т составляют твердое топливо, сырье для изготовления строительных материалов и т. п. При этом 1,5—7,5 млрд т используются для извлечения железной, медной и других руд путем их обогащения на горно-обогатительных предприятиях. Остальное (~120 млрд т) — это отходы, химический состав которых близок к среднему химическому составу земной коры [1]. Эти отходы включают и
отходы флотации горно-обогатительных комбинатов, которые обладают важной особенностью: входящие в их состав твердые частицы имеют очень малый размер. Эта особенность позволяет использовать вторично отходы флотации, например в стройиндустрии [2, 3].
Измельчение твердых материалов относится к числу самых энергоемких, материалоемких технологических процессов. Поэтому актуально использовать минеральные отходы не только для устранения экологических
40
30
20
10
0
400
800
1200
с|, мкм
Т, %
40 30 20 _ 10 _
0
о, МПа
23
10
20
30
40
50 С, мкм
7
15 7, %
Рис. 1. Содержание частиц в песке (а) и минеральной добавке (б)
последствий флотации [4, 5], но и с целью повышения эн ергетической эффективности производства [6].
Одно из направлений возможного использования мелкодисперсных минеральных наполнителей отходов флотации горно-обогатительных комбинатов — это бетоны различных классов. Как известно, бетонная масса состоит из наполнителей и связующего (наиболее часто — цемент). При гидратации цемента происходят химические превращения, в которых не2 участвует наполнитель, однако он, как элемент конструкционного материала, оказывает влияние на ряд физико-химических свойств получаемого бетона. Содержание частиц с сильно развитой поверхностью может значительно снизить активность цемента [7]. Крупный наполнитель способствует образованию зон контакта. Зона контакта в бетоне, как правило, является слабым местом структуры, где локализуются внутренние напряжения, превышающие прочность сцепления наполнителя и связующего или когезионную прочность их пограничных слоев при действии внешних нагрузок и агрессивных сред [6].
Бетон относится к материалам, хорошо сопротивляющимся сжатию. Поэтому прочность бетона при сжатии — один из основных параметров, характеризующий его в качестве строительного материала. Прочность бетона зависит от большого количества факторов: водоцементное отношение, соотношение компонентов бетонной смеси, марка цемента, качество наполнителей, пористость, время созревания, температура и др. [8].
Целью настоящей работы является исследование влияния твердых частиц отходов флотации на прочность бетона при сжатии при различных соотношениях компонентов бетонной смеси и на кинетику набора прочности бетона в зависимости от дисперсного состава твердых частиц и их массового содержания в бетоне.
На первом этапе исследования составов бетона с твердой фазой отходов флотации [9] горно-обогатительной фабрики (далее — минеральной добавкой) были получены данные о гранулометрическом составе наполнителей для детального изучения структуры образующихся бетонов. Методы исследования гранулометрического состава были выбраны в зависимости от исходной дисперсности частиц наполнителей: для песка использовался ситовой анализ, для высокодисперсной минеральной добавки — оптический метод определения характерного размера частиц (диаметр d) с помощью микроскопа. Функции распределения частиц по размерам представлены на рис. 1.
Выявлено, что распределение частиц песка по размерам (рис. 1, а) соответствует классическому. Максимальный диаметр частиц песка составляет ~1800 мкм, диаметр частиц основной фракции находится в диапазоне 200—650 мкм. На рис. 1, б приведено эквивалент-
Рис. 2. Прочность при сжатии образцов с частичной заменой песка (1) и цемента (2) минеральной добавкой
ное массовому объемное распределение частиц минеральной добавки по размерам. Диаметр частиц основного объема минеральной добавки находится в диапазоне 15—40 мкм. Следует отметить, что в процессе исследований гранулометрического состава минеральной добавки оптическим методом наблюдались частицы диаметром менее 1 мкм, точный размер которых не удалось установить с помощью микроскопа. Это свидетельствует о возможном наличии наноразмерных частиц. В связи с этим можно предположить, что помимо повышения прочности бетона за счет улучшения его структуры, на-норазмерные частицы минеральной добавки могут повлиять на гидр олиз частиц цементного вяжущего и затвердевший камень будет частично или полностью состоять не из высокоосновных, а из более плотных низкоосновных гидросиликатов кальция [10]. В работах [11, 12] содержатся данные о крупности твердых частиц «хвостов» флотации, в которых присутствуют частицы размером до 150—200 мкм, более крупные, чем приведенные на рис. 1, б. Это объясняется тем, что для настоящих исследований отбор проб илов проведен в районе дамбы прудка-отстойника, расположенной ниже сброса сточных вод примерно на 1 км [13]. В этом случае более крупные частицы успели осесть, а вблизи дамбы оседают в ил более мелкие частицы, которые дольше находились в сточных водах во взвешенном состоянии.
На втором этапе для определения прочности бетонов исследуемых составов были изготовлены цилиндрические образцы. Для того чтобы минимизировать вероятность попадания дефектных (значительных по объему) включений, выбор оснастки проводился исходя из размеров частиц наполнителя, не превышающих 1800 мкм. В связи с этим для испытаний в лабораторных условиях оснастка выполнена с уменьшенным по отношению к стандартным образцам (ГОСТ 10180—2012 «Бетоны. Методы определения прочности по контрольным образцам») поперечным сечением. Оснастка представляла собой полиуретановые цилиндры диаметром 50 мм и высотой 50 мм [14].
Добавка отрабатывалась на составе 1:3:0,67 на ЦЕМ П/А-Ш 32,5Б и ЦЕМ I 42,55 связующем. Испытание и хранение проводились согласно ГОСТ 10180—2012. Образцы бетона, получаемые из раствора заданного состава, извлекались из формы по истечении 24 ч и хранились, накрытые пленкой, исключающей испарение влаги, во влажном песке при температуре 20±2оС. В соответствии с методикой образцы должны быть выдержаны до испытания при указанных условиях в распалубленном виде в течение 4 ч. Однако из-за недостаточного просыхания образцов с минеральной добавкой и, как следствие, значительного занижения прочностных характеристик время выдержки было увеличено до 8 ч [14].
а
б
а, МПа
Состав Цемент, % Песок, % Добавка, % Rc)K, МПа р, кг/м3
1 25 75 0 14,48±0,7 2074±3
2 20 75 5 14,42±2,21 2113±19
3 15 75 10 8,29±0,98 2095±6
4 25 70 5 20,22±0,99 2152±9
5 25 65 10 23,53±1,44 2176±9
6 25 60 15 20,99±2,23 2152±11
a, МПа
20
10
60 сут
Рис. 3. Зависимость набора прочности бетона при сжатии от времени твердения: 1 - без добавки, 2 - с добавкой
Далее, для выявления прочностного эффекта минеральной добавки и определения ее оптимального содержания в бетоне были поставлены эксперименты на образцах с частичной заменой в разных соотношениях из базового состава цемента или песка на минеральную добавку. При этом снижения расхода цемента и повышения прочностных характеристик предполагалось добиться путем снижения нагрузок в зонах контакта (зоны локализации процессов разрушения при воздействии внешних нагрузок), т. е. улучшением структуры компенсировать уменьшение активной поверхности цемента.
При одинаковом водоцементном отношении прочность бетона незначительно зависит от подвижности бетонной смеси, прочность бетона из жесткой смеси выше в среднем на 1—5% [15]. В связи с этим во всех рассматриваемых составах независимо от подвижности смеси использовалось одинаковое водоцементное отношение, составляющее 16,8% от массы твердых компонентов. Песок для изготовления мелкодисперсного бетона использовался речной, соответствующий ГОСТ 6139—2003 «Песок для испытаний цемента. Технические условия». Оценка прочностного эффекта и определение оптимального содержания добавки проводились по результатам серии испытаний шести составов. В табл. 1 приведены компонентные соотношения исследуемых составов. Характеристики (прочность и плотность р), представленные в табл. 1, усреднялись по результатам трех параллельных опытов. Образцы испытывались по истечении 28 сут согласно ГОСТ 10180-2012.
Анализ полученных данных (табл. 1) показал, что замена 5% цемента (состав 2) на минеральную добавку практически не влияет на прочность. Это позволяет сделать обоснованный вывод об экономической целесообразности использования минеральной добавки в составе связующего вместо 5% относительно дорогостоящего цемента.
Таблица 1
Компонентные соотношения исследуемых составов (в мас. %), характеристики прочности и плотности
0-0,16 0,16-0,31 0,31-0,63 0,63-1 1-2,5
0-2,5 d, мм
Рис. 4. Прочность бетона при различном гранулометрическом составе наполнителя
На рис. 2 приведены зависимости прочности при сжатии образцов бетона с частичной заменой наполнителя (песка) и связующего (цемента) минеральной добавкой, z — массовая доля минеральной добавки.
Анализ полученных данных показал, что замена 10% цемента на минеральную добавку (состав 3) отрицательно влияет на прочность бетона при сжатии. По-видимому, этот эффект является следствием следующих причин:
— перенасыщение раствора, минеральные добавки не укладываются между крупными частицами песка, начинают их раздвигать, что не способствует улучшению структуры;
— активная поверхность цемента существенно загрязняется минеральными добавками, и связующих свойств цемента для обволакивания частиц наполнителя недостаточно.
Замена наполнителя (песка) на минеральные добавки с частицами диаметром 15—40 мкм приводит к увеличению прочности рассмотренных бетонов в сравнении с прочностью бетона стандартного состава 1 (табл. 1).
На основании результатов испытаний проведена оценка интервала эффективности при замене 5; 10; 15% песка минеральной добавкой: максимальный прочностной эффект достигается при 10% добавки, прочность увеличивается на 62% (состав 5); при 15% добавки (состав 6) прочность ниже максимальной, но превышает прочность бетона стандартного состава на 45%.
Дальнейшие исследования проводились на составе 5, наиболее перспективном в качестве строительного материала по характеристике прочности при сжатии.
Средние значения экспериментальных данных влияния добавки на кинетику твердения бетона приведены на рис. 3. Средняя плотность образцов без добавки составила 2096±28 кг/м3, с добавкой — 2149±26 кг/м3.
Анализ полученных данных показал (рис. 3), что набор прочности состава без добавки за период в 28 сут происходит медленнее классической кривой набора прочности для ПЦ400, что говорит о недостаточном содержании быстротвердеющего высокопрочного минерального компонента в связующем, такого как трех-кальциевый силикат (алит) [15]. Для состава с добавкой в количестве 10% наблюдается начальное увеличение прочности в первые 4 сут предположительно из-за формирования лучшей структуры. Далее кинетика обоих составов становится одинаковой, в пределах погрешности, что свидетельствует о том, что минеральная добавка на механизм твердения не влияет. Абсолютное значение прочности бетона при сжатии при выдержке до 56 сут с добавкой 10% минеральных частиц составило 25±2,33 МПа, что в 1,6 раза выше прочности бетона стандартного состава (15±2,3 МПа).
С целью установления фракционного состава наполнителя с минеральными добавками, способствующего
ÍTf-^JVITE/lbrl-jJ- научно-технический и производственный журнал J ® октябрь 2018
Таблица 2
Результаты испытаний исследуемых составов
Состав, мас. %
d,MM Цемент Наполнитель Добавка Rc)K, МПа р, кг/м3
0-0,05 25 0 75 6,59±0,67 1853±6,7
0-0,16 25 75 0 11,05±1,66 1885±23,99
0,16-0,315 25 75 0 11,21±0,72 1990±20,27
0,16-0,316 25 65 10 14,63±0,38 2071±10,17
0,315-0,63 25 75 0 11,05±1,43 2038±18,68
0,315-0,63 25 65 10 20,93±2,36 2099±7,76
0,63-1 25 75 0 13,34±3,92 2038±26,95
0,63-1 25 65 10 19,92±1,64 2117±24,07
1-2,5 25 75 0 13,69±2,43 2145±20,26
1-2,5 25 65 10 17,99±3,1 2146±26,94
0-2,5 25 75 0 13,26±2,69 2057±26,52
0-2,5 25 65 10 18,92±3,35 2099±23,32
формированию наилучшей структуры бетона и, следовательно, достижению максимального прочностного эффекта, исследовалось влияние гранулометрического состава наполнителя (песка) на прочность бетона. Песок разделялся на фракции ситовым методом. Формировались составы с добавкой и без добавки. Изготовленные из исследуемых составов бетонные образцы по истечению 28 сут набора прочности испыты-вались на сжатие. Составы и осредненные по результатам серии испытаний значения прочности и плотности представлены в табл. 2.
Сравнивая прочность бетонов стандартного состава на основе речного песка дисперсностью 0—2,5 мм (табл. 2) и мелкодисперсных наполнителей, таких как просев речного песка (0—0,16 мм), и минеральной добавкой (0—0,05 мм), наблюдается снижение прочности. Для бетона с минеральной добавкой в количестве 75% без песка прочность снижается в два раза. Это связано с загрязнением активной поверхности связующего цемента. Поэтому высокодисперсные наполнители, такие, как минеральная добавка, просеянный или молотый песок, без добавления крупного песка непригодны к применению в бетонах с точки зрения прочностных характеристик и влекут перерасход связующего.
Данные испытаний, приведенные в табл. 2, свидетельствуют о снижении плотности при уменьшении
Список литературы
1. Петров В.П., Токарева С.А. Пористые заполнители из отходов промышленности // Строительные материалы. 2011. № 12. С. 46-51.
2. Журковский М.Е., Блазнов А.Н., Жарова И.К. Комплексное использование отходов горнодобывающих предприятий на примере применения мине-
ральных частиц «хвостов» флотации в строительных материалах // Наукоемкие технологии разработки и использования минеральных ресурсов. 2018. № 4. С. 489-494.
размера частиц фракций наполнителя. По-видимому, это связано с увеличением массы воздуха, вовлеченного частицами наполнителя. Снижение плотности, в свою очередь, способствует снижению прочности бетона.
На рис. 4 приведены сравнительные данные прочности бетона при различном гранулометрическом составе наполнителя с добавкой и без добавки.
Для составов без добавки (рис. 4) наблюдается «плато» прочности бетона в интервалах размеров частиц наполнителя 0—0,63 мм (прочность ниже) и 0,63—2,5 мм (прочность соответствует контрольному стандартному составу). Это связано с уравновешиванием двух эффектов — улучшением структуры за счет уменьшения центров концентраций напряжений, с одной стороны, и гашением активности цемента, с другой.
Прочность бетонов с 10% заменой песка на минеральную добавку (рис. 4) с наполнителем дисперсным составом (1—2,5 мм) и речным песком соизмеримы; прочность бетонов с наполнителем другого дисперсного состава существенного различается. При этом прочность образцов с добавкой стабильно выше, чем прочность образцов бетонов без добавки, за исключением образца с добавкой в количестве 75% без добавления песка. Максимальное увеличение прочности образцов с минеральной добавкой достигается при использовании наполнителя дисперсностью 0,31—0,63 мм: прочность возрастает на 89% по сравнению с прочностью аналогичного бетона без добавки.
Полученные данные свидетельствуют, что добавка по-разному влияет на структуру бетона с различным гранулометрическим составом наполнителя.
Выводы.
Установлено, что добавление или частичная замена наполнителя в составе бетона твердой фазой отходов флотации дисперсностью 15—40 мкм способствует увеличению прочности бетона при сжатии. Оптимальна частичная замена наполнителя (песка) на 10% минеральной добавки. При этом прочность бетона увеличивается на 62%.
Частичная замена связующего (цемента) на 5% минеральной добавки — твердых частиц отходов флотации диаметром 15—40 мкм — незначительно влияет на прочность при сжатии бетона рассмотренных составов.
Установлено, что минеральная добавка на кинетику твердения бетона не влияет, но влияет на прочностной эффект: прочность бетона с 10%-й минеральной добавкой в 1,4—1,6 раза выше прочности бетона без добавки после выдержки в течение 28 сут.
Дисперсность частиц наполнителя существенно влияет на прочностной эффект добавки. Максимальное увеличение прочности достигается при дисперсности наполнителя 0,315—0,63 мм с 10% минеральной добавкой и превышает на 89% прочность бетона без добавки.
References
1. Petrov V.P., Tokareva S.A. Porous aggregates from industrial wastes. Stroitel'nye Materialy [Construction Materials]. 2011. No 12. pp. 46-51. (In Russian).
2. Zhukovsky M.E., Blaznov A.N., Zharova I.K. Integrated use of mining waste by the example of the use of mineral particles offlotation "tails" in building materials. Naukoemkie tekhnologii razrabotki i ispol'zovaniya mineral'nykh resursov. 2018. No. 4, pp. 489-494. (In Russian).
3. Panova V.F., Panov S.A. Replacing natural resources through the use of man-made materials. Naukoemkie
3. Панова В.Ф., Панов С.А. Замена природных ресурсов за счет применения техногенного сырья // Наукоемкие технологии разработки и использования минеральных ресурсов. 2015. № 2. С. 152—157.
4. Сакладов А.С., Робертус Ю.В., Любимов Р.В. О влиянии производственных отходов ОАО «Рудник «Веселый» на состояние окружающей среды // Природные ресурсы Горного Алтая. 2007. № 1. С. 79.
5. Сакладов, А.С. Характер и масштабы влияния на окружающую среду отходов горнодобывающих предприятий Республики Алтай. Дис... канд. геол.-минерал. наук. Барнаул. 2008. 155 с.
6. Траутваин А.И., Ядыкина В.В., Гридчин А.М. Особенности механоактивированных минеральных порошков// Строительные материалы. 2011. № 11. С. 32—34.
7. Траутваин А.И., Ядыкина В.В., Гридчин А.М. Повышение реакционной способности наполнителей в результате помола // Строительные материалы. 2010. № 12. С. 81—83.
8. Федосов С.В., Бобылев В.И., Ибрагимов А.М., Козлова В.К., Соколов А.М. Моделирование набора прочности бетоном при гидратации цемента // Строительные материалы. 2011. № 11. С. 38—41.
9. Сыздыкова Ж.М., Кириллова М.М. Петрографическая характеристика пород в районе рудника «Веселый» (Республика Алтай). Проблемы геологии и освоения недр: Труды XVIМеждународного симпозиума имени академика М.А. Усова студентов и молодых ученых, посвященного 110-летию со дня основания горно-геологического образования в Сибири. Том I. Томск: Томский политехнический университет. 2012. С. 153—155.
10. Лесовик В.В., Потапоп В.В., Алфимова Н.И. Повышение эффективности вяжущих за счет использования наномодификаторов // Строительные материалы. 2011. № 12. С. 60—62.
11. Блазнов А.Н., Кырлан В.В., Фролов А.В., Бажин В.Е., Иванова Д.Б. Экспериментальные исследования осаждения твердых частиц под действием гравитационных и центробежных сил в процессах очистки сточных флотационных вод // Ползуновский вестник. 2013. № 3. С. 293—299.
12. Потравный И.М., Генгут И.Б., Даваахуу Нямдорж. Возможности использования ресурсов техногенных месторождений для производства строительных материалов (на примере КОО «Предприятие Эрдэнэт») // Строительные материалы. 2016. № 3. С. 52—55.
13. Журковский М.Е., Блазнов А.Н., Жарова И.К. Исследование процесса осаждения твердых частиц хвостов флотации. Материалы XI Всероссийской научно-практической конференции студентов, аспирантов и молодых ученых с международным участием «Технологии и оборудование химической, биотехнологической и пищевой промышленности». 23—25 мая 2018, Бийск. С. 146—151.
14. Журковский М.Е., Фирсов В.В., Блазнов А.Н., Верещагин П.В. Исследование процесса твердения бетона с минеральными добавками. Технологии и оборудование химической, биотехнологической и пищевой промышленности: материалы X Всероссийской научно- практической конференции студентов, аспирантов и молодых ученых с международным участием. 24—26 мая 2017, г. Бийск. 2017. С. 258—262.
15. Бажанов Ю.М. Способы определения состава бетона различных видов. М.: Стройиздат, 1975. 46 с.
tekhnologii razrabotki i ispol'zovaniya mineral'nykh resur-sov. 2015. No. 2, pp. 152-157. (In Russian).
4. Sakladov A.S., Robertas Yu.V., Lyubimov R.V. On the impact of industrial waste OJSC "Mine Cheerful" on the state of the environment // Prirodnye resursy Gornogo Altaya. 2007. No. 1, p. 79. (in Russian).
5. Sakladov A.S. The nature and extent of the environmental
impact of mining waste of the Republic. Cand. Diss. (Geology and Minerology). Barnaul. 2008. 155 p. (In Russian).
6. Trautvain A.I., Yadikina V.V., Gridchin A.M. Features of
mechanical activated mineral powders. Stroitel'nye Materialy [Construction Materials]. 2011. No. 11. pp. 32-34. (In Russian).
7. Trautvain A.I., Yadikina V.V., Gridchin A.M. improve-
ment of reactionary capacity of fillers as a result of grinding. Stroitel'nye Materialy [Construction Materials]. 2010. No. 12, pp. 81-83. (In Russian).
8. Fedosov S.V., Bobylev V.I., Ibragimov A.M., Kozlo-va V.K., Sokolov A.M. Modeling of a concrete strength set at hydration of cement. Stroitel'nye Materialy [Construction Materials]. 2011. No. 11, pp. 38-41. (In Russian).
9. Syzdykova Zh.M., Kirillova M.M. Petrographic characteristics of rocks in the area of the mine "Cheerful" (Altai Republic). Problems of geology and subsoil development: Proceedings of the XVI International Symposium named after Academician M.A. Usov students and young scientists dedicated to the 110th anniversary of the founding of mining and geological education in Siberia. Vol. I. Tomsk. 2012. pp. 153-155. (In Russian).
10. Lesovik V.V., Potapop V.V., Alfimova N.I. Improvement of efficiency of binders using nanomodifiers. Stroitel'nye Materialy [Construction Materials]. 2011. No. 12, pp. 60-62. (In Russian).
11. Blaznov A.N., Kyrlan V.V., Frolov A.V., Bazhin V.E., Ivanova D.B. Experimental studies of the precipitation of solid particles under the action of gravitational and centrifugal forces in the processes of purification of waste flotation waters. Polzunovskii vestnik. 2013. No. 3, pp. 293-299. (In Russian).
12. Potravny I.M, Gangut I.B., Davaahuu Nyamdorzh. The possibility of using resources man-made deposits for the production of construction materials (for example, the CCW «Enterprise Erdenet»). Stroitel'nye Materialy [Construction Materials]. 2016. No. 3, pp. 52-55. (In Russian).
13. Zhukovsky M.E., Blaznov A.N., Zharova I.K. The study of the deposition of solid particles of flotation tails. Materials of the XI All-Russian Scientific and Practical Conference of Students, Postgraduates and Young Scientists with International Participation "Technologies and Equipment for the Chemical, Biotechnology and Food Industry". May 23-25, 2018. Bijsk, pp. 146-151. (In Russian).
14. Zhukovsky M.E., Firsov V.V., Blaznov A.N., Vereshcha-gin P.V. Investigation of the hardening of concrete with mineral additives. Technologies and equipment of chemical, biotechnological and food industries: materials of the X All-Russian scientific and practical conference of students, graduate students and young scientists with international participation. May 24-26, 2017. Biysk, pp. 258-262. (In Russian).
15. Bazhanov Yu.M. Sposoby opredeleniya sostava betona razlichnykh vidov [Methods for determining the composition of concrete of various types]. Moscow: Stroyizdat. 1975. 46 p. (In Russian).
