CC BY
1
УДК 622.51
ПОВЫШЕНИЕ НАДЕЖНОСТИ ФУНКЦИОНИРОВАНИЯ
ВОДООТЛИВНЫХ УСТАНОВОК НА КИМБЕРЛИТОВЫХ
РУДНИКАХ
Н.П. Овчинников
Выполнен сравнительно-сопоставительный анализ фактических физико-химических характеристик шахтных вод кимберлитовых рудников с требуемыми показателями. Установлено, что низкая долговечность насосного оборудования кимберлитовых рудников во многом обусловлена сильной загрязненностью перекачиваемых шахтных вод. Предложена модернизированная технологическая схема системы главного водоотлива рудника, позволяющая качественно осветлять шахтные воды.
Ключевые слова: кимберлитовый рудник, рудничный водоотлив, секционный насос, надежность функционирования, механические примеси, отстаивание, осветляющий резервуар.
Введение. Назначение любой системы рудничного водоотлива -своевременное удаление всей воды, поступающей в водосборные горные выработки подземного предприятия с учетом динамики его развития [1-6].
Согласно правилам безопасности [7], при подземной отработке рудных месторождений перекачка суточного водопритока водоотливной установкой на вышележащий горизонт или дневную поверхность рудника должна осуществляется не более, чем за 20 часов, при этом в резерве обязательно должно находиться от 1 до 2 насосных агрегатов в зависимости от количества задействованного насосного оборудования (табл. 1).
Таблица 1
Информация о количестве насосных агрегатов водоотливной _установки и их распределение по функционалу_
Списочный парк Количество насосных агрегатов, в том числе:
насосных агрегатов
В работе В резерве В ремонте
3 1 1 1
4 2 1 1
5 3 1 1
7 4 2 1
8 5 2 1
9 6 2 1
Количество насосных агрегатов в работе Араб рассчитывается следующим образом:
Nраб =
а
сумм
(1)
бпасп при этом
20 ■ бсумм > Ч , (2)
где асумм - суммарная производительность рабочих насосов водоотливной установки, обеспечивающая откачку суточного водопритока ч за 20 ч, м3/ч; 0пасп - паспортная производительность насоса, м3/ч.
Производительность асумм определяется как
а _ Оу + а2- + Оп
>/сумм
к
(3)
пот
где аь..ап - соответственно фактическая производительность насосов № 1...п, м3/ч; кпот - коэффициент, учитывающий средние потери производительности водоотливной установки в зависимости от количества одновременно задействованных насосов и трубопроводных ставов.
Исходя из выражений (1), (2) и (3), показатель ^аб во многом связан с производительностью отдельно взятого насоса и водопритоком.
При подземной отработке месторождений твердых полезных ископаемых центробежный насос обычно выводят в капитальный ремонт при снижении изначальной производительности на 30 % и более [8]. Как видно из рис. 1, средняя производительность насоса Оср является функцией его средней наработки до капитального ремонта.
450
-
$ 400 £2, О)
§ 350
I -з
300
250
200
бср ~ 0,1265 Г+ 59,128 Я2 = 0,6395
1500
1700
1900
2100
2300
2500
2700
Наработка Г, ч
Рис. 1. Зависимость средней производительности насоса Qср от средней наработки до капитального ремонта Т
Таким образом, показатель ^аб зависит от показателя Т. Количество насосных агрегатов, находящихся в ремонте, зависит от наработки насоса до капитального ремонта и отказа, а также его времени восстановления (времени нахождения в ремонте).
Таким образом, надежность функционирования водоотливной установки можно оценить через следующие критерии:
1) средняя наработка до капитального ремонта Т, ч.;
2) средняя наработка на отказ ^ ч.;
3) среднее время восстановления ¿восст, ч.
Практика показывает, что основной причиной отказов насосного оборудования от интенсивности возникновения которых зависят показатели Т и ^ является сложный, многофакторный вид гидродинамического разрушения - гидроэрозия, под действием совместно протекающих гидроабразивного, коррозионного и других видов изнашивания [9].
Превалирующим видом изнашивания деталей насосного оборудования при откачке шахтных вод является гидро абразивное изнашивание, чья скорость протекания во многом зависит от содержания твердых частиц
[1, 9].
Коррозионное изнашивание также сильно влияет на долговечность насосного оборудования [10, 11]. Химическая активность шахтных вод к металлу во многом зависит от их водородного показателя рН и минерализации.
Согласно [11] шахтные воды можно разделить на следующие 3 типа:
1) кислые (водородный показатель рН < 6,5 со значительной минерализацией);
2) нейтральные (водородный показатель рН = 6,5... 8,5 с минерализацией < 1 г/л);
3) соленые и солоноватые с повышенной минерализацией (водородный показатель рН = 6,5. 8,8 с минерализацией> 1 г/л).
Наиболее химически активными являются кислые шахтные воды, которые оказывает наибольшее разрушительное воздействие на детали насоса при водородном показателе рН менее 4,3 [12].
На скорость протекания коррозионного изнашивания деталей проточной части насосного оборудования также оказывает сильное влияние химический состав шахтных вод [1]. С увеличением содержания хлоридов, сульфатов и сероводорода в воде ее агрессивность к металлу возрастает [13, 14].
Наибольшее распространение при подземной разработке рудных месторождений полезных ископаемых получили секционные насосы в кислотоупорном исполнении ЦНС(К) и НЦС(К) [1, 8, 15].
В табл. 2 приведены основные требования к шахтных водам при условии их откачки вышеназванным насосным оборудованием [16].
Таблица 2
Требования к перекачиваемым жидкостям_
Физико-химические характеристики Требуемое значение
Содержание механических примесей с размером твердых частиц до 0,2 мм с микротвердостью 1,47 ГПа Не более 0,2 % массе
Плотность Не более 1100 кг/м3
Водородный показатель рН 3,5...8,5
Содержание сульфатов Не более 20 г/л
Содержание хлоридов Не более 20 г/л
Содержание сероводорода Не более 100 мг/л
В случае, если перекачиваемые жидкости не соответствуют всем шести предъявляемым к ним требованиям, то условия эксплуатации секционных насосов принято считать экстремальными.
Согласно источнику [17] всем предъявляемым требованиям обычно соответствуют шахтные воды, откачиваемые из золотодобывающих рудников страны. На отечественных медно-никелевых и медноколчеданных рудниках физико-химические характеристики шахтных вод более жесткие [1]. В наименьшей степени предъявляемым требованиям соответствуют шахтные воды кимберлитовых рудников АК «АЛРОСА» (табл. 3).
Таблица 3
Сравнение фактических физико-химических характеристик шахтных _вод кимберлитовых рудников с требуемыми показателями_
Физико-химические характеристики Требуемое значение Кимберлитовые рудники
Содержание механических примесей с размером твердых частиц до 0,2 мм с микротвердостью 1,47 ГПа Не более 0,2 % массе Не соответствуют
Плотность Не более 1100 кг/м3 Не соответствуют
Водородный показатель 3,5.8,5 Соответствуют
Содержание сульфатов Не более 20 г/л Соответствуют
Содержание хлоридов Не более 20 г/л Не соответствуют
Содержание сероводорода Не более 100 мг/л Соответствуют
Результаты статистической обработки данных по эксплуатации секционных насосов кимберлитовых рудников (рис. 2, а, б) свидетельствуют, что их показатели долговечности: средняя наработка узла гидропяты на отказ и (на долю данного узла приходится 50.80 % всех текущих ремонтов секционных насосов) и средняя наработка до капитального ремонта Т имеют тесную взаимосвязь со средней концентрацией взвесей в воде ктв.
900 г
800 -
5* 700 -
1ч"
«
600 -
е
1С
к а 500 -
я
И
400 -
300 -
200 -
ю
Концентрация к1В, г/л
а
Т= -299,62^+ 4375,6 Я2 = 0,9478
4 6 8 10 Концентрация ктв, г/л б
Рис. 2. Зависимости между средней концентрацией взвесей в воде ктв и средней наработкой узла гидропяты и (а), а также средней наработкой до капитального ремонта насоса Т (б)
В соответствии с выведенными эмпирическими формулами (рис. 2, а и б), снижение загрязненности шахтных вод в условиях кимберлитовых рудников позволит значительно улучшить показатели долговечности секционных насосов, а соответственно и повысить надежность функционирования водоотливной установки.
Цель настоящей работы заключается в разработке технологического решения, направленного на более качественное осветление шахтных вод, что позволит повысить надежность функционирования водоотливной установки кимберлитового рудника.
Основная часть. Основным способом осветления шахтных вод является их традиционное отстаивание в водосборных горных выработках -осветляющих резервуарах и водосборниках [18].
Согласно требованиям правил безопасности [7], вместимость водосборных горных выработок главного водоотлива горнорудного предприятия должна быть рассчитана не менее чем на 4-часовой нормальный водо-приток.
На кимберлитовых рудниках рабочие объемы водосборных горных выработок главного водоотлива позволяют аккумулировать шахтные воды
и осаждать в них взвеси в течение 4.6 ч., что является стандартным диапазоном продолжительности отстаивания воды на многих горнорудных предприятиях (табл. 4).
Таблица 4
Данные о рабочих параметрах водосборных горных выработок систем _главного водоотлива кимберлитовых рудников_
Комплекс водосборных горных выработок Суммарная 3 вместимость, м Среднее время отстаивания воды, ч
Осветляющий резервуар № 3 + 1680 4,8
водосборник № 1, рудник «Удачный»
Осветляющий резервуар № 3 + 1880 5,4
водосборник № 2, рудник «Удачный»
Осветляющий резервуар № 4+ 1800 5,1
водосборник № 1, рудник «Удачный»
Осветляющий резервуар № 4+ 2000 5,7
водосборник № 1, рудник «Удачный»
Осветляющий резервуар № 1+ 2000 4,3
водосборник № 1, рудник «Мир»
Осветляющий резервуар № 2+ 2000 4,3
водосборник № 2, рудник «Мир»
Опыт эксплуатации системы водоотведения рудника «Удачный» свидетельствует, что при продолжительности отстаивания шахтных вод, равной 5-6 ч, средняя концентрация содержащихся в них взвесей снижается с 25 до 16 г/л (рис. 3).
Как видно из вышеприведенного рисунка, наибольшая доля взвесей осаждается в осветляющих резервуарах. Является логичным, что с повышением их емкости качество осветленной воды на входе в насос будет улучшаться.
В работе [12] отмечается, что строительство осветляющих резервуаров больших размеров в условиях главного водоотлива подземного горного предприятия экономически нецелесообразно из-за высоких капитальных затрат. В то же время результаты исследований [19] свидетельствуют, что переход на более производительные технологии ведения горных работ на руднике «Удачный» сопровождается значительным ростом затрат на эксплуатацию насосного оборудования из-за низкого качества осветления воды при ее стандартной продолжительности отстаивания.
27
15 -1-1-1
1 2 3
Место отбора пробы воды
Рис. 3. Средняя концентрация взвесей в воде: 1 - перед осветляющим резервуаром; 2 - перед водосборником; 3 - после водосборника
Потенциальная эффективность от использования водосборных горных выработок больших размеров на подземных рудниках (при условии значительных водопритоков) также подтверждается в работах [20].
Таким образом, видно, что переход на осветляющие резервуары повышенной вместимости может быть вполне оправданным решением на действующих (рудник «Удачный») или планируемых к строительству высокопроизводительных кимберлитовых рудниках (рудник «Юбилейный»).
Не стоит забывать, что более качественное осветление шахтных вод за счет применения осветляющих резервуаров повышенной вместимости приведет к увеличению количества осевших в них ило-шламовых отложений, чей процесс удаления в полном объеме ограничен во времени. В связи с этим, нуждается в проработке вопрос об эффективном обезвоживании ило-шламовых отложений.
На рис. 4 представлена предлагаемая технологическая схема главного водоотлива кимберлитового рудника, позволяющая эффективно отстаивать шахтные воды за счет применения осветляющих резервуаров повышенной вместимости, а затем обезвоживать продукты заиления в выведенном из работы резервуаре путем поэтапного сброса воды, выделяющейся из его содержимого [21].
Рассмотрим подробно принцип работы данного технологического решения и отметим его основные достоинства. Все поступающие в рудник шахтные воды в конечном итоге сбрасываются в один из двух попеременно работающих осветляющих резервуаров (рис. 4, поз. 1), у которых дальняя поперечная стенка представлена бетонной перемычкой (рис. 4, поз. 2) с установленными внутри нее металлическими трубами (рис. 4, поз. 3).
А-А
Рис. 4. Предлагаемая технологическая схема главного водоотлива: 1 - осветляющий резервуар; 2 - бетонная перемычка; 3 - трубы;
4 - водосборник; 5 - секционные насосы; 6 - погружной насос;
7 - кран-балка; 8 - лестница
На концах этих труб, выходящих наружу, установлены шаровые краны. Указанные металлические изделия должны изготавливаться из кор-розионностойких сталей в связи с сильной агрессивностью шахтных вод к металлу. Переливающиеся через перемычку осветленные шахтные воды самотеком стекаются и собираются в одном из двух ниже расположенных водосборников (рис. 4, поз. 4), которые также, как и осветляющие резервуары попеременно работают. Далее вода из водосборника поступает в заборный колодец, откуда откачивается секционными насосами (рис. 2, поз.
5) и выдается через нагнетательный трубопроводный став на дневную поверхность.
При сильном заилении осветляющего резервуара (обычно 90 % от исходной вместимости) он выводится из работы. Вместо него в технологическую цепочку по сбору и осветлению шахтных вод включается второй осветляющий резервуар, ранее находившийся в стадии очистки от ило-шламовых отложений.
На момент вывода из работы заиленного осветляющего резервуара его содержимое обычно разделено на следующие слои:
1) внешний слой - слой исходных шахтных вод;
2) нейтральный слой - промежуточный слой ило-шламовой пульпы;
3) нижний слой - слой обводненного твердого осадка.
При дальнейшем отстаивании содержимого в нерабочем осветляющем резервуаре из внешнего слоя выделяется осветленная вода, которая затем при помощи шаровых кранов сбрасывается через трубы верхней части перемычки в рабочий водосборник.
После слива осветленной воды продолжается процесс отстаивания нейтрального и нижнего слоев содержимого осветляющего резервуара с целью дальнейшего удаления большей части содержащейся в них жидко-
Вода, выделившаяся в результате отстаивания вышеприведенных двух слоев (см. рис. 4, г), сбрасывается в рабочий водосборник через трубы средней и нижней части перемычки, а в случае их забивки ило-шламовыми отложениями перекачивается погружным шламовым насосом (см. рис. 4, поз. 6), перемещаемым с помощью кран-балки (см. рис. 4, поз. 7), которая закреплена в верхней части горной выработки под осветляющий резервуар (возле перемычки).
Погружной шламовый насос должен быть без агитатора (мешалки), чтобы исключить процесс взмучивания ило-шламовых отложений.
В случае необходимости оперативно попасть в заиленный осветляющий резервуар можно с помощью лестницы (см. рис. 4, поз. 8), закрепленной по обе стороны перемычки.
Оставшиеся в осветляющем резервуаре после удаления воды ило-шламовые отложения, представленные обезвоженными нейтральным и нижним слоями, вывозятся из него погрузочно-доставочными машинами до выработанной горной выработки - при классической технологии отработки месторождения кимберлитовых руд с закладкой выработанного пространства, до комплекса загрузки скипов - при технологии этажного обрушения.
Согласно исследованиям [19] время отстаивания шахтных вод в осветляющих резервуарах должно составлять не менее 11 ч при их глубине -2 м.
Кроме качественного осветления шахтных вод и обезвоживания продуктов заиления, предлагаемая технологическая схема главного водоотлива рудника позволяет:
1) снизить степень загрязнения дороги заезда к водосборникам, в связи с тем, что откатка ило-шламовых отложений погрузочно-доставочной машиной до пункта разгрузки осуществляется, минуя данной дороги;
2) снизить риск затопления рудника в связи с большей вместимостью осветляющих резервуаров.
Заключение
1. Основной причиной низких показателей долговечности секционных насосов, применяемых в системах водоотлива кимберлитовых рудников, является высокая концентрация взвесей в шахтных водах, что подтверждается зависимостями ¿г= -68,898&тв+895,96 и T= -299,62 &тв+4375,6.
2. Предложена технологическая схема главного водоотлива ким-берлитового рудника, позволяющая эффективно отстаивать шахтные воды за счет применения осветляющих резервуаров повышенной вместимости, а затем обезвоживать ило-шламовые отложения в выведенном из работы резервуаре путем поэтапного сброса воды, выделяющейся из его содержимо-
Список литературы
1. Долганов А.В., Тимухин С. А. Гидроабразивный износ насосов рудничного водоотлива: монография. М.: Издательский дом «Академия естествознания», 2016. 180 с.
2. Зубов В.П., Смычник А.Д. Снижение рисков затопления калийных рудников при прорывах в горные выработки подземных вод // Записки Горного института. 2015. Т. 215. С. 29-37.
3. Mine Drainage: Research and Development / X. Wei, S. Zhang, Y. Han, F.A. Wolfe // Water Environment Research. 2017. Vol. 89(10). Р. 13841402. DOI: 10.2175/106143017X15023776270377. PMID: 28954666.
4. 2nd. Mine drainage: Treatment technologies and rare earth elements / X. Wei, S. Zhang, J. Shimko, R.W. Dengler // Water Environment Research. 2019. Vol. 91(10). Р. 1061-1068. DOI: 10.1002/wer.1178. Epub 2019 Jul 28. PMID: 31291681.5. Stan. M. On the durability of centrifugal pumps. Fiability and Durability. 2018.№ 1. P.193-198.
5. Characterization and Treatment of Mine Drainage / X. Wei, S. Zhang, Y. Han, F.A. Wolfe // Water Environment Research. 2018. Vol. 90(10). Р. 1899-1922. DOI: 10.2175/106143017X15131012188042. PMID: 30264688.
6. Assessing the sustainability of acid mine drainage (AMD) treatment in South Africa / V. Masindi, E. Chatzisymeon, I. Kortidis, S. Foteinis // Science of
The Total Environment. 2018. Vol. 635. Р. 793-802. DOI: 10.1016/j.scitotenv.2018.04.108. Epub 2018 Apr 24. PMID: 29710603.
7. ПБ 03-553-03. Единые правила безопасности при разработке рудных, нерудных и россыпных месторождений полезных ископаемых подземным способом. М.: НТЦ «Промышленная безопасность», 2009. Сер. 03. Вып. 33. 199 с.
8. Овчинников Н.П. Проблемы эксплуатации электронасосных агрегатов секционного типа на кимберлитовых рудниках АК «АЛРОСА» и пути их решения // Известия Томского политехнического университета. Инжиниринг георесурсов. 2018. Т. 329. № 6. C. 66-73.
9. Паламарчук Н.В. Шахтные и рудничные насосы: учебное пособие. Донецк: Издательский дом «Научный центр горных машин», 2009. 600с.
10. Веселов А.И. Защита от коррозии водоотливных установок. М.: Металлургиздат, 1950. 120 с.
11. Несущие металлоконструкции стационарно установленных технических устройств в капитальных выработках угольных шахт, влияние на них коррозионно-агрессивных шахтных сред / Д.В. Третьяк, А.Н. Выгри-вач, С.П. Медведев, Д.И. Селютин // Современная наука: актуальные проблемы теории и практики. Сер. Естественные и технические науки. 2015. № 7-8. С. 38-40.
12. Горелкин И.М. Разработка и обоснование способов повышения энергоэффективности насосного оборудования комплексов шахтного водоотлива: дис. ... канд. техн. наук. СПб., 2014. 197 с.
13. Наумов С.В., Сольяшинова О.А. Некоторые аспекты коррозии стали в природных водах // Вестник Казанского технологического университета. 2006. № 5. С. 11-15.
14. Быстрова О.Н. Анализ глубин коррозионных язв на углеродистой стали в растворах хлоридов // Вестник Казанского технологического университета. 2014. Т.17. № 20. С. 302-306.
15. Долганов А.В. Повышение энергоэффективности при эксплуатации комплексов шахтного водоотлива // Горный информационно-аналитический бюллетень. 2019. № S9. С. 16-23. DOI: 10.25018/0236-14932019-5-9-16-23
16. Сайт Линк Продукт. URL: http://www.linkprodukt.ru/archives/297 (дата обращения: 14.12.2023 г.).
17. Образование и очистка шахтных вод. URL: https://www.vo-da.ru/articles/schahtnye-vody/rudnichnye-vody (дата обращения: 14.12.2023 г.).
18. Попов В. М. Рудничные водоотливные установки: справочное пособие. М.: Недра, 1990. 254 с.
19. Овчинников Н.П., Зырянов И.В. Комплексная оценка последствий влияния загрязненных шахтных вод на эффективность системы во-
доотведения из рудника «Удачный» // Горный журнал. 2022. № 7. C. 95-99. DOI: 10.17580/gzh.2022.07.16
20. Тимухин С.А., Долганов А.В., Угольников А.В. Проблемы проектирования и эксплуатации комплексов шахтного водоотлива // Известия Уральского государственного горного университета. 2014. № 3 (35). С. 6874.
21. Овчинников Н.П. Разработка и обоснование усовершенствованного варианта классической схемы главного водоотлива кимберлитового рудника с этажным обрушением руды // Горные науки и технологии. 2023. № 8(2). С. 162-172. DOI: 10.17073/2500-0632-2022-11-21.
Овчинников Николай Петрович, канд. техн. наук, доцент, директор, [email protected], Россия, Якутск, Северо-Восточный федеральный университет им. М.К. Аммосова
IMPROVING THE RELIABILITY OF DRAINAGE SYSTEMS AT KIMBERLITE MINES
N.P. Ovchinnikov
A comparative analysis of the actual physical and chemical characteristics of the mine waters of kimberlite mines with the required indicators has been performed. It has been established that the low durability of pumping equipment of kimberlite mines is largely due to the severe contamination of pumped mine waters. An upgraded technological scheme of the mine's main drainage system is proposed, which allows for high-quality clarification of mine waters.
Key words: kimberlite mine, mine drainage, sectional pump, reliability of operation, mechanical impurities, sedimentation, clarifying tank.
Ovchinnikov Nikolay Petrovich, candidate of technical sciences, associate professor, director, ovchinnlarl9H6@,mail.ru, Russia, Yakutsk, North-Eastern Federal University named after M.K. Ammosov
Reference
1. Dolganov A. V., Timukhin S.A. Waterjet wear of mine drainage pumps: monograph. M.: Publishing House "Academy of Natural Sciences", 2016. 180 p.
2. Zubov V.P., Smychnik A.D. Reducing the risks of flooding of potash mines during breakthroughs in underground water workings // Notes of the Mining Institute. 2015. Vol. 215. pp. 29-37.
3. Mine Drainage: Research and Development / X. Wei, S. Zhang, Y. Han, F.A. Wolfe // Water Environment Research. 2017. Vol. 89(10). pp. 1384-1402. DOI: 10.2175/106143017X15023776270377. PMID: 28954666.
4. 2nd. Mine drainage: Treatment technologies and rare earth elements / X. Wei, S. Zhang, J. Shimko, R.W. Dengler // Water Environment Research. 2019. Vol. 91(10). pp. 10611068. DOI: 10.1002/wer.1178. Epub 2019 Jul 28. PMID: 31291681.5. Stan. M. On the durability of centrifugal pumps. Fiability and Durability. 2018.№ 1. P.193-198.
5. Characterization and Treatment of Mine Drainage / X. Wei, S. Zhang, Y. Han, F.A. Wolfe // Water Environment Research. 2018. Vol. 90(10). pp. 1899-1922. DOI: 10.2175/106143017X15131012188042. PMID: 30264688.
6. Assessing the sustainability of acid mine drainage (AMD) treatment in South Africa / V. Masindi, E. Chatzisymeon, I. Kortidis, S. Foteinis // Science of The Total Environment. 2018. Vol. 635. Pp. 793-802. DOI: 10.1016/J.scitotenv.2018.04.108. Epub 2018 Apr 24. PMID: 29710603.
7. PB 03-553-03. Uniform safety rules for the development of ore, non-metallic and placer mineral deposits by underground method. M.: STC "Industrial Safety", 2009. Ser. 03. Issue 33. 199 p.
8. Ovchinnikov N.P. Problems of operation of sectional type electric pumping units at ALROSA kimberlite mines and ways to solve them // Proceedings of Tomsk Polytechnic University. Georesource engineering. 2018. Vol. 329. No. 6. C. 66-73.
9. Palamarchuk N.V. Mine and mine pumps: a textbook. Donetsk: Publishing house "Scientific Center of mining machines", 2009. 600s.
10. Veselov A.I. Corrosion protection of drainage installations. M.: Metallurgizdat, 1950. 120 p.
11. Bearing metal structures of permanently installed technical devices in capital workings of coal mines, the influence of corrosive mine environments on them / D.V. Tretyak, A.N. Vygrivach, S.P. Medvedev, D.I. Selyutin // Modern science: actual problems of theory and practice. Ser. Natural and technical sciences. 2015. No. 7-8. pp. 38-40.
12. Gorelkin I.M. Development and justification of ways to improve the energy efficiency of pumping equipment of mine drainage complexes: dis. ... candidate of Technical Sciences. St. Petersburg. 2014. 197 p.
13. Naumov S.V., Solyashinova O.A. Some aspects of steel corrosion in natural waters // Bulletin of Kazan Technological University. 2006. No. 5. pp. 11-15.
14. Bystrova O.N. Analysis of the depths of corrosion ulcers on carbon steel in chloride solutions // Bulletin of the Kazan Technological University. 2014. Vol.17. No. 20. pp. 302-306.
15. Dolganov A.V. Improving energy efficiency in the operation of mine drainage complexes // Mining information and analytical bulletin. 2019. No. S9. pp. 16-23. DOI: 10.25018/0236-1493-2019-5-9-16-23
16. Product Link Website. URL: http://www.linkprodukt.ru/archives/297 (date of application: 12/14/2023).
17. Formation and purification of mine waters. URL: https://www.vo-da.ru/articles/schahtnye-vody/rudnichnye-vody (date of application: 12/14/2023).
18. Popov V.M. Mine drainage installations: a reference manual. M.: Nedra, 1990.
254 p.
19. Ovchinnikov N.P., Zyryanov I.V. Comprehensive assessment of the consequences of the influence of polluted mine waters on the efficiency of the drainage system from the Udachny mine // Mining Journal. 2022. No. 7. C. 95-99. DOI: 10.17580/gzh.2022.07.16
20. Timukhin S.A., Dolganov A.V., Ugolnikov A.V. Problems of design and operation of mine drainage complexes // Proceedings of the Ural State Mining University. 2014. No. 3 (35). pp. 68-74.
21. Ovchinnikov N.P. Development and justification of an improved version of the classical scheme of the main drainage of a kimberlite mine with a storey collapse of ore // Mining sciences and technologies. 2023. No. 8(2). pp. 162-172. DOI: 10.17073/2500-06322022-11-21.
